承台受力计算书
桩承台计算计算书
桩基重要性系数:0= 1.00
混凝土强度等级: C25
钢筋级别: HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi)
受拉钢筋合力点到承台底边的距离:as=60 mm
三、各桩净反力计算
1．计算公式:
根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.3-2）得出
127nmm2承台平面两边交点至破坏锥侧面底边之间的水平距离从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至第i号角桩
桩承台计算计算书
2．几何参数:
A =500 mmH =600 mm
e11 =750 mme12 =750 mm
L11 =450 mmL12 =850 mm
3．柱计算数据
柱形状:矩形截面高度hc:700 mm截面宽度bc:700 mm
按照简易方法配筋计算
2．弯矩计算:
最大单桩净反力设计值:Nmax= 423.37 kN
取最长桩距:s=1500 mm
取短柱边长:c=700 mm
弯矩计算结果:M= 168.91 kN·m
3．配筋计算:
三桩三角形承台按三向进行配筋计算:
桩基重要性系数:0= 1.00
弯矩设计值:M= 168.91 kN·m
承台剪切验算结果:通过
八、柱局压验算
不需要进行柱局压验算！
九、桩局压验算
不需要进行桩局压验算！
钢筋抗拉强度设计值:fy= 360.00 N/mm2
计算截面处承台的有效高度:h0=540 mm
配筋面积计算结果(总计):As=965.41 mm2
4．配筋结果:
三向:
计算面积(总计):965.41 mm2
采用方案(总计):6C16
四桩承台计算书
四桩承台计算书一、设计资料1、承台信息承台底标高：-6.60m承台高：1400mm承台x方向移心：0mm承台y方向移心：0mm2、桩截面信息桩截面宽：1400mm桩截面高：0mm单桩承载力：3200.00kN3、承台混凝土信息承台混凝土等级：C304.桩位坐标:桩位表柱信息表《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称混凝土规范二、计算结果1、桩承载力验算承台及覆土重:采用公式：= 1905.1 kN∑X i2= 12250000.0 ∑Y i2= 12250000.02、承台内力配筋计算三、结果汇总一、标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合桩平均反力最大值2999.90 (非震)(Load 11)桩平均反力最小值2541.45 (非震)(Load 4)桩平均反力最大值2790.87 (震)(Load 21)桩平均反力最小值2753.89 (震)(Load 20)单桩承载力验算满足二、基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：桩1: 抗力6359.03 kN 冲切力3279.22 kN h0：1450 mm (Load:23)桩2: 抗力6359.03 kN 冲切力3246.43 kN h0：1450 mm (Load:23)桩3: 抗力6359.03 kN 冲切力3191.58 kN h0：1450 mm (Load:23)桩4: 抗力6359.03 kN 冲切力3224.38 kN h0：1450 mm (Load:23) 柱冲切计算：抗力13274.51 kN 冲切力12941.61 kN h0：1350 mm Load：23 抗剪计算：1左边：抗力11804.15kN 剪力6503.60kN h0：1450mm (Load:23)2右边：抗力11804.15kN 剪力6438.01kN h0：1450mm (Load:23)3上边：抗力12232.87kN 剪力6525.65kN h0：1450mm (Load:23)4下边：抗力12232.87kN 剪力6415.96kN h0：1450mm (Load:23)承台冲剪验算满足承台高度：承台高1500底板配筋计算：X方向：弯矩8779.86 kN.m 计算钢筋面积3186 mm2/m Load：23 Y方向：弯矩8320.20 kN.m 计算钢筋面积3019 mm2/m Load：23根据最小配筋率计算承台最小配筋：Agx min= 2100. mm2/mAgy min= 2100. mm2/m原钢筋x方向配筋量不满足原钢筋y方向配筋量不满足计算的配筋方案为：Agx: HRB400 22@100Agy: HRB400 20@100。
承台模板计算书5.21
侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性承04k c 4k 0.9×34.56+1.4×0.9×2]＝44.51kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝34.56 kN/m 2 三、支撑体系设计横向支撑表：四、模板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.51＝44.51kN/mq1静＝γ×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.56×1＝41.99kN/mq1活＝γ×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.99×0.32+0.121×2.52×0.32＝0.432kN·mσ＝Mmax/W＝0.432×106/37500＝11.515N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×41.99×0.3+0.62×2.52×0.3＝8.115kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×8.115×103/(2×1000×15)=0.812N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算q＝bS正＝1×34.56＝34.56kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.56×3004/(100×6000×281250)＝1.048mm≤min[L/150，10]＝min[300/150，10]=2mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max ＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.99×0.3+1.223×2.52×0.3＝15.323kN正常使用极限状态R'下挂max ＝1.143×l 左×q ＝1.143×0.3×34.56＝11.851kN 五、次楞验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算q＝15.323kN/mMmax ＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×15.323×0.42，0.5×15.323×0.22]=0.306kN·mσ＝Mmax/W＝0.306×106/83333＝3.678N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×15.323×0.4，15.323×0.2]=3.678kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×3.678×1000/(2×50×100)＝1.103N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝11.851kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×11.851×4004/(100×9000×4166670)＝0.055mm≤min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mmν2max＝qL4/(8EI)=11.851×2004/(8×9000×4166670)=0.063mm≤min[2l/150，10]=min[2×200/150，10]=2.667mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×15.323×0.4，0.4×15.323×0.4+15.323×0.2]＝6.742kN 正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×11.851×0.4，0.4×11.851×0.4+11.851×0.2]＝5.214kN 六、主楞验算因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。
承台受力计算书
承台模板受力验算书一．基本情况本承台（9x9x3m ）模板高度按3m ，最截面尺寸为9000x9000mm ．模板采用有拉杆定型钢模板：面板采用δ6mm ；竖肋采用[10，间距300mm ；正面围檩采用双拼[12a ，间距为1000mm ，拉杆间距为1000mm ；侧面围箍采用[12a 间距为1000mm ，法兰采用厚度为16mm 钢板。
根据甲方提供的浇注速度2m/h ；混凝土的初凝时间t 0为5h二、侧压力计算：（1） 荷载设计值1）混凝土侧压力① 混凝土侧压力标准值：由查表所得的2/75253m kn H F C =⨯=⋅=γ H －浇注高度，取3m ；3/25m kn c =γ；β1=1.2； β2=1.15；v=2m/h ；t 0=5h 20/67.53*2*1***22.0m kn v t r F c ==ββ F 值取较小值，即F1=53.67kn/m 2②混凝土侧压力设计值：F= F1x 分项系数x 折减系数=53.67x1.1x0.85=50.2 kn/m 22）倾倒混凝土时产生的水平荷载查表8-66为4 kn/m 2荷载设计值为４x1.4x0.85=4.76kn/m 23)按表8-69进行荷载组合 Ｆ,=50.2+4.76=55 kn/m 2三、面板计算：面板采用δ6mm ；肋间距300mm ，故面板按三跨连续梁计算。
取10mm 宽的板条作为计算单元3.1强度计算跨度/厚度＝30/0.6＝50<100,属小挠度连续板。
查建筑施工手册“2常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数为－0.100按表2－12静荷载最大查 q=FxL=0.55 kn/mM=系数x ql 2＝0.1x0.55x0.32=4950N.mmW=bh 2/6=10x62/6=60mm 3（W 为抗弯截面系数，由查表所得）式中 b ＝10mm h=6mm面板最大的内力为：δ＝M/W=4950/60=82.5 N/mm 22<170 N/mm 23.2挠度计算查建筑施工手册“2常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表”（表2－12）挠度系数为0.677 ω=EI ql x 1004系数=0.677x 12361054101.210030055.0x x x x x =0.798mm因此，面板强度和挠度满足要求。
承台计算书(桩加防水板)
承台计算书(桩加防水板)承台计算书单桩竖向承载力设计值为1190kN，承台混凝土强度等级为C35，ft=1.57N/mm2,fc=16.7N/mm2,承台钢筋选用HRB400，承台底最小配筋率取0.15%，承台底保护层厚为100mm，桩截面尺寸为400mm×400mm，内径为240mm。
一、防水板荷载计算：1、200厚防水板建筑面层重量qa0.2×20=42、450厚防水板自重qs0.45×25=11.253、顶标高为-3.7m部位防水板的水浮力qw1[-0.75-(-3.7-0.45)]×10=344、顶标高为-4.3m部位防水板的水浮力qw2[-0.75-(-4.3-0.45)]×10=40二、CT2计算：该承台平面尺寸为2200×2200，高取1200；柱截面尺寸取a×b=600×600；取该处Lx 取8.4米，Ly取6米,偏于安全；该承台顶X向有混凝土墙体，故取Y向配筋计算结果作为X、Y向配筋依据。
1、由防水板抵抗水浮力引起的弯矩计算：该处防水板荷载设计值为：qwj =1.4qw1-（qa+qs）=1.4×34-（4+11.25）=32.35，取qwj=36千牛/平方米沿该承台周边均匀分布的等效线荷载设计值为：qe =qwj(LxLy-axay)/2(ax+ay)=36(8.4×6-2.2×2.2)/2(2.2+2.2) =186.4千牛/米沿该承台边缘均匀分布的线弯矩设计值为：me ≈kqwjLxLya=y x a a=2200取L=L x =8400，偏于安全。
a/L=0.26根据下表：防水板的平均固端弯矩系数a/L 0.2 0.250.30.350.40.450.50.550.60.650.70.75 0.8 k0.110.075 0.059 0.048 0.039 0.031 0.025 0.019 0.015 0.011 0.0080.050.003注：该表摘自由中国建筑工业出版社出版的《建筑地基基础设计方法及实例分析》表4.3.2K 取0.0718m e =130.3千牛.米/米 由防水板抵抗水浮力引起的弯矩：M y1=a x [0.5q e (a y -a)+m e ]=2.2[0.5×186.4(2.2-0.6)+130.3]=614.8千牛.米2、考虑防水板时，最大单桩反力设计值为： N i =1.2×1190-186.4×2.2×4/4=1018千牛，偏于安全。
简单结构承台木模板受力计算
模板支立采用人工进行，在垫层上事先用砂浆做出承台模板底口限位边线。
根据限位边线的位置将加工成片的模板安装就位，模板背后用80X 100木方做横肋，横肋背后用50X100木方做竖肋，竖肋背后通过斜撑和底口横撑固定于边坡。
模板底部与垫层接缝、模板与模板接缝均采用泡沫线填充防止漏浆，分块模板之间连接紧密，模板顶口用脚手杆作为临时支撑，浇筑完成后取出。
以北侧3000X 1200X700标准段承台为例，支模示意图如下：码D7.模板受力计算7.1荷载计算：在承台所有型号中，转角3处独立基础1.3m，受力最大，以此为例进行计算。
由公式F=0.22 Y c t°B 1 p V , Y c=25, 10=5, p 1、p 2均取 1.0 ,V=1.3，计算得F=31.4KN/m；由公式F=Y c H, Y c=25, H=1.3，计算得F=32.5KN/m2；取以上2式最小值得混凝土对模板侧压力 F=31.4KN/m ;考虑倾倒混凝土产生的水平荷载标准值 4KN/m ，分别取荷载分项 系数1.2和1.4，则作用于模板的荷载设计值为：q i =31.4 X 1.2+4 x 1.4=43.64KN/m 27.2模板强度验算木模板的厚度为 20mm W=100X 2076=6.67 x 104mrm设置 4 道横肋，跨度 l=0.4m, M^q i i 2二丄 X 43.64 x 0.42=0.7KN-m10 10木材抗弯强度设计值f m 取1.3 ,则模板截面强度(T =M/W=(0.7X 10 6) - (6.67 x 104)=10.49N/mm 2<f m =13N/mr i ,模板强度符合要求。
7.3模板刚度验算刚度验算米用标准荷载，且不考虑振动荷载作用，则模板的荷载 计算值q 2=31.4KN/卅模板长度4.3m ,厚度20mm 截面惯性矩：截 面 强 度 (T 二M/W=(1.32X 106) (13.33 x 104)=9.9N/mm 2vf n =13N/mm 内木楞强度符合要求。
承台模板受力计算书(详细易懂,可供参考)
承台模板受力计算书(详细易懂,可供参考)主桥承台木模板计算一、计算依据1、《施工图纸》2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）3、《路桥施工计算手册》二、承台模板设计主桥承台平面尺寸为11.5×11.5m，高4m，由于主桥承台基坑开挖深度达10m，基坑钢支撑较多，不利于大块钢模板的吊装，故承台模板考虑采用木模板拼装。
面板采用15mm厚竹胶板（平面尺寸2440×1220mm），水平内楞为80×80mm方木，水平内楞外设竖向外楞，外楞为双拼φ48×3mm钢管，对拉螺杆采用直径20mm的螺纹钢。
承台模板立面局部示意图承台模板平面局部示意图三、模板系统受力验算3.1 设计荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为4m，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值：1F=0.22γc t0β1β2V2F=γc H式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h；V—混凝土的浇灌速度，取0.6m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取4m；β1—外加剂影响修正系数，取1.0；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0.22×24×10×1.0×1.15×0.62=47.03 KN/m2F=γc H=24×4=96 KN/m2综上混凝土的最大侧压力F=47.03 KN/m22、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载考虑两台泵车同时浇筑，倾倒混凝土产生的水平荷载标准值取4KN/m2。
3、水平总荷载分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的水平荷载设计值为：q1=47.03×1.2+4×1.4=62 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=62/24=2.585 m3.2面板验算木模板支护方式为典型的单向板受力方式，可按多跨连续梁计算。
承台计算书
二桩承台ab S b S bYX 12H h1F+G My50hc2VxaSa/2Sc Sc Sa/212b chc柱下独立承台：CT2（CT-1C ）（CT-9C ）一、基本资料：承台类型：二桩承台 圆桩直径 d ＝ 500mm 桩列间距 S a ＝ 1750mm 桩行间距 S b ＝ 500mm 承台边缘至桩中心距离 S c ＝ 500mm承台根部高度 H ＝ 800mm 承台端部高度 h ＝ 800mm柱子高度 h c ＝ 600mm （X 方向） 柱子宽度 b c ＝ 600mm （Y 方向） 单桩竖向承载力特征值 R a ＝ 880.0kN桩中心最小间距为 1750mm ， 3.50d （d － 圆桩直径或方桩边长） 混凝土强度等级为 C35 f c ＝ 16.72 f t ＝ 1.57N/mm钢筋强度设计值 f y ＝ 360N/mm 纵筋合力点至近边距离 a s ＝ 65mm 荷载的综合分项系数γz ＝ 1.28 永久荷载的分项系数γg ＝ 1.35承台混凝土的容重γc ＝ 25.00kN/m 承台上土的容重γs ＝ 18.00kN/m 承台顶面以上土层覆土厚度 ds ＝ 2050mm 承台上的竖向附加荷载标准值 Fk' ＝ 0.0kN 设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002） 以下简称 基础规范 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002） 以下简称 混凝土规范二、控制内力：Nk ----------- 相应于荷载效应标准组合时，作用于柱底的轴向力值（kN ）；Fk ----------- 相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的竖向力值（kN ）；Fk ＝ Nk + Fk'Vkx 、Vky ---- 相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的剪力值（kN ）； Mkx'、Mky' --- 相应于荷载效应标准组合时，作用于承台顶面的弯矩值（kN ·M ）； Mkx 、Mky ---- 相应于荷载效应标准组合时，作用于承台底面的弯矩值（kN ·M ）； Mkx ＝ Mkx' - Vky * H1、 Mky ＝ Mky' + Vkx * H1Fl 、Mx 、My -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN 、kN ·M ）；F ＝ γz * Fk 、 Mx ＝ γz * Mkx 、 My ＝ γz * MkyNk ＝ 1213.4； Mkx'＝ 9.5； Mky'＝ 17.5； Vkx ＝ 15.2； Vky ＝ -9.9 Fk ＝ 1213.4； Mkx ＝ 16.9； Mky ＝ 28.9 Fl ＝ 1551.0； Mx ＝ 21.6； My ＝ 36.9三、承台自重和承台上土自重标准值 Gk ：a ＝ 2 * Sc + Sa ＝ 2*500+1750 ＝ 2750mmb ＝ 2 * Sb ＝ 2*500 ＝ 1000mm承台底部面积 Ab ＝ a * b ＝ 2.750*1.000 ＝ 2.75m 承台体积 Vct ＝ Ab * H1 ＝ 2.75*0.800 ＝ 2.2m 承台自重标准值 Gk'' ＝γc * V ct ＝ 25.00*2.2 ＝ 55kN 承台上土自重标准值 Gk' ＝γs * (A b - b c * h c ) * d s＝18.00*(2.75-0.600*0.600)*2.050＝ 88.2kN承台自重和承台上土自重标准值 Gk ＝ Gk'' + Gk'＝ 51.6+88.2 ＝ 143kN四、承台验算：圆桩换算桩截面边宽 bp ＝ 0.866 * d ＝ 0.866*500 ＝ 433mm 1、承台受弯计算：(1)、单桩桩顶竖向力计算： 在轴心竖向力作用下Qk ＝ (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.3-1）Qk ＝ (1213.4+143)/2 ＝ 676.6kN ≤ R a ＝ 880.0kN在偏心竖向力作用下 Qik ＝(Fk + Gk) / n ± Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 ± Myk * Xi / ∑Xi ^ 2（基础规范 8.5.3-2）Q1k ＝ (Fk + Gk) / n - Myk * Xi / ∑Xi ^ 2 ＝ 676.6-(28.9*1.750/2)/[2*(1.750/2)^2] ＝ 660.1kN ≤ 1.2*R a ＝ 1056kNQ2k ＝ (Fk + Gk) / n - Myk * Xi / ∑Xi ^ 2 ＝ 676.6+(28.9*1.750/2)/[2*(1.750/2)^2] ＝ 693.1kN ≤ 1.2*R a ＝ 1056kN每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk ： Qgk ＝ Gk / n ＝ 143/2 ＝ 69.9kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值： Ni ＝γz * (Q ik - Q gk )N1 ＝ 1.28*(660.1-69.9) ＝ 754.4kNN2 ＝ 1.28*(693.1-69.9) ＝ 796.6kN(2)、Y 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 Y 轴）M yct ＝ Nl * (S a - h c ) / 2 ＝ 796.6*(1.750-0.600)/2 ＝ 479kN ·M①号筋 A sx ＝ 2100mm②相对受压区高度 ＝ 0.060 配筋率＝ 0.28% 实配钢筋 6C 22 （As ＝ 2280） 2、承台受剪承载力验算：（1） 承台底面处的最大剪力值 V=800kN（2） 按矩形截面受弯构件仅配箍筋斜截面受剪求受剪箍筋。
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2）倾倒混凝土时产生的水平荷载
查表8-66为4 kn/m2
荷载设计值为４x1.4x0.85=4.76kn/m2
3)按表8-69进行荷载组合 Ｆ,=50.2+4.76=55 kn/m2
三、面板计算：
面板采用δ6mm；肋间距300mm，故面板按三跨连续梁计算。取10mm宽的板条作为计算单元
根据甲方提供的浇注速度2m/h；混凝土的初凝时间t0为5h
二、侧压力计算：
（1） 荷载设计值
1）混凝土侧压力
① 混凝土侧压力标准值：
由查表所得的
－浇注高度，取3m；
；β1=1.2； β2=1.15；v=2m/h；t0=5h
F值取较小值，即F1=53.67kn/m2
②混凝土侧压力设计值：
F= F1x分项系数x折减系数
四、竖肋计算：
竖肋C10间距300mm,围檩上下间距1000mm
q＝FL＝0.055×300 ＝16.5N/m
4.1强度计算
查建筑施工手册“2常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表” （表2－11），得弯矩系数为－0.125
M=系数x ql2＝0.125x16.5x10002=206250N.mm
mm
；J=346 cm
5.1强度计算
最大拉应力
＝式中布载荷 q＝FL＝5源自×1 ＝55 kN/m最大弯矩 Mmax＝
＝
=
＝0.69×10
N·mm
截面模数 W＝2×57.7×10
=1.15×10
mm
得
＝
＝
=60 N/mm
〈 170 N/mm
,满足要求。
5.2挠度计算
J=2×346=692 cm
f
=
=
=0.5mm<
（W为抗弯截面系数，由查表所得）
式中 b＝10mm h=6mm
面板最大的内力为：δ＝M/W=4950/60=82.5 N/mm2
<170 N/mm
3.2挠度计算
查建筑施工手册“2常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表”（表2－12）挠度系数为0.677
ω=
=0.677x
=
0.798mm
因此，面板强度和挠度满足要求。
查C10 W＝39.7×10
mm
；J=198 cm
最大拉应力
＝
=
=51.95N/mm
<170 N/mm
4.2挠度计算
查建筑施工手册“2常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表”（表2－12）挠度系数为0.521
ω=
=0.521x
=0.207mm
因此，竖肋强度和挠度满足要求。
五、正面围檩计算：
（1），正面围檩由2根C12a槽钢组成，上下间距1000mm 。查表得截面模数 W＝57.7×10
3.1强度计算
跨度/厚度＝30/0.6＝50<100,属小挠度连续板。查建筑施工手册“2常用结构计算”中的“荷载与结构静力计算表”，得弯矩系数为－0.100按表2－12静荷载最大查 q=FxL=0.55 kn/m
M=系数x ql2＝0.1x0.55x0.32=4950N.mm
W=bh2/6=10x62/6=60mm3
承台模板受力验算书
1．基本情况
本承台（9x9x3m）模板高度按3m，最截面尺寸为9000x9000mm．
模板采用有拉杆定型钢模板：面板采用δ6mm；竖肋采用[10，间距300mm；正面围檩采用双拼[12a，间距为1000mm，拉杆间距为1000mm；侧面围箍采用[12a间距为1000mm，法兰采用厚度为16mm钢板。
=2mm，
因此，正面围檩强度和挠度满足要求。