时程分析阻尼模型及数值计算方法

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E1时程分析步骤

E1时程分析步骤

E1时程分析步骤:(采用“振型叠加法”,考虑“初始单元内力(表格)”的加载顺序进行时程分析)
一、质量转换以及特征值分析(振型分析)
1、将自重转化成质量(模型>结构类型),务必在此处进行自重的转化。

2、将带有质量块的荷载转化成质量(模型>质量>将荷载转化成质量)
3、在“分析>特征值分析”中进行定义(模态分析或者振型分析)
说明:做地震响应分析时,采用Ritz向量法,直接求取被激活的有效振型,保证定义方向的振型参与质量系数之和不小于90%。

二、定义施工阶段分析
1、定义各施工阶段进行施工阶段分析。

2、在“分析>施工阶段分析控制”中,进行红色区域的勾选定义。

三、运行分析,查看并调取相应的结果。

1、查看主要振型的周期或者基频,为时程中定义的“瑞利阻尼”服务。

2、查看振型参与质量之和大于90%以上。

3、在“荷载>初始荷载>小位移>初始单元内力(CS)>”表格中,将该表格数据复制后,
在“荷载>初始荷载>小位移>初始单元内力>”表格中进行黏贴,生成初始单元内力表格。

四、定义时程荷载工况
1、时程函数定义(地震波定义)
在“荷载>时程分析数据>时程荷载函数”中定义。

2、时程荷载工况定义
在“荷载>时程荷载工况”中定义。

3、在“荷载>时程分析数据>地面加速度”中,定义地震响应荷载工况。

五、若要考虑P-delta效应的话,需定义P-delta分析。

在“分析>P-delta分析控制”中定义。

六、点击“运行按钮”或者按键盘F5键,进行分析。

时程分析计算精辟解读(值得收藏)

时程分析计算精辟解读(值得收藏)

时程分析计算精辟解读(值得收藏)时程分析法是20世纪60年代逐步发展起来的抗震分析方法.用以进行超高层建筑的抗震分析和工程抗震研究等.至80年代,已成为多数国家抗震设计规范或规程的分析方法之一.“时程分析法”是由结构基本运动方程输入地震加速度记录进行积分,求得整个时间历程内结构地震作用效应的一种结构动力计算方法,也为国际通用的动力分析方法.“时程分析法”常作为计算高层或超高层的一种(补充计算)方法,也就是说满足了规范要求的时候是可以不用它计算结构的.规范规定:对于特别不规则的建筑、甲类建筑及超过一定高度的高层建筑,宜采用时程分析法进行补充计算.所以有较多设计人员对应用时程分析法进行抗震设计感到生疏.近年来,随着高层建筑和复杂结构的发展,时程分析在工程中的应用也越来越广泛了.1输入地震动准则输入地震动准则即为结构时程分析选择输入地震加速度记录时程(简称地震波)的基本要求,包括:地震环境(场地类别和地震分组)、数量、持续时间、检验方法等.地震波的合理选择是时程分析结果能否既反映结构最大可能遭遇的地震作用,又满足工程抗震设计基于安全和功能要求的基础.在这里不提“真实”地反映地震作用,也不提计算结果的“精确”性,正是基于对结构可能遭遇地震的极大不确定性和计算中结构建模的近似性.在工程实际应用中经常出现对同一个建筑结构进行时程分析时,由于输入地震波的不同,造成计算结果的数倍乃至数十倍之差,使工程师无所适从.《建筑抗震设计规范》(GB50011—2010)(简称2010规范)5.1.2-3条要求“采用时程分析法时,应按建筑场地类别和设计地震分组选用实际强震记录和人工模拟的加速度时程曲线,其中实际强震记录的数量不应少于总数的2/3,多组时程曲线的平均地震影响系数曲线(即反应谱)应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符”.1.1“选波”要求1.1.1地震环境要求2010规范在构建设计反应谱时,按不同场地类别和震级、震中距从全球强震加速度记录数据库中挑选了数百条地面加速度记录,求出每条记录的反应谱.同时收集这些记录台站的地质剖面和地震震级、震中距等参数,按照2010规范的场地类别划分标准,场地分成Ⅰ~Ⅳ类和远、中、近震分组,共计12组,再经平滑处理得到2010规范5.1.5条的地震影响系数曲线,即设计反应谱.时程分析法输入地震波的选择应遵循上述构建设计反应谱的原则,考虑建设场地与记录台站场地的地震环境.1.1.2数量要求对于高度不是太高、体型比较规则的高层建筑,取2+1,即选用不少于2条天然地震波和1条拟合目标谱的人工地震波,计算结果宜取包络值.对于超高、大跨、体型复杂的建筑结构,取5+2,即不少于7组地震波,其中,天然地震波数量不少于总数的2/3,计算结果取平均值.1.1.3持续时间要求为了充分地激励建筑结构,一般要求输入的地震动有效持续时间为结构基本周期的5倍左右.对于结构动力时程分析,只有加速度记录的强震部分的时长,即有效持续时间才有意义.最常用的有效持续时间定义是:取记录最大峰值的10%~15%作为起始峰值和结束峰值,在此之间的时间段为有效持续时间.图1表示编号为US185地震加速度记录的波形,用于7度小震下结构时程分析,最大加速度峰值是35gal,取首、尾两个峰值为3.5gal之间的时间长度为有效持续时间,大约为30s,可用于基本周期小于6s的结构.ps:持续时间不是指整个时程的记录时间图1加速度记录有效持续时间的定义1.1.4统计特征要求规范规定,时程分析所采用的地震波的平均反应谱与振型分解反应谱法所采用的反应谱应“在统计意义上相符”.如前所述,天然地震波具有千变万化的特征,不同结构的动力特性也千差万别.对同一个结构,输入不同的地震波进行时程分析会得到完全不同的结果.所以,遵循“在统计意义上相符”的原则选择天然地震波时,只要求所选的天然地震加速度记录的反应谱值在对应于结构主要周期点(而不是每个周期点)上与规范反应谱相差不大于20%.这个要求只是一种参考,便于数据库管理员在数据库中挑选合适的记录.一般情况下,照此要求选择的地震波可以满足时程分析要求.但是,不宜将此作为检验地震波的标准,检验标准仍然是规范规定的结构底部剪力.为什么既要求有天然地震波,又要求有人工地震波作为输入?原因是,所谓人工地震波,是应用数学方法,将足够多的具有不同周期的正弦波叠加组合形成一个平稳或非平稳的随机时间历程,对叠加组合过程不断进行迭代修正,使它的反应谱逐步逼近规范的设计反应谱.当拟合精度达到在各个周期点上的反应谱值与规范反应谱值相差小于10%,即认为“在统计意义上相符”了.这样合成的人工地震波具有足够多的周期分量,可以均匀地“激发”结构的各个振型响应.但是,由于人工地震波是“拟合”设计反应谱的加速度时间过程,不具备天然地震波的完全非平稳随机过程特性,特别是缺少强烈变化的短周期成分.因此它只能在设计反应谱的“框架”内激励结构,无法“激发”结构的高阶振型响应,所以时程分析要求以天然地震波为主,同时辅以人工地震波作为地震动输入.ps:人工波对低阶振型激发较好,而对于高阶振型的激发不够(如肖总所说),因此对于高阶振型部分,必须仰仗天然波来激发.本人理解,作者建议采用EPA,就是为了保证天然波对于高阶振型的激发.弹性时程分析与振型分解反应谱分析的关系,实质上是事物的特殊性与一般性的关系,多条地震波时程分析结果的平均值近似于反应谱法计算结果,输入的地震波数量越多,这种近似性越好.ps:现在很多软件能够根据规范相关要求,自动选波,比如YJK弹性时程分析时就可以做相关的自动选波.自动筛选最优地震波组合这块就给设计师在筛选地震波这块提供了相当大的便利.选择框中列出了程序根据特征周期归类后的波库中天然波和人工波,用户可从中选择参与筛选的备选地震波到中间列表框.如全选,筛选出的地震波组合可能多一些,但计算时间稍长.可根据规范在对话框下部设定地震波组合的人工波数,天然波数.按照规范要求,实际强震记录的数量不应少于总数的2/3.若选用不少于二组实际记录和一组人工模拟的加速度时程曲线作为输入,计算的平均地震效应值不小于大样本容量平均值的保证率的85%以上.YJK计算程序即根据设置好的限定条件计算每条地震波的基底剪力与结构周期点上所对应的反应谱值.最终满足要求的所有组合结果将在该按钮下方的列表框中按最优至次优的顺序显示.列表中的组合可以通过选择地震波组合按钮选择,选中的地震波组合包含的地震波将在下方列表框中显示.如下图所示图1自动筛选最优地震波组合对话框根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010中的规定,程序遵循的地震波组合筛选原则如下:1:单条地震波满足限制条件每条地震波输入的计算结果不会小于65%,不大于135%.2:多条地震波组合满足限制条件(1)“在统计意义上相符”,即多组时程波的平均地震影响系数曲线与振型分解反应谱法所用的地震影响系数曲线相比,在对应于结构主要振型的周期点上相差不大于20%,即:>80%并<120%(2)多条地震波计算结果在结构主方向的平均底部剪力一般不小于振型分解反应谱计算结果的80%,不大于120%.(3)按照平均底部剪力与振型分解反应谱法计算的底部剪力偏差最小的原则对已经满足上述限制的组合再进行排序,默认选出偏差最小的组合作为最有组合.在搜索过程中,当程序提示未搜索到符合要求的地震组合时,用户可根据抗震规范规定适当增加相邻特征周期的可选地震波或者放宽主次方向地震峰值加速度值以满足以上的限制条件.点击“查看计算结果文本”,程序将打开结果文件,内容包括了地震波在筛选地震波组合时计算的地震波基底剪力,周期点谱值及地震波组合计算的统计结果.用户可根据该计算统计结果适当改变地震波组合方案.图2筛选方案排序示例对于未筛选出满足要求的地震波组合工程,用户可尝试从以下几方面检查参数设置或者进行适度调整.(1)主次波峰值加速度对应地震烈度是否与前处理中地震烈度设置一致.(2)前处理中周期折减系数是否过小.(3)根据规范相关阐述,在选取不到恰当地震波组合情况下,可选取相邻特征周期地震波或增大减小地震波峰值加速度以满足剪力即谱值要求.1.2天然地震波加速度值的调整如前所述,结构时程分析法补充计算被用于校核振型分解反应谱法的计算结果.反应谱法以反应谱作为输入地震动,时程分析以加速度时程(地震波)作为输入,需要对它的加速度值进行调整.2010规范以中国地震动参数区划图定义的地面峰值加速度GPA为设防地震(中震)基本地震峰值加速度,如表3.2.2所示;表5.1.2-2分别给出多遇地震(小震)和罕遇地震(大震)加速度峰值,与之相对应的规范设计反应谱是基于大量的天然地震加速度记录,并经平滑处理和统计平均后构建的,是地震动的预期均值.对每一条天然地震波加速度时程进行调整的步骤是:根据规范给定的加速度峰值GPA,按比例调整后求得其加速度反应谱,经平滑处理得到归一化的反应谱.运用式(1)求得有效峰值加速度EPA,以其为基准对地震波加速度时程进行再调整,得到结构时程分析所需要的加速度时程.需要指出的是,有效峰值加速度EPA不等于地面峰值加速度GPA,当地震波的短周期成分显著时,GPA大于EPA.如前所述,人工地震波是采用拟合规范反应谱的数值合成方法得到的加速度时程,按GPA比例调整后即可作为时程分析的输入地震动.美国地震危险区划图定义,有效峰值加速度EPA、加速度反应谱最大值Sa(对应于中国规范的地震影响系数)和放大系数β存在如下关系:式中:Sa(0.2)为周期0.2s处的谱加速度值;β为动力放大系数,取2.50(中国规范取2.25).下面以位于7度区III类场地(Tg=0.70s)的设计地震分组为第三组的某一高层建筑为例,大震作用下结构弹塑性时程分析选用7组输入地震波,其归一化的加速度反应谱及其平均、平滑处理后的结果如图2所示.图2地震加速度反应谱表1和图3是每条地震波调整前后的地震动参数与规范的对比(大震作用GPA 取2.20m/s2).可以看到,尽管各条地震波的三个参数差别较大,但经平滑平均后接近于规范反应谱,且EPA<GPA.由此也可证明,2010规范对地震波数量的要求是必要而且合理的.ps:上表的平均值为平均谱所得的值.如amax,并不是每个波amax的平均,而是由平均谱求得的,因为每个谱的极值点不会都在同一个周期,故平均谱的amax比每个波amax的平均值小.图3地震动参数对比1.3检验要求《建筑抗震设计规范》(GB50011—2001)(简称2001规范)和2010规范提出:弹性时程分析时,每条时程曲线计算所得底部剪力不应小于振型分解反应谱法计算结果的65%,多条时程曲线计算所得底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱计算结果的80%.具体操作时,当采用一组(单向或两向水平)地震波输入进行时程分析,结构主方向基底总剪力为同方向反应谱CQC计算结果的65%~130%,多组地震波输入的平均值为80%~120%.不要求结构主、次两个方向的基底剪力同时满足这个要求.需要说明的是,对结构可以按第一、二主振型认定主、次方向,而一组地震记录的两个水平方向无法区分主、次方向.ps:X向为主时仅要求X向满足,Y向为主是仅要求Y向满足.1.4选波实例下面以两组天然地震波和一组人工合成地震波为例说明选波过程及效果.(1)图4为所选择的一组3分量天然地震波时程及反应谱,其中编号US2570和US2571为两向水平分量,US2569为竖向分量,需要按小震作用所对应的最大加速度峰值进行调整,除有特殊要求外,通常取两向水平峰值与竖向峰值之比为1.00:0.85:0.65.从波形和反应谱可以看到,竖向分量的短周期成分十分显著,水平分量在短周期部分的波动也很显著,各向分量的反应谱曲线相差明显.图4第一组天然地震波和反应谱(2)图5为另一组3分量天然地震波时程及反应谱,其中编号US184和US185为两向水平分量,US186为竖向分量.同样可以看到,竖向和水平分量在短周期部分的波动很明显,但是两个水平分量的反应谱曲线比较一致.两组地震波反应谱的明显差异反映了天然地震波特征的不确定性,用于结构时程分析时,很难做到两向水平输入的地震波均能满足规范要求,一般只要求结构主方向的底部总剪力满足规范要求即可.图5第二组天然地震波和反应谱(3)图6为三条人工地震波及反应谱.图6三条人工地震波及反应谱2时程分析输出结果解读结构时程分析一般要求进行小震作用下弹性和大震作用下弹塑性计算.对计算结果的解读可以判断结构的动力响应和损伤情况.2.1小震作用下的计算结果(1)楼层水平地震剪力分布:对于高层建筑,通常可由此判断结构是否存在高阶振型响应并发现薄弱楼层.图7为某幢高层建筑结构小震弹性时程分析得到的楼层剪力分布,可见结构存在高阶振型响应,应对结构上部相关楼层地震剪力加以调整放大.图7楼层地震剪力分布(2)弹性层间位移角分布:如图8所示,上部结构部分楼层的层间位移角大于规范限值.从图7和图8可以看到,输入3组地震波进行时程分析,结构高阶振型响应明显,上部楼层剪力和位移均放大了,应对反应谱法结果进行调整,采用包络设计.图8弹性层间位移角分布2.2大震作用下的计算结果(1)层间位移角分布:按照规范要求进行大震作用下结构的时程分析,主要是弹塑性变形计算,力的计算并不重要.计算结果通常给出弹性和弹塑性层间位移角分布的对比,如图9所示.X向最大层间位移角为1/178,Y向为1/138,均满足规范限值1/100.一般情况下,最大弹性位移角大于弹塑性位移角.图9弹塑性层间位移角分布(弹塑性/弹性)(2)结构顶点位移时程曲线:从结构顶点位移时程曲线除了可以看出位移是否满足规范限值外,更重要的是可以判断结构整体刚度退化程度,并推测结构的塑性损伤程度.如图10所示,弹塑性位移时程曲线表明,结构的周期逐步变长,说明有部分构件累积损伤,导致结构整体刚度退化.图10结构顶点位移时程曲线对比(弹性/弹塑性)(3)构件损伤:通常要求给出主要抗侧力构件,如剪力墙、框架柱、支撑、环带桁架、伸臂桁架等,以及耗能构件,如连梁、框架梁等的损伤,以应力比、应变、损伤因子等表示.图11表示某高层建筑核心筒剪力墙受压、受拉和框架柱的损伤.图11核心筒剪力墙和框架柱损伤(4)能量分布:有的软件可以提供在地震作用下结构的能量分布情况.如图12所示,从上至下的区域分别表示结构动能、弹性应变能、与质量M相关的粘滞阻尼耗能、与刚度K相关的粘滞阻尼耗能、塑性耗能.其中,塑性耗能属于不可恢复的能量耗散,所占比例越大,表明结构整体破坏越严重.图12结构能量分布。

结构动力时程分析中的阻尼问题研究

结构动力时程分析中的阻尼问题研究

结构动力时程分析中的阻尼问题研究
唐谢兴;张友亮
【期刊名称】《建筑结构》
【年(卷),期】2006(0)S1
【摘要】阻尼是结构振动中的基本特性之一,是结构抗震分析中一个重要的因素。

结构在不同振型下的阻尼比会有所不同,这是因为在结构的阻尼耗能主要是摩擦耗能的情况下,摩擦耗能取决与楼层和楼层之间的相对位移,不同的振型所表达的楼层间的相对位移不一样,当然每个振型的阻尼比也会不一样,现行抗震规范把所有振型的阻尼比取为相同常数的做法不尽合理。

探讨了在低幅值震动和强震中合理阻尼比的取值,通过其它各阶振型阻尼比与基本振型阻尼比的关系,提出了在结构动力时程分析中较为合适的瑞利阻尼模型;针对组合结构、混合结构等新型结构型式的大量应用,提出了这种结构阻尼比的确定方法;最后提出了推动阻尼研究需要解决的几个问题。

【总页数】5页(P688-691)
【关键词】结构动力学;时程分析;阻尼比;阻尼模型
【作者】唐谢兴;张友亮
【作者单位】中机国际工程设计研究院
【正文语种】中文
【中图分类】TU311.3
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1.某钢结构气象塔在时程风荷载作用下考虑P-Δ效应的动力时程分析 [J], 李亮;李国强;陈军武
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4.基于全时程迭代的黏滞阻尼器减震结构地震响应分析方法研究 [J], 贾传果; 苟英旗; 李建广; 周越; 李英民; 杨溥
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阻尼基本理论及阻尼模型评价方法综述

阻尼基本理论及阻尼模型评价方法综述

阻尼基本理论及阻尼模型评价方法综述摘要:阻尼是结构动力分析的基本参数,对结构动力分析结果的准确性有很大的影响。

因此,从基本概念着手,分析阻尼产生原因以及从不同角度分类,得出建筑结构中动力分析常用的阻尼为瑞利阻尼;经过很多专家学者多年的研究,提出了多种阻尼模型,它们各有优缺点,文中介绍了一种统一的阻尼模型的定量评价方法,对于具体问题应采用合理的模型。

关键词:阻尼;阻尼模型;瑞利阻尼;阻尼模型的评价方法Abstract: the damping is structure dynamic analysis of the basic parameters, the structure of the dynamic analysis of the results of the accuracy has very big effect. Therefore, from the basic concept, the thesis analyzes damping causes and classification from different angles, and concludes that the building structure dynamic analysis of the commonly used for damping Rayleigh damping; After many years of research experts and scholars, and puts forward a variety of damping model, and they all have the advantages and disadvantages, this paper introduces a unified damping model of quantitative evaluation method, for a specific problem should be the use of reasonable model.Keywords: damping; Damping model; Rayleigh damping; Damping model evaluation method1 阻尼的基本概念我们知道,若无外部能源,则任何原来振动的物理系统都会随着时间的增长趋于静止。

怎样进行时程分析

怎样进行时程分析

怎样进行时程分析主菜单选择荷载>时程分析数据>时程荷载函数:添加时程函数:时间函数数据类型:无量纲加速度地震波:选Elcent-h波(或其它波)最大值:2:主菜单选择荷载>时程分析数据>时程荷载工况:添加荷载工况名称:SC1结束时间:20秒分析时间步长:输出时间步长:2分析类型:非线性分析方法:振型叠加法时程类型:瞬态(地震波),当波为谐振函数时选择线性周期。

阻尼:直接输入,输入所有振型的阻尼比:3:主菜单选择荷载>时程分析数据>时程荷载工况>特征值分析控制:分析类型:默认即可频率数量:10(振型数)其它选项一律默认即可4:主菜单选择荷载>时程分析数据>地面加速度时程分析荷载工况名称:SC1X-方向时程分析函数:函数名称:Elcent-h系数:1(地震波增减系数)到达时间:10秒(表示地震波开始作用时间)Y-方向时程分析函数:函数名称:Elcent-h系数:1(地震波增减系数)到达时间:15秒(表示地震波开始作用时间)Z-方向时程分析函数:若不考虑竖向地震作用此项可不填水平地面加速度的角度:X、Y两个方向都作用有地震波时,如果输入0度,表示X方向地震波作用于X方向,Y向地震波作用于Y方向。

如果输入90度,表示X方向地震波作用于Y方向,Y向地震波作用于X方向。

如果输入30度,表示X方向地震波作用于与X轴成30 度方向,Y向地震波作用于与Y轴成30度方向。

11.运行时程分析主菜单选择分析>运行分析以上为整个前处理阶段,包括建模、荷载输入、分析选项。

12.时程分析结果(与未加隔震支座结果对比)1:主菜单选择结果>分析结果表格>周期与振型:图20 周期与振型表格(未加隔震支座)图21 周期与振型表格(加隔震支座)2:主菜单选择结果>时程分析结果>时程分析图形>层数据图形>层剪力最大值图23 层剪力最大值(未加隔震装置)图24 层剪力最大值(加隔震装置)2:主菜单选择结果>时程分析结果>层数据图形>层剪切/倾覆弯矩(by step) 图25 层剪力步骤图26 层剪力步骤输出图形(未加隔震装置)图27 层剪力步骤输出图形(加隔震装置)。

时程分析法介绍

时程分析法介绍

时程分析法时程分析法又称直接动力法,在数学上又称步步积分法。

顾名思义,是由初始状态开始一步一步积分直到地震作用终了,求出结构在地震作用下从静止到振动以至到达最终状态的全过程。

它与底部剪力法和振型分解反应谱法的最大差别是能计算结构和结构构件在每个时刻的地震反应(内力和变形)。

当用此法进行计算时,系将地震波作为输入。

一般而言地震波的峰值应反映建筑物所在地区的烈度,而其频谱组成反映场地的卓越周期和动力特性。

当地震波的作用较为强烈以至结构某些部位强度达到屈服进入塑性时,时程分析法通过构件刚度的变化可求出弹塑性阶段的结构内力与变形。

这时结构薄弱层间位移可能达到最大值,从而造成结构的破坏,直至倒塌。

作为高层建筑和重要结构抗震设计的一种补充计算,采用时程分析法的主要目的在于检验规范反应谱法的计算结果、弥补反应谱法的不足和进行反应谱法无法做到的结构非弹性地震反应分析。

时程分析法的主要功能有:1)校正由于采用反应谱法振型分解和组合求解结构内力和位移时的误差。

特别是对于周期长达几秒以上的高层建筑,由于设计反应谱在长周期段的人为调整以及计算中对高阶振型的影响估计不足产生的误差。

2)可以计算结构在非弹性阶段的地震反应,对结构进行大震作用下的变形验算,从而确定结构的薄弱层和薄弱部位,以便采取适当的构造措施。

3)可以计算结构和各结构构件在地展作用下每个时刻的地震反应(内力和变形),提供按内力包络值配筋和按地震作用过程每个时刻的内力配筋最大值进行配筋这两种方式。

总的来说,时程分析法具有许多优点,它的计算结果能更真实地反映结构的地震反应,从而能更精确细致地暴露结构的薄弱部位。

时程分析法有关的几个问题:1、恢复力特性曲线;恢复力特性曲线应用于计算必须模型化,常用的有双线型模型与退化三线型模型;退化三线型模型(附图)能较好地反映以弯曲破坏为主的钢筋混凝土构件的的特性,所以适用于此类构件计算。

2、结构计算模型及分析方法;3、地震波的选用;4、时程分析计算结果的处理。

阻尼现象及阻尼比的计算

阻尼现象及阻尼比的计算

阻尼比计算方法的改进方向
引入人工智能和大数据技术,提高 阻尼比计算的准确性和效率。
开发智能传感器和监测系统,实时 监测阻尼比的变化,提高结构安全 性和稳定性。
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深入研究阻尼机制,建立更加精确 的阻尼比计算模型。
加强国际合作与交流,推动阻尼比 计算方法的创新和发展。
阻尼现象及阻尼比计算的应用前景
阻尼现象是指物体在运动过程中受到阻力而使其运动能量逐渐减小的现 象。 阻尼现象是物理学中的一个基本概念,它涉及到各种物理系统的能量耗 散。
阻尼现象可以通过多种方式表现出来,例如摩擦力、空气阻力等。
阻尼现象在许多领域都有应用,例如机械工程、航空航天等。
阻尼现象的分类
按产生原因分 类:可分为内 部阻尼和外部
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能源领域:阻尼技术可应用于减震、降噪和能量回收,提高能源利用效率。
航空航天:阻尼比计算对于航空航天器的稳定性和安全性至关重要,未来将进一步优化阻尼材 料和设计。
汽车工业:阻尼技术有助于改善汽车的乘坐舒适性和操控稳定性,未来将更加注重阻尼材料和 工艺的创新。
建筑领域:阻尼技术用于减震、降噪和提高建筑结构的稳定性,未来将进一步推广和应用。
03 阻尼现象的影响因素
结构因素
结构类型:不 同的结构类型 对阻尼现象有
不同的影响
连接方式:连 接方式的刚度 和强度对阻尼
性能有影响
材料特性:材 料的物理和化 学性质对阻尼
性能有影响
结构尺寸:结 构尺寸的大小 和比例对阻尼
性能有影响
环境因素
材料因素
材料的弹性模量:弹性模量越小, 阻尼比越大
材料的温度特性:温度变化会影响 阻尼比

力学阻尼系数

力学阻尼系数

力学阻尼系数阻尼模型结构阻尼是对振动结构所耗散的能量的测量,通常用振动一次的能量耗散率来表示结构阻尼的强弱。

典型结构体系的真实阻尼特性是很复杂和难于确定的。

近几十年来,人们提出了多种阻尼理论假设,在众多的阻尼理论假设中,用得较多的是两种线性阻尼理论:粘滞阻尼理论和复阻尼理论(滞变阻尼理论)。

粘滞阻尼理论可导出简单的运动方程形式,因此被广泛应用。

可是它有一个严重的缺点,即每周能量损失依赖于激励频率。

这种依赖关系是与大量试验结果不符的,试验结果表明阻尼力和试验频率几乎是无关的。

因此,自然期望消除阻尼力对频率的依赖。

这可以用称为滞变阻尼的形式代替粘滞阻尼来实现。

滞变阻尼可定义为一种与速度同相而与位移成比例的阻尼力。

在考虑阻尼时在弹性模量或刚度系数项前乘以复常数即可,v为复阻尼系数。

复阻尼理论对于一般的结构动力响应来说,计算过程非常复杂,因此,在动力响应分析中,复阻尼理论应用不多,本文限于篇幅,也就不再展开了。

粘滞阻尼理论假定阻尼力与运动速度成正比,通常是用不同频率的阻尼比ζ来表征系统的阻尼:粘滞阻尼理论最显著的特点在于其阻尼力是直接根据与相对速度成正比的关系给出的,不论是简谐振动或是非简谐振动,都可直接写出系统的运动方程,而且均为线性微分方程,给理论分析带来了很大的方便。

在多自由度系统中采用等效粘滞模态阻尼,阻尼力向量的表达式为若[C」可以通过模态向量正交化为对角矩阵时,则称为正交阻尼或比例阻尼。

反之,则称之为非正交阻尼。

因为无阻尼振型对质量和刚度都是正交的。

所以为方便计算,通常假设振型对阻尼矩阵也是正交的。

最简单的方法是使其与质量矩阵或者刚度矩阵成比例。

或许这就是比例阻尼这一名称的来历。

正交阻尼原则上适用于阻尼特性分布比较均匀的工程结构。

但是,对于多于一种材料组成的结构,由于不同材料在结构的不同部分提供的能量损失机制差别很大,所以阻尼力的分布将与惯性力和弹性力的分布不同;换句话说,这种情况导致的阻尼将不是成比例的。

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时程分析阻尼模型及数值计算方法
1、阻尼模型
阻尼是用以描述结构在振动过程中能量的耗散方式,是结构的动力特性,是影响结构动力反应的重要因素之一。

结构振动时,由于结构材料的内摩擦、材料的滞回效应等机制导致能量消耗,使结构振动幅值逐渐减少,最后直至完全静止。

结构的耗能机制非常复杂,它与介质的特征、结构粘性等诸多因素有关。

常用的是粘滞阻尼理论,它认为,阻尼力与速度成正比。

试验也证明,对于许多材料,这种阻尼理论是可行的,并且物理关系简单,便于应用和计算。

根据实测去确定阻尼大小是相当困难的,但由于阻尼的影响通常比惯性力和刚度的影响小,所以一般都采用简化的方法考虑阻尼。

本文采用最为广泛应用的瑞雷阻尼。

瑞雷阻尼假设阻尼矩阵是质量矩阵和刚度矩阵的线性组合,即
[][][]C M K αβ=+ (4.15)
式中,α、β为常数,可以直接给定,或由给定的任意二阶振型的阻尼比i ξ、j ξ反算求得。

根据振型正交条件,待定常数α和β与振型阻尼比之间的关系应满足:
22
k k k βωα
ξω=
+ (k =1,2,3,…,n ) (4.16a) 任意给定两个振型阻尼比i ξ和j ξ后,可按下式确定比例常数
22
2j i i j
i j
i j
ξωξωαωωωω-=- 222j i i j
i j
ξωξωβωω-=- (4.16b)
i ω、j ω分别为第i 、j 振型的原频率。

本文取前两阶振型频率求得α、β值。

2、数值积分方法
多自由度结构体系动力微分方程为:
[]{}[]{}[]{}[]{}()g
M x C x K x M x t I ++=- (4.17)
其中,[]M -质量矩阵;[]C -阻尼矩阵;[]K -刚度矩阵;{}I -单位对角阵;()g x t -地面运动加速度;{}x 、{}x 、{}x -结构楼层相对于地面的位移、速度和加速度反应。

在结构动力计算中,常用的直接积分法有中心差分法、线性加速度法、Wilson-θ法和Newmark-β法等。

数值计算方法的一个基本要求是算法的收敛性好,中心差分法和线性加速度法是条件稳定的,计算时要求积分步长很小才能保证不发散。

如前者要求积分步长0.318n
n T t T π
∆≤=,
后者要求/10n t T ∆≤,n T 为最高阶振型的周期。

Wilson-θ法是线性加速度法的改进。

当 1.37θ≥时为无条件收敛,但该方法在t t θ+∆处满足动力平衡,退回到t t +∆时有一定的平衡误差。

(1)Newmark-β法
ANSYS 软件采用的是Newmark-β法。

Newmark-β法的特点是假定加速度介于{}t x 和
{}t t x +∆之间的某一常量,记为{}x ,即所谓的常平均加速度假设,根据这一假定,{}x 可表
示为
{}{}{}{}()t t t t x x x x γ+∆=+- (4.18)
其中γ为Newmark 积分参数,满足01γ≤≤。

为了获得稳定高精度的算法,引入另一积分参数β,满足00.5β≤≤,{}x 可表示为
{}{}{}{}()2t t t t x x x x β+∆=+- (4.19)
以t 为积分原点,通过积分可获得t +△t 时刻的速度和位移分别为
{}{}{}t t t x x t x +∆=+∆ (4.20a)
{}{}{}{}2
12
t t t t x x t x t x +∆=+∆+
∆ (4.20b) 将式(4.18)、(4.19)分别代入式(4.20a )、(4.20b )可得
{}(){}{}1t t t x x t x t γγ+∆∆=-∆+∆ (4.21a)
{}{}{}{}2212t t t t x x t x t x t ββ+∆⎛⎫
∆=∆+-∆+∆
⎪⎝⎭
(4.21b) 则由以上两式可得
{}{}{}{}023t t x a x a x a x ∆=∆-- (4.22a) {}{}{}{}145t t x a x a x a x ∆=∆-- (4.22b)
其中,
201/a t β=∆ 1/a t γβ=∆
21/a t β=∆ 31/2a β=
4/a γβ= ()5/21a t γβ=-∆
将动力方程改写为增量的形式:
[]{}[]{}[]{}[]{}g
M x C x K x M x
I ∆+∆+∆=-∆ (4.23)
其中[]K 为切线刚度。

把式(4.22a)、(4.22b)代入式(4.23)中,可得
{}{}K x P ∆=∆⎡⎤⎣⎦ (4.24)
其中,
[][][]01K K a M a C =++⎡⎤⎣⎦ (4.25a)
{}[]{}[]{}{}()[]{}{}()2
3
4
5
g
t
t
t
t
P M x M a x a x C a x a x I ∆=-∆++++ (4.25b)
通过对Newmark-β法的积分逼近算子的特征值分析可知,当1
2γ≥,2
11
42βγ≥+⎛⎫ ⎪⎝⎭
时,
其谱半径≤1,故其算法为无条件稳定。

参数γ和β决定了在时间间隔t ∆内加速度变化的规律。

12
γ=
、16
β=
时,相当于在时间间隔t ∆内加速度线性变化,这就演变为线性加速度法。

通常采用12
γ=
、14
β=
,相当于加速度为阶跃式变化,本文采用这一取值。

Newmark-
β法求解迭代过程如下:
(1)初始计算;
(2)形成刚度矩阵[]K 、质量矩阵[]M 和阻尼矩阵[]C ; (3)确定初值{}0x 、{}0x 和{}0x ;
(4)选择时间步长t ∆、参数γ和β,并计算积分常数0a ~5a ;
(5)根据式(4.25a)、(4.25b)形成等效刚度矩阵[]K 和等效荷载矩阵{}P ∆; (6)由式(4.24)求得{}x ∆,再由式(4.22a)、(4.22b)求得{}x ∆、{}x ∆,依次便可得到
{}t t x +∆、{}t t x +∆和{}t t x +∆。

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