铜及铜合金在我国实海海域暴露16年局部腐蚀规律(精)
铜合金腐蚀
招专业人才上一览英才铜合金腐蚀铜合金具有优良的耐大气和海水腐蚀性能，在一般介质中以均匀腐蚀为主。
在有氨存在的溶液中有较强的应力腐蚀敏感性，也存在电偶腐蚀、点蚀、磨损腐蚀等局部腐蚀形式。
黄铜脱锌、铝青铜脱铝，白铜脱镍等脱成分腐蚀是铜合金独有的腐独形式。
铜合金在与大气和海洋环境相互作用的过程中，表面能生成钝态或半钝态的保护薄膜，使多种腐蚀受到抑制。
因此，多数铜合金在大气环境中显示出优良的耐蚀性能。
铜合金的大气腐蚀金属材料的大气腐蚀主要取决于大气中的水汽和材料表面的水膜。
金属大气腐蚀速度开始急剧增加时的大气相对湿度称为临界湿度，铜合金与其他很多金属的临界湿度在50%～70%之间，大气中的污染对铜合金的腐蚀有明显的增强作用。
城市工业大气的C02，SO2，NO2等酸性污染物溶解于水膜中，发生水解，使水膜酸化和保护膜不稳定。
植物的腐烂和工厂排放的废气，使大气中存在氨和硫化氢气体，氨明显加速铜和铜合金的腐蚀特别是应力腐蚀。
铜及铜合金在不同的大气腐蚀环境中腐蚀敏感性有较大差异。
在一般的海洋、工业和农村等大气环境中的腐蚀数据报导已有16～20年历史。
多数铜合金为均匀腐蚀，腐蚀速度为0.1～2.5μm/a。
苛刻的工业大气、工业海洋大气对铜合金的腐蚀速度比温和的海洋大气、农村大气的腐蚀速度要高一个数量级。
被污染的大气可使黄铜的应力腐蚀敏感性明显增强。
根据环境因素来预测不同大气对铜合金腐蚀的速度并将其分级分类的工作正在开展之中。
海洋环境腐蚀铜合金在海洋环境的腐蚀除了海洋大气区之外，还有海水飞溅区、潮差区和全浸区等。
飞溅区腐蚀铜合金在海水飞溅区的腐蚀行为和在海洋大气区的十分接近。
对苛刻的海洋大气具有良好抗蚀性的任何一种铜合金，在飞溅区也会有良好的耐蚀性。
飞溅区提供了充分的氧气对钢的腐蚀起到加速作用，但可使铜及铜合金更容易保持钝态。
暴露于飞溅区铜合金的腐蚀速度通常不超过5μm/a。
全浸区腐蚀暴露于全浸区铜合金的腐蚀速度最快。
2023年一级造价师之建设工程技术与计量(安装)通关提分题库及完整答案
2023年一级造价师之建设工程技术与计量（安装）通关提分题库及完整答案单选题（共40题）1、热效率高、熔深大、焊接速度快、机械化操作程度高，因而适用于中厚板结构平焊位置长焊缝的焊接，其焊接方法为（）。
A.埋弧焊B.钨极惰性气体保护焊C.熔化极气体保护焊D.等离子弧焊【答案】 A2、以下属于《通用安装工程工程量计算规范》GB50856 中通用措施项目列项的是（）。
A.特殊地区施工增加B.高层施工增加C.脚手架搭拆D.安装与生产同时进行施工增加【答案】 B3、为满足高压供电系统中检修和改变线路连接的需要，对线路设置一种可以开闭的断口，断开时有可靠的绝缘，关合时能可靠地承载正常工作电流和短路电流的设备为（）。
A.高压断路器B.高压接触器C.高压隔离开关D.高压负荷开关【答案】 C4、依据《通用安装工程工程量计算规范》（GB50856－2013），地板辐射采暖项目计量单位为（）。
A.组B.片C.台D.米【答案】 D5、主要使用在应急电源至用户消防设备、火灾报警设备、通风排烟设备、疏散指示灯、紧急电源插座、紧急用电梯等供电回路的衍生电缆是（）。
A.阻燃电缆B.耐火电缆C.防水电缆D.耐寒电缆【答案】 B6、某耐蚀（酸）非金属材料是以辉绿岩、玄武岩、页岩等天然岩石为主要原料，经熔化、浇注、结晶、退火而成。
具有极优良的耐磨性、耐化学腐蚀性、绝缘性及较高的抗压性能，其耐磨性能比钢铁高出十几倍至几十倍。
此材料为（）。
A.陶瓷B.玻璃C.铸石D.石墨【答案】 C7、某铸件存在缺陷，需进行清除修复，该缺陷的清除方法宜采用（）。
A.气割B.氢氧焰切割C.高压水射流切割D.碳弧气割【答案】 D8、依据《通用安装工程工程量计算规范》（GB 50856—2013）的规定，刷油、防腐蚀、绝热工程的编码为（）。
A.0310B.0311C.0312D.0313【答案】 C9、因为有顶盖，能有效地防止风、砂、雨雪或灰尘的侵入，保证储液的质量。
铜合金腐蚀
铜合金腐蚀(Corrosion of Copper Allov)铜合金具有优良的耐大气和海水腐蚀性能，在一般介质中以均匀腐蚀为主。
在有氨存在的溶液中有较强的应力腐蚀敏感性，也存在电偶腐蚀、点蚀、磨损腐蚀等局部腐蚀形式。
黄铜脱锌、铝青铜脱铝，白铜脱镍等脱成分腐蚀是铜合金独有的腐独形式。
铜合金在与大气和海洋环境相互作用的过程中，表面能生成钝态或半钝态的保护薄膜，使多种腐蚀受到抑制。
因此，多数铜合金在大气环境中显示出优良的耐蚀性能。
铜合金的大气腐蚀金属材料的大气腐蚀主要取决于大气中的水汽和材料表面的水膜。
金属大气腐蚀速度开始急剧增加时的大气相对湿度称为临界湿度，铜合金与其他很多金属的临界湿度在50％～70％之间，大气中的污染对铜合金的腐蚀有明显的增强作用。
城市工业大气的C02，SO2，NO2等酸性污染物溶解于水膜中，发生水解，使水膜酸化和保护膜不稳定。
植物的腐烂和工厂排放的废气，使大气中存在氨和硫化氢气体，氨明显加速铜和铜合金的腐蚀特别是应力腐蚀。
铜及铜合金在不同的大气腐蚀环境中腐蚀敏感性有较大差异。
在一般的海洋、工业和农村等大气环境中的腐蚀数据报导已有16～20年历史。
多数铜合金为均匀腐蚀，腐蚀速度为0.1～2．5μm／a。
苛刻的工业大气、工业海洋大气对铜合金的腐蚀速度比温和的海洋大气、农村大气的腐蚀速度要高一个数量级。
被污染的大气可使黄铜的应力腐蚀敏感性明显增强。
根据环境因素来预测不同大气对铜合金腐蚀的速度并将其分级分类的工作正在开展之中。
海洋环境腐蚀铜合金在海洋环境的腐蚀除了海洋大气区之外，还有海水飞溅区、潮差区和全浸区等。
飞溅区腐蚀铜合金在海水飞溅区的腐蚀行为和在海洋大气区的十分接近。
对苛刻的海洋大气具有良好抗蚀性的任何一种铜合金，在飞溅区也会有良好的耐蚀性。
飞溅区提供了充分的氧气对钢的腐蚀起到加速作用，但可使铜及铜合金更容易保持钝态。
暴露于飞溅区铜合金的腐蚀速度通常不超过5μm／a。
全浸区腐蚀暴露于全浸区铜合金的腐蚀速度最快。
2022-2023年质量员《设备安装质量基础知识》预测试题2(答案解析)
2022-2023年质量员《设备安装质量基础知识》预测试题（答案解析）全文为Word可编辑，若为PDF皆为盗版，请谨慎购买！第壹卷一.综合考点题库(共50题)1.二极管当中，硅管的开启电压约为（）V，锗管约为（）V。
A.0.10.2B.0.20.3C.0.50.1D.0.50.4正确答案：C本题解析：这个一定数值的正向电压称为开启电压，其大小与材料及环境温度有关。
通常硅管的开启电压约为0.5V，锗管约为0.1V。
2.我国工业及生活中使用的交流电频率是（）。
A.50HzB.60HzC.100HZD.400Hz正确答案：A本题解析：暂无解析3.DS3型微倾式水准仪在一般水准测量中使用较广，它的主要组成部分包括（）。
A.望远镜B.照准装置C.水准器D.基座E.竖直度盘正确答案：A、C、D本题解析：DS3型微倾式水准仪在一般水准测量中使用较广，它的主要组成部分包括望远镜、水准器、基座4.工频耐压试验时,采用球间隙进行测量,该球间隙称为（）。
A.放电间隙B.测量间隙C.保护间隙正确答案：B本题解析：暂无解析5.下列权利不属于从业人员的基本权利的是（）。
A.知情权B.建议权C.拒绝权D.报告事故隐患的权利正确答案：D 本题解析：从业人员的权利包含知情权、建议权和拒绝权，而报告事故隐患的权利是从业人员的义务。
6.利用水准仪望远镜测量两点的水平距离公式中L=Kl中，K通常为（）。
A.50B.100C.150D.200正确答案：B本题解析：只要用水准仪望远镜在站立处（甲）向塔尺位处（乙）读取，视距丝m、n截取塔尺上的长度数值l，根据光学原理，就可知甲、乙两点的水平距离L甲乙=Kl，K通常为100。
7.（）质轻、强度高、耐热性及耐蚀性优良、电绝缘性好及加工成型方便，在纺织、印染、化工等行业常用于排除腐蚀性气体的通风系统中。
A.PPR管B.玻璃钢C.镀锌管D.混凝土管正确答案：B本题解析：暂无解析8.《电力法》对在电力设施保护区域内施工作业的规定，说法错误的是（）。
海水淡化设备的材料选择及防腐
海水淡化设备的材料选择及防腐在海水淡化过程中，要用到很多材料，常用的壳体、换热材料有碳钢、不锈钢、钛管、铜管、铝管。
下边就这几种材料在海水中的腐蚀做一个简单的介绍，并指出一些相应的防腐措施。
1、铸铁在海水中的腐蚀铸铁在海水中的腐蚀类型为石墨腐蚀。
即铸铁表面的铁腐蚀,留下不腐蚀的石墨和腐蚀产物,腐蚀后保持原来的外形和尺寸,但失去了重量和强度。
除去石墨和腐蚀产物,呈不均匀全面腐蚀。
灰口铸铁HT200在海水中暴露1年的腐蚀率为0.16mm/a,平均点蚀深度、最大点蚀深度分别为0.27mm、0.45mm。
灰口铸铁在海水中的腐蚀速度随暴露时间下降,HT200在海水暴露0.5年的腐蚀率为0.19mm/a,暴露1.5年的腐蚀率为0.14mm/a。
普通铸铁在海水中的腐蚀速度与碳钢接近。
碳钢在青岛小麦岛海区暴露1年的典型腐蚀率为:全浸区0.18mm/a,海洋大气区0.06mm/a。
灰口铸铁在流动海水中的腐蚀速度随海水流速的增大而增大, HT200在3m/s的海水中试验164h的腐蚀率为1.0mm/a;在7和11m/s的海水中试验40h,腐蚀率为7.82和9.33mm/a。
灰口铸铁在流速为5、10和15m/s的海水中试验30天的腐蚀率分别为1.8、2.7和3.6mm/a,它与碳钢在流动海水中的腐蚀速度接近。
(1)普通铸铁在天然海水及流动海水中的腐蚀速度与碳钢接近。
(2)低合金铸铁在海水中的腐蚀行为与普通铸铁的腐蚀行为相似。
CrSbCu铸铁在海水中的腐蚀比普通铸铁轻。
添加Ni、Ni-Cr、Ni-Cr-Mo、Ni-Cr-Cu、Ni-Cr-Re、Cu-Sn-Re、Cu-Cr、Cu-Al等的低合金铸铁在海水中的腐蚀速度与普通铸铁无明显差别。
加入少量Ni、Cr、Mo、Cu、Sn、Sb、Re等元素可减小铸铁海洋大气区的腐蚀速度。
(3)高镍铸铁在天然海水及流动海水中的腐蚀均较轻。
高镍铸铁在海水中暴露1.5年的腐蚀率大约是普通铸铁的1/3,它们在海水中暴露1.5年的最大点蚀深度小于0.20mm。
紫铜在海洋大气环境中的腐蚀研究
紫铜在海洋大气环境中的腐蚀研究万晔;宋智远;王欢;王秀梅;李艳波【摘要】The system simulating atmospheric corrosion was used to study the interaction mechanism of NaC1 and UV on corrosion of copper in the marine atmospheres with 85 ％ relative humidity (RH).All experiments were performed at room temperature (25 ± 1) ℃.Morphology,structures and electrochemical performance of the corrosion products were investigated by Scanning Electron Microscope(SEM),X-ray diffraction (XRD) and the electrochemical method.The results reveal that the corrosion products are mainly consisted of Cu (OH) C1 and Cu2 (OH) 3 C1.The kinds of corrosion products of Cu are the same in all these atmospheres,and the quantities of the corrosion products increase with the reaction time.Void and micro-cracks appear during the electrochemical corrosion process.The new products grow above the defects,which indict that micro-cracks provide channels for ion transport.The electrochemical polarization curve shows that the corrosion potentials and current densities of copper samples illuminated by UV light with the different wavelengths are different.The corrosion potential of sample illuminated by the light with the wavelength of 185 nm is the highest,and that with the wavelength of 254 nm is the lowest.Simultaneously,the corrosion current density of sample illuminated by the light with the wavelength of 185 nm is the minimum,and that with the wavelength of 185 nm is the maximum.The simulative system is an effective way to model the corrosion behavior and reveal the corrosionmechanism of copper in marine atmospheric environment,the research conclusions the mechanism of the effect of sodium chl the corrosion methods of copper under different environments.%目的通过设计海洋大气环境模拟系统,研究紫铜在NaC1沉积、温度、相对湿度和紫外光照等因素协同作用下的腐蚀机制.方法利用扫描电子显微镜(SEM)和X-射线衍射仪(XRD)分别分析样品NaC1沉积、温度为(25±1)℃,相对湿度为85％条件下紫铜的表面形貌和腐蚀产物结构特征;采用电化学极化曲线分析紫铜经不同波长紫外光照射后自腐蚀电位和电流密度的变化,进而来分析紫外光照对紫铜腐蚀的影响机制.结果腐蚀产物主要有Cu (OH) C1和Cu2 (OH)3C1;随着腐蚀时间的延长,腐蚀产物种类不变,只是数量不断增多,样品表面出现孔洞和微裂纹,为腐蚀反应的进行提供了更多的通道,在这些表面缺陷上方产生新的产物;经波长为185 nm的紫外线辐照后样品的自腐蚀电位最高,电流密度最小;波长为254 nm的紫外线辐照后的样品自腐蚀电位最低,电流密度最大.紫铜经波长为185 nm紫外线辐照产生的腐蚀产物最致密.结论笔者成功模拟了紫铜在海洋大气环境下的腐蚀行为,得出三种波长紫外线对紫铜的影响机制,提出了不同环境下紫铜的腐蚀方式.【期刊名称】《沈阳建筑大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2017(033)002【总页数】7页(P347-353)【关键词】紫铜;海洋环境;大气腐蚀;紫外光照【作者】万晔;宋智远;王欢;王秀梅;李艳波【作者单位】沈阳建筑大学材料科学与工程学院,辽宁沈阳110168;沈阳建筑大学材料科学与工程学院,辽宁沈阳110168;沈阳建筑大学材料科学与工程学院,辽宁沈阳110168;沈阳建筑大学材料科学与工程学院,辽宁沈阳110168;沈阳建筑大学材料科学与工程学院,辽宁沈阳110168【正文语种】中文【中图分类】TG174.3铜具有优异的导电性，是除了银以外导电性能最好的金属，与其良好的强度、耐腐蚀性、可加工性和延展性等性能组合在一起，使铜具有了广泛的适用性；通过加入不同元素或改变制造工艺，还可以进一步改善铜与铜合金的综合性能[1-2]，因此被广泛应用于建筑、机械、化工、国防及通信等领域.铜与铜合金稳定性较高，在一般环境下几乎不受腐蚀[3]，然而在相对湿度较大、含腐蚀介质的大气环境中，易发生较为严重的腐蚀.影响金属大气腐蚀的主要因素包括大气温度、相对湿度、含盐量、干湿交替、污染气体、光照条件等[3-6].海洋大气环境是指在海平面以上由于光照和海水蒸发形成的盐分含量高、温度高、相对湿度大的气体环境，对金属有很强的腐蚀作用[4].由于相对湿度较大，容易在金属表面形成一层腐蚀性水膜，大量的海盐粒子(如NaCl、Na2SO4等)溶于水膜中，与吸附在水膜中的其他物质反应，使该水膜变为具有一定腐蚀性的电解质，加速腐蚀的进行.FARRO N.W.等[5]研究了铜在秘鲁不同海域和海洋大气环境下的腐蚀行为，发现铜在海洋大气环境中的腐蚀动力学公式；陈卓元等[6]对NaCl和O3、SO2、NO2气体因素研究发现，NaCl沉积对铜腐蚀行为的影响程度高于气体因素；崔中雨等[7]研究了紫铜和黄铜在西沙永兴岛暴露1～4 a的长周期腐蚀行为，发现在西沙高温、高湿、高Cl-浓度的严酷海洋大气环境下，紫铜与黄铜的腐蚀速率大致相同，且腐蚀程度较青岛、江津、万宁等海洋大气环境更为严重；ZHANG Xian等[8]针对铜与铜合金在海洋大气环境中发生局部腐蚀产物剥落现象展开研究，发现Cu与Cu4Sn合金发生局部腐蚀程度比Cu5Zn和Cu5Al5Zn合金更严重，主要是由于后两种合金的表面腐蚀产物阻碍了CuCl的产生及CuCl转变为Cu2(OH)3Cl反应的进行.此外，海洋大气环境与一般大气环境的最大区别在于海洋大气的光照强烈，紫外线辐射严重，而紫外线的照射会改变材料或构件的腐蚀机理[9-11].LIANG D等人[12]研究了NaCl盐粒、O3、相对湿度和紫外光照等因素对银腐蚀行为的影响，研究结果表明紫外光照可以加速银的腐蚀，并提出了四种腐蚀反应路径；LIN H等人[13]研究了铜在紫外光照条件下的腐蚀，认为紫外光加速腐蚀主要是因为紫外光子与Cu2O的相互作用.紫外光照射到Cu2O表面时，会激发产生电子-空穴对，电子流向基体表面，参与氧气的还原；而空穴则移向Cu2O表面，与O2或者OH-反应，生成O原子，O原子到达铜/氧化物界面，反应生成Cu2O.近年来随着国家对海洋发展战略的重视，金属在海洋大气环境的腐蚀情况研究逐渐成为热点，这些研究主要为关于不同盐含量和不同种类污染气体的室外暴露试验和室内加速试验[14-18]，紫外光照协同NaCl沉积可以更真实地模拟海洋大气腐蚀环境，但是各研究报道中所用紫外光线比较单一，很少考虑不同波长紫外光线对腐蚀的影响.基于此，笔者通过在实验室模拟海洋大气环境的方法，考察不同波长紫外光线辐照条件下，紫铜在NaCl沉积、臭氧作用条件下的大气腐蚀行为，揭示不同大气环境因素对铜大气腐蚀的影响，进一步丰富铜的海洋大气腐蚀理论.1.1 实验材料紫铜样品：块状样品的长宽厚为50 mm×15 mm×2 mm.经500#、800#、1200#金相砂纸依次打磨后，用蒸馏水、酒精冲洗，吹风机吹干后放在真空干燥器中备用.1.2 腐蚀实验实验室自制海洋大气环境模拟系统，由空气压缩机进入的空气经干燥后分流分别得到干、湿气体，然后通入腐蚀实验箱中.整个实验过程中，控制腐蚀实验箱内温度为(25±1)℃，相对湿度为85%.用于大气暴露实验的紫铜样品表面均喷涂质量分数为3.5%NaCl溶液，干燥后放入腐蚀实验箱.分别使用紫外光波长为185、254、365 nm的紫外光灯，紫外光通过试验箱顶部的石英玻璃透入系统照射在紫铜样品表面，紫外光线辐照48 h后对紫铜样品进行电化学测试.利用LK3200A型号的电化学三电极体系(参比电极：饱和甘汞电极，辅助电极：铂电极，工作电极：铜片)对三种不同波长紫外光线辐照后铜的腐蚀样品进行极化曲线测试，测试采用质量分数为3.5%的NaCl溶液作为电解质.1.3 腐蚀产物表征利用日立S4000型号的扫描电子显微镜(SEM)分析腐蚀前后紫铜样品的表面形貌.将紫铜表面腐蚀产物刮下后利用DX-2000型号的X射线衍射仪(XRD)进行结构测试，测试时采用Cu Kα 射线(波长λ=0.154 2 nm).2.1 表面形貌图1是紫铜样品腐蚀后的腐蚀形貌图像，图1(a)、(b)、(c)和(d)分别是腐蚀周期为7 d、14 d、21 d和28 d的样品腐蚀SEM图.可以看出，腐蚀进行28 d后腐蚀产物最多，排列最密集；腐蚀进行7 d后腐蚀产物最少，排列最稀疏.随着暴露时间的延长，紫铜的腐蚀程度越来越大，腐蚀越来越严重.7 d时观察到的腐蚀产物粒径较小，表面凹凸不平，有一些孔洞；14 d时的腐蚀产物颗粒明显长大，分散比较紧密，观察多为块状产物；21 d时，腐蚀产物出现分层，腐蚀产物颗粒呈圆形，底层的腐蚀产物出现明显裂缝；28 d时的底层腐蚀产物更为致密，在裂缝和旧的腐蚀产物上产生新的腐蚀产物.随着腐蚀时间的延长，腐蚀产物数量不断增加，产物分层排布，且排列密度不断增大.2.2 腐蚀产物结构图2是紫铜在不同腐蚀时间下的XRD谱图.通过对不同暴露时间样品表面XRD图谱进行比较，可看出不同腐蚀时间样品的衍射峰所对应的衍射角几乎是一致的，只是衍射峰的强度变化了，这说明腐蚀7 d 后腐蚀产物种类几乎不变.与JCPDS标准pdf卡片比对后可知，衍射角2θ为17.7°，38.1°，63.0°的衍射峰分别对应于Cu2(OH)3Cl的(110)，(212)和(410)晶面；2θ为31.3°，43.9°，44.9°，52.0°的特征峰分别对应于Cu(OH)Cl的(111)，(-130)，(-131)和(-213)晶面.根据XRD谱图，证实了腐蚀产物中Cu(OH)Cl和Cu2(OH)3Cl的存在.2.3 电化学分析不同波长的紫外光线辐照结合NaCl沉积，可以更真实地模拟海洋大气腐蚀环境.利用电化学综合测试系统对三种波长紫外光照射条件下的紫铜样品进行极化曲线测试.测试时，电化学工作站的灵敏度选择10 mA，滤波参数选择10 Hz，放大倍率选择1，电流极性选择氧化；扫描范围-0.4～0.3 V，线性扫描速度为0.05 V/s.图3中的三条曲线分别是经过波长为185 nm、254 nm、365 nm的紫外光线辐照样品的极化曲线.曲线中横坐标为电极电位E，V；纵坐标为电流密度i的对数log i.利用Tafel直线外推法对极化曲线进行数据拟合，使阴阳极极化曲线的Tafel直线段反向延长线交于一点，该点所对应的电位即为自腐蚀电位，所对应的电流密度即为腐蚀电流密度，由点A、B、C则可以得到经过波长为185 nm、254 nm、365 nm的紫外光线辐照后紫铜样品的自腐蚀电位和腐蚀电流密度.图3显示，波长为185 nm的紫外线辐照后紫铜表面的自腐蚀电位最高，波长为365 nm的紫外线辐照后紫铜表面的自腐蚀电位次之，波长为254 nm的紫外线辐照后紫铜表面的自腐蚀电位最低；波长为185 nm的紫外线辐照后紫铜表面的电流密度最小，波长为254 nm的紫外线辐照后紫铜表面的电流密度最大.2.4 腐蚀机理研究紫铜暴露于大气中后，首先在表面形成一层Cu2O产物膜[7-8].当紫铜样品表面沉积有NaCl可溶盐颗粒后，由于结露作用会在基体表面形成厚度不均匀的含Cl-薄液膜.随着Cl-的侵入，薄液膜中的Cu2O产物膜被破坏并转化为CuCl或.进一步被氧化为便生成了最终的腐蚀产物 Cu2(OH)3Cl.这样，紫铜表面腐蚀产物产生了分层现象，即致密的Cu2O内层和Cu2(OH)3Cl外层，Cu2O层和Cu2(OH)3Cl层中间夹着CuCl[18].大致反应过程如下：Cu与空气中的O2首先发生氧化还原反应生成Cu2O.2Cu++1/2O2→Cu2O.同理，Cu+被氧化为Cu2+.4Cu++2H2O+O2→4Cu2++4OH-.Cu+、Cu2+与吸附在表面薄液膜中的Cl-反应生成CuCl或CuCl2[19].Cu++Cl-→C uCl.Cu2++2Cl-→CuCl2.Fuente D.L.等[18]在对腐蚀产物分析时，除了Cu2O外，还检测到CuCl的存在，证实了该反应过程.随着Cl-进一步沉积和电化学反应的持续便生成了最终的腐蚀产物Cu2(OH)3Cl.Cu2++H2O+2OH-+Cl-→Cu2(OH)3Cl.Cu(OH)Cl可能是腐蚀过程中的中间产物，反应过程为Cu2++OH-+Cl-→Cu(OH)Cl.2Cu(OH)Cl+OH-→Cu2(OH)3Cl+Cl-.波长为185 nm紫外光照射条件下，氧气吸收光子能量后发生反应(见式(8))，生成氧原子[11]，氧原子与氧分子结合产生臭氧分子(见式(9)).O2+hν→O+O.其中，h为普朗克常数，ν为紫外光频率.O2+O→O3.O3比较活跃，对腐蚀反应有促进作用，在紫铜表面的液膜中与Cl-发生如下反应：2H++2Cl-+O3→O2+H2O+Cl2.同时，波长为185nm紫外辐射能够明显的加速臭氧的光催化反应，分解生成氧分子和一个活性氧原子 O(1D).该氧原子与空气中的水分子作用而生成OH自由基[20]，活性氧原子以及OH自由基能够明显的加强大气环境的腐蚀性从而提高金属的腐蚀反应.综上所述，经NaCl沉积紫铜的腐蚀过程为2Cu+O2+2H2O+Cl-→Cu2(OH)3Cl+OH-.在波长为185 nm紫外线辐照、NaCl沉积的潮湿大气环境下，紫铜的腐蚀方式为4Cu+O3+2H2O+Cl-+hv→Cu2(OH)3Cl+Cu2O+OH-.在波长为254 nm和365 nm紫外线辐照、NaCl沉积的潮湿大气环境下，紫铜的腐蚀方式为2Cu+O2+2H2O+Cl-+hν→Cu2(OH)3Cl+OH-.波长为254 nm和365 nm的紫外线区别：前者能量较高，辐照相同时间后紫铜的腐蚀程度较波长为365 nm的紫外线更严重.由图3可知：波长为185 nm的紫外线辐照后紫铜表面的自腐蚀电位最高，电流密度最低，紫铜表面产生的腐蚀产物最致密；波长为254 nm的紫外线辐照后紫铜表面的自腐蚀电位最低，电流密度最高，腐蚀产物最疏松.这可能是由于波长为185 nm紫外光照射下，氧气转化成臭氧，产生具有攻击性的活性氧原子，经过波长为185 nm紫外光线辐照的紫铜样品在腐蚀初期反应速度最快，形成致密的腐蚀产物层，阻碍了介质与基体的接触，从而对其后期的腐蚀速率有所减缓；波长为254 nm的紫外光促进Cl-和H2O、O2反应，加速铜的腐蚀，破坏了腐蚀产物膜层，使最终的腐蚀产物层结构疏松，对Cl-与紫铜基体的接触几乎起不到阻碍作用；而波长为365 nm的紫外光由于能量较低，对紫铜腐蚀的加速作用不大，同时由于紫铜表面形成的初始腐蚀产物起到了一定的阻碍作用.因此，经波长为185 nm的紫外线辐照后紫铜表面产生的腐蚀产物最为致密，锈层对基体的保护性最强. (1)紫铜在海洋大气模拟系统中，腐蚀产物分层排布，随着腐蚀的进行，样品表面出现孔洞和微裂纹，在其上方产生新的腐蚀产物，说明孔洞和微裂纹为腐蚀反应的进行提供了更多的通道.(2)紫铜在NaCl沉积、相对湿度为85%、温度为25 ℃、腐蚀进行7～28 d，腐蚀产物主要由Cu(OH)Cl和Cu2(OH)3Cl组成，随着腐蚀时间的延长，腐蚀产物种类不变，但是腐蚀产物不断增多.(3)三种波长紫外光线辐照的紫铜样品经电化学极化曲线分析显示：波长为185nm 的紫外光线辐照后样品的自腐蚀电位最高，电流密度最小，紫铜表面产生的腐蚀产物最致密；波长为254 nm的紫外光线辐照后得自腐蚀电位最低，电流密度最大，紫铜表面腐蚀产物最疏松.【相关文献】[1] SEQUEIRA C A.Uhlig's corrosion handbook[M].3rd A:John Wiley & Sons,2011.[2] POWELL C,WEBSTER P.Copper alloys for marine environments[M].UK:Copper development association,2011.[3] 吴军,周贤良,董超芳,等.铜及铜合金大气腐蚀研究进展[J].腐蚀科学与防护技术,2010(5):464-468. 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铜和铜合金表面自组装缓蚀膜的研究进展
２ ２ 应 用范 围的拓 展 ．
自组装 膜 技术 的应 用 范 围大 都 是 单 金 属 ， 如
Ａ ， ｇ Ｃ ， ｅ等 ． 纯 金 属 相 比， 合 金 表 面 制 ｕＡ ，ｕ Ｆ 与 在
２ １ 金属 基体 表面 的 处理 ．
在 金 属表 面 进 行 自组 装 时 主要 依 靠 分 子 ． 基 底 及 分子 ． 子 之 间作 用 力 的协 同作 用 － ， 分 ８ 金属 基 Ｊ
制 ， 及 自组 装 膜 在 侵 蚀 性 环 境 中 的化 学 稳 定性 以 等 问题 尚没有 进 行 系统 的研 究 ， 成 膜 过 程 中 的 对 影 响 因素 （ 如基 底 的表 面 性质 、 液 性质 ， 溶 以及 温 度 、 间等 ）及 其 规律 性 的认 识还 很 不 充分 ， 别 时 特 是 自组装 膜 在侵 蚀性 环 境 中易 于脱 附 的 问题 还 没 有 解决 ， 也是 自组 装 技 术 不 能 大 规 模 应 用 的根 这 本原 因之一 ． 了进 一 步 拓 宽 自组 装 膜 的应 用 范 为 围 ， 须 了解 构建 稳定 高 效 的 自组 装 膜 的 条件 及 必
性， 以及微 、 纳米 表面 结构 对 自组装 膜 的耐 蚀性 能 ． 及 稳定 性 将 产生 怎样 的影 响 尚有待 研究 ． 由于微 米结 构与 纳米 结构 相结 合 的 阶层 结构
具 有 特殊 的 物理 化 学 性 质 ， 可 引 起 表 面超 疏 水 如
等 …Ｊ因此 金属 表 面 的微 纳 结构 可 以增 大其 静 态 ，
Ｋｅ ｒ ｓ ｃ ｐ ｅ ；ｃ ｐ ｅ ｌ ｙ ；ｃ ｒｏ ｉｎ；ｓ ｒ ａ ｓ ｍｂ ｅ ｎ — ｙ ｒ ｙ ｗｏ ｄ ： ｏ ｐ ｒ ｏ ｐ ｒａ ｌ ｓ ｏ ｒ ｓ ｏ ｏ ｅ － ｓ ｅ ｌｄ ｍｏ ｏ ｌ ｅ ｓ ｆ ａ
典型舰船用金属材料腐蚀与防护研究进展
装备环境工程第20卷第8期·80·EQUIPMENT ENVIRONMENTAL ENGINEERING2023年8月典型舰船用金属材料腐蚀与防护研究进展李川1，罗茜2，张薇2（1.海军装备部驻广州地区军代表局，重庆 400000；2.西南技术工程研究所，重庆 400039）摘要：针对舰船用金属材料在复杂海洋环境下存在的腐蚀问题，概述了舰船用金属材料腐蚀与防护的相关研究进展。
介绍了合金钢、铜合金、钛合金和铝合金这些典型舰船用金属材料的常用类型和使用场所，阐述了舰船用金属材料所处不同海洋区带内的腐蚀环境特征，以及点蚀、缝隙腐蚀、电偶腐蚀、微生物腐蚀和应力腐蚀开裂等舰船用金属材料常发生的腐蚀类型。
综述了目前对舰船用金属材料腐蚀防护采取的措施，重点关注了表面涂镀层和改性技术的研究进展。
最后，提出了舰船用金属材料腐蚀防护未来的研究方向，需从加强腐蚀机理研究、建立腐蚀数据库和发展新型表面腐蚀防护技术3方面入手。
关键词：舰船用金属材料；海洋腐蚀环境；腐蚀类型；腐蚀防护；表面防护技术；防腐发展趋势中图分类号：TG174 文献标识码：A 文章编号：1672-9242(2023)08-0080-10DOI：10.7643/ issn.1672-9242.2023.08.011Research Progress on Corrosion and Protection of Typical Warship Metal MaterialsLI Chuan1, LUO Xi2, ZHANG Wei2(1. The Navy Equipment Guangzhou Bureau, Chongqing 400000, China;2. Southwest Institute of Technology and Engineering, Chongqing 400039, China)ABSTRACT: Aiming at the corrosion of warship metal materials in complex marine environment, the research progress on corrosion and protection of warship metal materials was reviewed. Firstly, the common types and application sites of alloy steel, copper alloy, titanium alloy and aluminum alloy on warships were introduced, and the corrosion environment characteristics of warship metal materials in different marine zones, as well as the corrosion types commonly occurred in warship metal materi-als such as pitting, crevice corrosion, galvanic corrosion, microbiological corrosion and stress corrosion cracking were de-scribed. Then, the corrosion protection measures taken for warship metal materials were summarized, mainly focusing on the research progress of surface coating and modification technology. Finally, the development direction of corrosion protection of warship metal materials was put forward, which involved the following three aspects: strengthening the research of the corrosion mechanism, establishing a corrosion database and developing advanced corrosion protection technologies.KEY WORDS: warship metal materials; marine corrosion environment; corrosion types; corrosion protection; surface anti-corrosion technology; development tendency of anti-corrosion收稿日期：2023-07-10；修订日期：2023-08-12Received：2023-07-10；Revised：2023-08-12作者简介：李川（1972—），男。
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收稿日期:2003204204初稿;2003206204修改稿基金项目:国家自然科学基金资助项目(50271011作者简介:赵月红(1973-,女,硕士,工程师.Tel :010-******** E -mail :lly @mail 1grinm 1com 1cn铜及铜合金在我国实海海域暴露16年局部腐蚀规律赵月红,林乐耘,崔大为北京有色金属研究总院,北京100088摘要:本项目研究了19种铜及铜合金在我国青岛、舟山、厦门、榆林四个海水腐蚀试验站暴露1、2、4、8、16年的局部腐蚀规律.暴露实验表明,榆林站全浸区因温度高和海生物附着共同作用是铜合金表现一定的局部腐蚀现象;舟山海域因为高流速的含泥沙海水的冲刷作用,也使铜合金发生局部腐蚀;厦门海域对铜合金的局部腐蚀有一定的减缓作用,使铜合金板材没有局部腐蚀发生,但厦门海域的这种减缓作用有一定的限度;青岛海域全浸区的局部腐蚀程度不高,但暴露后期在潮差区铜合金的局部腐蚀比全浸区严重.关键词:铜合金;实海暴露;局部腐蚀中图分类号:TG 17215文献标识码:A 文章编号:100226495(20030520266206LOCAL IZED CORR OSION OF COPPER AN D ITS ALLOYS IN SEAWATER AT FOUR TEST SITS ALONG CHINA COAST FOR 16YEARSZHAO Yue 2hong ,L IN Le 2yun ,CU I Da 2weiGeneral Research Institute f or Nonf errous Metals ,100088Beijing ,ChinaABSTRACT :The regulation of localied corrosion of 2kinds of copper and 17kinds of copper alloys ex 2posed in seawater at test sites of Qingdao ,Zhoushan ,Yulin and Xiamen for 16years has been studied.Results show that during immersion in the seawaters ,copper alloys suffered from pitting corrosion due to high temperature andmarine living adhesion at Yulin ,and due to higher flow velocity of seawater containing sand at Zhoushan.However ,the seawater at Xiamen seems to prohibit pitting corrosion of copper alloys ,so that no pitting corrosion was observed for copper alloy plates tested there.The copper alloys suffered from more serious pitting corrosion in the mean tide zone than that in the immersion zone at Qingdao during the later exposure stage.KE Y WOR DS :copper alloy ;seawater exposure ;pitting corrosion铜及铜合金在海洋环境中具有优良的耐蚀性能和抗污性能,因此广泛用于海洋工程和海洋开发中[1,2].其耐蚀性与抗污性的机理研究主要集中在对腐蚀产物膜特征的研究[3~7].本项目研究了铜及铜合金在我国青岛、舟山、厦门、榆林四个海水腐蚀试验站暴露16年的海水的腐蚀行为,主要讨论铜合金在各海域的局部腐蚀规律.1实验方法依据国标(G B5776-86进行实海挂样获得平均点蚀和最大点蚀数据.暴露周期分别为1年、2年、4年、8年、16年.试验区域包括全浸区、潮差区、飞溅去.各海域的海水化学因素见表1.试验使用的铜及铜合金有板材12种,管材7种,其合金牌号及性能见表2.对于板材,在剪板时,需要将试样长边垂直于板材轧制方向,铣边制成200mm ×100mm 试样.管材取成200mm 长的试T able 1E nvironmental factors of sea w ater in experiment sta 2tions (annu al averagesfactorsQingdao Zhoushan Xiamen Yulin temperature ,℃1316171020192710dissolve oxygen ,ml/L516513513413~510p H8116811481138130salinity ,‰3212261027103310~3510flow velocity ,m/s0110156~11330130101第15卷第5期2003年9月腐蚀科学与防护技术CORR OSION SCIENCE AN D PR OTECTION TECHN OLOG YVol 115No 15Sep 12003T able 2Mechanical property of copper alloys 3sample No 1mechanical propertyσb ,MPaδ,%rocess state 1TU P 3471111hardened 2T23501011hardened 3QSi3-15682314hardened 4QSn615-0115622313hardened 5HSn62-14532217hardened 6QBe27711310hardened plate 7HMn58-26001013hardened 8HAl77-2A 3507912annealed 9HSn70-1A 3437314annealed 10H68A 3286910annealed11B104891613annealed 12B303515217annealed 13H68A 3896015half hardened14HSn70-1A 3716815annealed15HAl77-2A 3776311half hardened tube 16B303923615half hardened17B103074318annealed18B3033369441819HAl77-2A3340861143Impurity content of alloys is accordane to metallurgy standards.33Italian product样.试样投放前进行去油处理,程序为:汽油洗—金属洗涤剂洗—水洗—蒸馏水洗—无水乙醇脱水—干燥—包装,并对试样尺寸进行精确测量,同时检查并记录原始表面缺陷.经过试验周期后,从现场取出试样,然后按国标(G B5776-86的方法进行后处理.2结果与讨论211铜合金在各海域全浸区的腐蚀规律由图1铜合金板材的平均腐蚀速率可见,铜合金板材在海水中暴露16年,平均腐蚀速率按舟山、榆林和厦门、青岛依次递减.从图2可见,平均点蚀深度按榆林、舟山、青岛、厦门的顺序递减.在舟山平均腐蚀速率虽然最高,特别是QSi3-1、HAl77-2A 、HMn58-2、HSn62-1、H68A 等,但平均点蚀深度(0105~0194um/a 远比榆林的数据(0103~1154um/a 低,这说明舟山海水对铜合金的腐蚀相对榆林站来讲主要还是均匀腐蚀.舟山站是典型的含泥沙海水,海水流速也远高于其他各站,含泥沙海水的冲击腐蚀使铜合金板材上的点蚀坑深度相对较小.舟山的泥沙海水也使各铜合金表现出对冲刷极大的敏感性差异.QSi3-1、HMn58-2对泥Fig.1Average corrosion rate of copper alloy plates exposesed in immersion zone ofseawaterFig.2Average depth of 10deepest pits on copper alloy plates exposesed in immersing zone of seawater7625期赵月红等:铜及铜合金在我国实海海域暴露16年局部腐蚀规律沙海水的冲刷腐蚀敏感性在各铜合金中是最强的. QSn615-011和HAl77-2A在该站的腐蚀速度却与其他各站无大差别,说明这是两种较耐冲击腐蚀的铜合金.榆林海水与其他海域相比,主要特点是温度高(表1,部分铜合金在这一海域充分体现了对温度的腐蚀敏感性,如白铜、紫铜和锡青铜等在榆林站全浸区平均腐蚀速率数据最高,表现出对温度的腐蚀敏感性.同时这类铜合金的平均点蚀深度也是在榆林站最高,可见,榆林站的温度也造成铜合金在该海域有严重的局部腐蚀.另外由于榆林站的适宜温度,该海域海生物生长也很旺盛,海生物附着对铜合金板材在此海域局部腐蚀也有一定的贡献.最特殊的海域是厦门海域,因为由图1可以看到,铜合金板材在厦门的平均腐蚀速率并非最小,甚至部分铜合金板材在该海域的平均腐蚀速率比榆林站的平均腐蚀速率还高,如H68A,QSi3-1等,但在该海域除了部分铜合金板材只在暴露4年时有很小的点蚀坑外,所有的铜合金板材在暴露1年、2年、4年、8年甚至16年时均没有局部腐蚀发生.从厦门海水不同于其他海域的环境因素出发,可以推测这种对铜合金局部腐蚀特点是来自海水的化学成分和一定的流速.由于九龙江水注入到厦门海域,使该海域的盐度只有27‰,比榆林海域(盐度为33‰~ 35‰和青岛海域(盐度为32‰低,同时由于该海域的半日潮的平均潮差为319米(舟山半日朝平均潮差2108米,榆林站混合潮平均潮差只有116米,造成潮水涨落时的流速偏高(0134~0167米/秒,这样的高流速海水的冲刷造成该海域铜合金板材有一定的腐蚀速率,同时低盐度又恰恰抑制了铜合金的局部腐蚀,即对铜合金板材的局部腐蚀有减缓作用.更具体的原因还有待于进一步研究.T able3Corrosion d ata of some copper alloy plates exposed in immersion zone of sea w ater for16yearscopper alloyteststationaverage corrosion rate,μm/a4816average depth of10deepset pits,mm4816depth of the deepest pit,mm4716 Qingdao119210117011201230127012301500149HAl77-2Xiamen214119—0112——0129——Yulin212215413011101180141011201340191Qingdao715611—01130117—01170125—QBe Xiamen2611516214——————Yulin12914817013501640198111211662109Qingdao619315417011201110120014501260154 B10Xiamen510411119——————Yulin161514011501400137012511250175Qingdao611316214011201090112012701150126 BFe30-1-1Xiamen219210218——————Yulin15414612011801200116014201650127T able4Corrosion d ata of some copper alloy tubes exposed in immersion zone of sea w ater for16yearscopper alloytubeteststationaverage corrosion rate,μm/a124average depth of10deepest pits,mm124depth of the deepest pit,mm124 Qingdao418214212—01120124—01220140HAl77-2A Xiamen417317314—01080123—01130130 Yulin3317214—01130124—01370150Qingdao1612710011401150118014201200125 B10Xiamen281615—01100137—01160156 Yulin1512911011301180136011901530171Qingdao2215140120113013701320121穿孔BFe30-1-1Xiamen392213—01320123—01440141 Yulin21128011901250119012301540182 862腐蚀科学与防护技术第15卷同时我们看到,这种减缓作用是十分有限的.由表4可见,B30管材暴露2年、4年时的在厦门海域平均点蚀深度分别为0132mm 、0123mm ,最大点蚀深度为0144mm 、0141mm ;其他管材在厦门海域也有一定深度的点蚀坑,因而厦门海水对铜合金管材上局部腐蚀的减缓作用并不明显或者没有显现出来.由于加工工艺不同,同牌号的板材和管材的微观组织结构不尽相同,表面膜状态更是有很大区别,这些决定了两者的耐蚀性能有一定的区别.试验结果表明,管材的耐蚀性能稍差于板材,特别是在腐蚀试验的前几年,同牌号的合金,管材的腐蚀速度明显大于板材.而厦门海水对铜合金局部腐蚀的减缓作用是很有限的,当合金的局部腐蚀敏感性增强时,厦门海水对局部腐蚀的减缓效果表现程度相对下降.青岛海域与其他海域相比,温度较低,这使铜合金板材在青岛海域的平均腐蚀速率一般比其他海域低,除了HMn58-2黄铜外,其他铜合金随时间下降规律比较好.除了HMn58-2和HAl77-2A 黄铜外,各铜合金板材暴露1年时的平均腐蚀速率数据相对2年、4年、8年分散一些,范围418μm/a~24μm/a ,而暴露2年时的数据范围是919μm/a ~16μm/a ,暴露4年的数据范围是516μm/a ~11μm/a ,暴露8年的数据为315μm/a~816μm/a ,各铜合金平均点蚀深度数据比较小(范围0104μm/a ~0146μm/a ,说明在青岛海域,铜合金板材只有相对轻度的局部腐蚀.212铜合金在各海域不同试验带的腐蚀规律金属材料在实海暴露一般表现出全浸腐蚀最重,潮差居中,飞溅最轻的规律,铜合金也是如此.铜合金板材在各海域潮差区和飞溅区的平均腐蚀率、平均点蚀深度随暴露时间的曲线关系见图3至图6.对比铜合金板材在青岛、厦门、榆林、舟山海域的潮差区平均腐蚀速率,可以知道在潮差区,铜合金的平均腐蚀速率按青岛、厦门、舟山、榆林依次减小,这是因为按此顺序各海域的温度依次升高,潮差区的铜合金板材表面的水膜相对挥发依次加快,即铜合金板材处于溶液中的时间相对会依次减少,因而腐蚀速率会依此降低.由局部腐蚀深度数据可见,铜合金板材只在青岛站和榆林站的潮差区有轻微的点蚀出现,而在厦门和舟山站基本无点蚀发生.这也是由于各站的温度特点和海水特点共同决定.Fig.3Average corrosion rate of copper alloy plates exposesed in mean tide zone ofseawaterFig.4Average depth of 10deepest pits on copper alloy plates exposed in mean tide zone of seawater9625期赵月红等:铜及铜合金在我国实海海域暴露16年局部腐蚀规律Fig.5Average corrosion rate of copper alloy plates exposed in splashing zone ofseawaterFig.6Average depth of 10deepest pits on copper alloy plates exposed in splash zone ofseawaterFig.7Average corrosion rate of copper alloy plates xposed in Qingdao seawater由飞溅区平均腐蚀速率可见,铜合金按青岛、榆林、厦门、舟山顺序递减,在青岛站有局部腐蚀发生,而其他飞溅站铜合金不发生局部腐蚀.青岛站的飞溅区建在岩石之上,海浪与岩石碰撞的浪花溅到试样上的几率远高于建在平台上的榆林、厦门、舟山站的飞溅试验区,因而在青岛飞溅区的试样得到的腐蚀数据高于其它站,并有轻度的局部腐蚀现象,平均点蚀深度数据范围(0105μm/a ~012μm/a .由榆林海域的飞溅区的铜合金的腐蚀速率可看,紫铜和青铜的平均腐蚀速率明显高于黄铜和青铜,这是由于紫铜和青铜对温度和氧含量敏感性强于黄铜和白铜.比较铜合金在青岛海域的三个试验带的平均腐蚀速率和平均点蚀深度可见,潮差区的铜合金表面点蚀深度大,这是因为潮差区的铜合金表面既有水膜的存在,同时氧含量高造成局部腐蚀相对严重,在072腐蚀科学与防护技术第15卷5期赵月红等 : 铜及铜合金在我国实海海域暴露 16 年局部腐蚀规律 271 Fig. 8 Average dept h of 10 deepest pits on copper alloy plates exposed in saewater of Qingdao 青岛海域海生物附着情况比较轻 , 对局部腐蚀影响较小 ,所以在青岛海域潮差区和全浸区的局部腐蚀程度相差不多 ,并且均比飞溅区严重 . 比较铜合金在青岛海域的三个试验带的平均腐蚀速率发现 ,青岛海域的铜合金腐蚀规律与其他海域不同 . 在其他海域铜合金的平均腐蚀速率一般按全浸区、潮差区、飞溅区依次减小 , 而青岛海域铜合金的平均腐蚀速率在全浸区和潮差区相差不多 . 这是因为青岛海域温度低 ,海生物附着情况比较轻 ,在全浸区腐蚀相对减轻 ; 而在潮差区 ,铜合金表面既有水膜的存在 ,温度低 , 水膜存在的时间多 , 同时氧含量又比全浸区高很多 ,造成腐蚀相对严重 . 所以在青岛海域潮差区和全浸区的平均腐蚀速率数据相差不多 ,并且均比飞溅区严重 . 从平均点蚀深度来看 , 暴露初期 ( 1 年 2 年时铜合金在潮差区的平均点蚀深度小于全浸区 , 但在暴露后期 ( 4 年 8 年时铜合金在潮差区的平均点蚀深度高于全浸区 ,特别是 QSi3 - 1Q ,Sn615 - 011. 后期 ( 4 年 8 年在潮差区的局部腐蚀程度比全浸区严重 ; 5 在潮差区 ,铜合金的平均腐蚀速率按青岛、厦门、、舟山榆林依次减小 , 只在青岛和榆林的潮差区有轻微的局部腐 ; 在飞溅区 ,铜合金的平均腐蚀速率按青岛、、、榆林厦门舟山顺序递减 ,在青岛站铜合金有局部腐蚀发生 ,而在其他飞溅站不发生局部腐蚀 . 致谢 : 本工作受到青岛、厦门、榆林和舟山各试验站负责同志及工作人员的大力支持 , 在此特致感谢. 参考文献 : [1 ] M Schumacher. Seawater Corr. Handbook [ M ] . Park Ridge , New Jersey ,U . S. A ,1979. 89. [ 2 ] T J Glover. Copper2Nickel alloy for t he construction of ship and boat hulls[J ] . British Corrosion Journal ,1982 ,17 (4 :155. [ 6 ] Zhu Xiaolong ,Lin Leyun ,Lei Tingquan. Corrosion resistance of [ 7 ] Zhu Xiaolong , Lei Tingquan. Characteristics and formation of of sulfide2accelerated corrosion of Cu2Ni alloy in sea water [J ] . Appli. Surf . Sci. ,1982 , (10 :431. (1 :16. sion science ,2002 ,44 :67. erties of copper2nickel alloy [ J ] . British Corrosion Journal , 2002 ,37 (2 :105. composition and microstructure on t he corrosion behavior of copper2Nickel alloys in seawater [J ] . Werk. Korro . ,1983 ,34 : 167. deformrd Cu2Ni alloy in seawater [ J ] . Rare Metals , 1997 , 16 3结论 1 全浸区榆林站因温度高和海生物附着共同作用使铜合金表现一定的局部腐蚀现象 ; 2 舟山海域因为高流速的含泥沙海水的冲刷作用 ,也使铜合金出现的局部腐蚀 ; 3 厦门海域对铜合金的局部腐蚀有一定的减缓作用 ,使铜合金板材没有局部腐蚀发生 ,但这种减缓作用有一定的限度 , 在铜合金管材上仍表现一定的局部腐蚀现象 ; 4 青岛海域全浸区的局部腐蚀不明显 , 但暴露 [ 3 ]D C Agarwal. 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