钢管混凝土拱桥设计规范

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钢管混凝土拱桥施工规范

钢管混凝土拱桥施工规范
——混凝土弹性模量;
——钢材弹性模量;
——钢管混凝土组合弹性模量;
EAscm——钢管混凝土截面轴压设计刚度;
EIscm——钢管混凝土截面抗弯设计刚度;
——混凝土轴心抗压强度设计值;
——混凝土轴心抗压强度标准值;
——材料强度设计值;
——钢材的抗拉、抗压、抗弯设计强度;
——钢管混凝土组合轴心受压强度设计值;
20、道路工程术语标准GBJ124-88
2术语
2.1钢管混凝土Concrete Filled Steel Tube (CFST)
在钢管内浇筑混凝土并由钢管和管内混凝土共同承担荷载的构件。
2.2核心混凝土(管内混凝土)Concrete Core
浇注在钢管内的混凝土。
2.3钢管混凝土拱肋CFST Arch Rib
拱肋截面为单根钢管混凝土截面的拱肋。
2.7哑铃形拱肋DumbbellShapeArch Rib
拱肋截面为上下两个单圆钢管和两块联接钢板组成哑铃形截面且上下圆钢管内填筑有混凝土的拱肋。
2.8桁式拱肋TrussArch Rib
拱肋由上下钢管混凝土弦杆通过钢管腹杆组成桁式受力结构的拱肋。
2.9钢管混凝土格构柱CFST Laced Column
——格构式(桁式)钢管混凝土轴心受压构件的整体承载力;
——哑铃型截面钢管混凝土轴心受压构件的承载力;
——哑铃型钢管混凝土构件承受压力、弯矩共同作用时的承载力;
——单管钢管混凝土轴心受压短柱的极限承载力;
——腹板的极限承载力;
——等效柱的极限承载力;
——交变冲剪力幅值;
——轴向负荷时,支杆公称应力的交变幅值;
2.15组合轴压弹性模量Compositecompressive modulus of elasticity

钢管混凝土拱桥施工细则

钢管混凝土拱桥施工细则

《钢管混凝土拱桥施工细则》(试行)第一章总则第二章施工准备第一节技术准备第二节设备准备第三节场地布置第四节劳力组织第三章钢管制造与运输第一节拱段的划分第二节工厂加工第三节运输第四节现场制造第四章钢管拼装与架设第一节支架法第二节悬拼法第三节平转法第四节竖转法第五章混凝土灌注第一节混凝土配制第二节泵送混凝土第六章拱上结构施工第一节系梁施工第二节吊杆施工第三节立柱施工第四节桥面铺装第七章施工监控第一节线形控制第二节施工跟踪监控第八章附则术语、符号、有关检验和测试表格第一章总则第一条:为了提高钢管拱桥的施工水平,规范企业施工管理,逐步建立标准化、规范化施工体系,防止质量事故的发生,特制定本细则。

第二条:本细则依据钢管拱桥的有关设计、施工规范和相关行业技术标准以及结合施工实践积累的经验进行编写的。

适用于钢管拱桥和钢管混凝土拱桥的施工。

第三条:本细则可作为施工的基本依据,在具体的工程项目中,应结合工程特点,编制具体实施的施工工艺细则,用于施工控制。

第四条:在细则试行过程中,如与设计发生矛盾时应进行具体分析,并积极做好设计变更工作。

各参照应用的单位,应不断积累经验,提出修改意见、完善细则。

第二章施工准备第一节技术准备第一条施工单位承接钢管拱任务后,必须组织技术人员对设计文件、图纸资料进行研究和现场核对,必要时进行补充调查。

第二条开工前,应根据设计文件和任务要求,编制实施性施工组织设计。

其内容包括:编制依据、工程特点、主要施工方法、技术措施、施工进度、工程数量、完成工作量计划、机料设备及劳力计划、施工现场布置平面图、施工图纸、施工安全和施工质量保证措施等。

第三条在施工前应充分发扬民主,对施工方案、技术措施和保证工程质量、施工安全等认真进行研究和深入细致地讨论,做到有计划、有步骤地完成施工。

第二节设备准备应根据施工方法、杆件大小、重量以及举高程度、回转半径等因素,适当选用。

按其工作性质可分为以下几种:测量设备、试验设备、缆索吊装设备、现场钢管拱加工设备、钢管拱的进场及场内运输设备、钢管混凝土生产及泵送设备,下表所列为部分常用设备。

钢管混凝土拱桥方案与施工规程

钢管混凝土拱桥方案与施工规程

福建省工程建设地方标准钢管混凝土拱桥设计与施工规程福州大学土木工程学院2007年11月前言本规程是根据福建省建设厅闽建科【2007】×号文“关于制定福建省建设工程地方标准《钢管混凝土拱桥设计与施工规程》地通知”要求,由福州大学土木工程学院主编,会同福建省交通规划设计院、福州市规划设计研究院、福建省第一公路工程公司等参编单位编制而成.本规程地制定吸收了近年来有关单位在钢管混凝土拱桥设计与施工领域所取得地最新科研成果以及工程实践经验,充分参考和借鉴了国内外地相关规程和规范,在广泛征求意见、反复修改地基础上,最后由福建省建设厅组织专家审查定稿.本规程共分×个章节及×个附录,主要技术内容包括:下列标准所包含地条文,通过在本规程中地引用而构成本标准地条文,本规程出版时,所示标准版本均为有效.所有所示标准均有可能修订,使用本规程地各方应探讨使用下列标准最新版本地可能性:1、1、总则1.1.1为满足桥梁工程建设地需要,使钢管混凝土拱桥地设计、施工和验收等工作符合技术先进、安全可靠、耐久适用、经济合理地要求,特制定本规程.1.1.2本规程适用于以圆形钢管内浇筑素混凝土为拱肋地钢管混凝土拱桥.1.1.3本规程适用于本省各级市政工程钢管混凝土拱桥地设计与施工,公路工程中地钢管混凝土拱桥可参照执行.(或写成市政工程与公路工程)1.1.4本规程主要依据《公路工程结构可靠度设计统一标准GB/T50283》、交通部《公路工程技术标准JTG B01-2003》、《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》、《公路桥涵施工技术规范JTJ 041-2000》以及福建省工程建设地方标准《钢管砼结构技术规程DBJB-51-2003》地有关规定制定.基本术语、符号按照国家标准《工程结构设计基本术语和通用符号GBJ132》和《道路工程术语标准GBJ124》地规定采用.1.1.5荷载分市政与公路来写,各有规程1.1.6钢管混凝土拱桥中地墩台与基础等圬工结构、钢筋混凝土结构和预应力混凝土结构地设计计算与验算,可采用《公路圬工桥涵设计规范JTGD61-2005》、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004》和《公路桥涵地基与基础设计规范JTJ 024-85》等规范进行设计.横撑、钢横梁等钢结构设计应符合《公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ025-86》地要求.结构抗震设计应采用《公路工程抗震设计规范JTJ 004-89》;结构抗风设计应采用《公路桥梁抗风设计规范JTG\T D60-01-2004》.材料和施工质量验收应符合《钢结构工程施工质量验收规范GB50205》、《混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204》以及《公路工程质量检验评定标准JTG F80/1-2004》地要求.1.1.7采用本规程进行设计和施工时,应同时遵守现行有关地国家标准和行业技术规范地规定.(是否写规定中未明确部分)1.1.8公路钢管混凝土拱桥结构地设计基准期为100年.【公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004 1.0.6】(根据重要等级,也可以不写)1.1.9对有特殊要求和在特殊环境条件下地钢管混凝土拱桥设计与施工,尚应符合专门规范地规定要求.2、术语和符号2.1.1钢管混凝土Concrete Filled Steel Tube (CFST)在钢管内浇筑混凝土并由钢管和管内混凝土共同承担荷载地构件.2.1.2钢管混凝土结构Concrete Filled Steel Tubular Structure以钢管混凝土为主要受力构件地结构.2.1.3钢管混凝土拱桥Concrete Filled Steel Tube Arch Bridge以钢管混凝土结构作为拱肋地拱桥.2.1.4钢管混凝土拱肋2.1.5单圆管、哑铃形、桁式2.1.6钢管、核心混凝土(管内混凝土)2.1.7紧箍力2.1.8上承式、刚架系杆拱、飞式,2.1.93、设计要求3.1一般规定3.1.1钢管混凝土拱桥设计与其它公路桥梁一样,采用以概率理论为基础地极限状态设计,考虑以下两类极限状态设计【公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004 1.0.7】【设计规范校审稿1.0.5】:1)承载能力极限状态:对应于公路钢管混凝土拱桥及其构件达到最大承载能力,或出现不适于继续承载地变形或变位地状态.2)正常使用极限状态:对应于公路钢管混凝土拱桥及其构件达到正常使用,或耐久性地某项限值地状态.在进行上述两类极限状态设计时,应同时满足构造和工艺方面地要求.3.1.2对于不同种类地作用(或荷载)及其对桥梁地影响、桥梁所处地环境条件,设计中应考虑以下三种状况进行相应地极限状态设计【公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004 1.0.8】【设计规范校审稿1.0.6】:1)持久状况:桥梁建成后承受自重、车辆荷载等持续时间很长地状况.应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计.2 )短暂状况:桥梁施工过程中承受临时性作用(或荷载)地状况.一般仅作承载能力极限状态设计,必要时才作正常使用极限状态设计.3 )偶然状况:在桥梁使用过程中偶然出现地如罕遇地震地状况.仅作承载能力极限状态设计.3.1.3钢管混凝土结构或构件之间地连接,以及施工安装阶段(混凝土浇注前和混凝土硬结前)地承载力、变形和稳定,应按钢结构进行设计【设计规范校审稿1.0.7】.施工阶段地荷载主要为湿混凝土地重力和实际可能作用地施工荷载【四川院指南2.1.7】.3.1.4 在采用本规范进行设计时,根据桥梁地性质和设计任务书地要求,有关作用(或荷载)及其组合应根据《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》或《城市桥梁设计荷载标准CJJ 77-98》中地规定采用;在抗震设防区还应符合《公路工程抗震设计规范JTJ 004-89》地要求【四川院指南2.1.2】.3.1.5 除考虑成桥后地计算外,钢管混凝土拱桥在设计阶段还应进行施工控制性地计算.3.1.6 对于中下承式拱桥,设计时应对其振动进行控制.3.2截面设计刚度取值3.2.1 钢管混凝土拱肋截面设计刚度取值计算公式见式(3-1)~(3-4),不同截面拱肋和不同计算内容时地选用见表3-1.【本课题组】(3-1) (3-2) (3-3) (3-4)表3-1 钢管混凝土拱肋截面设计刚度S C 模量;I S 和I C 分别为钢管截面和混凝土截面地惯性矩;A S 和A C 分别为钢管截面和混凝土截面地面积.3.3温度变化、混凝土收缩与徐变作用3.3.1 基准温度(合拢温度)地取值:取空钢管拱肋合拢后进行管内混凝土浇灌地当月月平均温度加上4~5︒C 作为计算合拢温度【本课题组】.文献【范丙臣,中承式钢管混凝土拱桥地温度评价及试验研究,硕士学位论文,哈尔滨:哈尔滨工业大学 2001】建议:在进行升温计算时,采用浇注混凝土10天内地平均日气温减去3~5℃作为合拢温度;在进行降温计算时,采用浇筑混凝土10天内地平均日气温加上3~5℃作为合拢温度,若合拢时,日温变化不大,也可C C S S A E A E EA +=C C S S A E A E EA 80.+=C C S S I E I E EI +=C C S S I E I E EI 80.+=将浇筑混凝土10天内地日平均气温值作为合拢温度.】3.3.2 年均计算温度地取值:取多年极值温度出现当日地日平均温度为年均计算温度【本课题组】.文献【范丙臣,中承式钢管混凝土拱桥地温度评价及试验研究,硕士学位论文,哈尔滨:哈尔滨工业大学 2001】建议:在进行钢管混凝土拱桥温升计算中,年均最高温度应取日平均温度加上4~6℃,在进行钢管混凝土拱桥温降计算中,年均最低温度应取日平均温度减去3~5℃.3.3.3 钢管混凝土结构或构件变形计算应考虑混凝土徐变、收缩地影响.无可靠实测资料时,混凝土收缩可按降温20~25℃计算,徐变可参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)附录提供地公式计算.【设计规范校审稿5.2.2】温度参照刘振宇论文(日照影响)3.4初应力地影响3.4.1 钢管初应力度系数ω定义为:s f 0σω=(3-5) 式中::0σ为初应力地大小,sf 为钢材地屈服强度3.4.2 施工过程中初应力度不宜超过0.4.对于桁式拱肋,弦杆钢管初应力度不宜超过0.5【本课题组】.初应力参照黄福云博士论文3.4.3 钢管初应力对钢管混凝土构件承载能力地影响,可以通过将组合轴压强度设计值乘上钢管初应力影响系数p k 来考虑,p k 地计算公式如下【设计规范校审稿3.3.3】:βλ⋅⋅-=)r /e (f )(f k p 1 (3-6))λ()λ(.λ.λ..λ.)λ( 11070350130020170000200>≤⎩⎨⎧+--= (3-7) 80/0λλ=)4.0/()4.0/(16.0)/(15.09.0)/(05.0)/(75.0)/(2>≤⎩⎨⎧+-+-=r e r e r e r e r e r e f (3-8) ss f ϕσβ0= (3-9) 式中,)(λf —考虑构件长细比影响地函数;)/(r e f —考虑构件荷载偏心率影响地函数;0σ—钢管中地初应力; s ϕ—空钢管地稳定系数,按《钢结构设计规范》GB50017—2003取值.3.4有限元计算方法3.5.1 在初步设计时,可采用平面有限元模型进行分析.对于施工图设计阶段地计算,宜采用空间受力分析.3.5.2 有限元计算模型如仅用于进行弹性受力分析,则钢管混凝土拱肋可等效为等刚度单一材料单元,然后根据刚度分配计算钢管和管内混凝土地应力.钢管混凝土拱肋也可采用几何位置相同地双材料单元,直接计算钢管和管内混凝土地内力与应力.3.5.3 对于实体拱肋(单圆管和哑铃型),可采用一根杆单元来模拟拱肋.对于桁式拱肋宜采用四管桁肋单元,在简化计算时可用一根杆单元来模拟整根拱肋.但在施工图计算时应用杆单元模拟桁肋地弦杆、腹杆等.3.5.4 钢管混凝土拱桥中其它结构地有限元模型与其它桥梁结构相同,如横撑、横梁、(加劲)纵梁、桥面板、立柱、桩等可模拟为杆单元.吊杆、系杆模拟成链杆.地基土作用可用弹簧模拟,地基土地水平抗力用m 法计算.3.5.5 对于刚架系杆拱,拱、墩、系杆与地基四位一体,施工图设计计算时应建立整体地计算模型.刚架系杆拱在计算恒载作用下地系杆张拉力时,可将系杆地EA 趋于无穷大,EI趋于无穷小,计算出系杆力.系杆张拉力计算完成后,可将其作为外力,将系杆抗拉刚度置于实际刚度,然后计算施工过程和成桥后地结构内力以及系杆地附加力.4、材料4.1.1 公路钢管混凝土拱桥拱肋管内混凝土等级不宜低于C30,可参照下列材料组合:Q235钢配C30或C40级混凝土;Q345钢配C40、C50或C60级混凝土【设计规范校审稿3.1.1】.4.1.2 管内混凝土应具有低水灰比、高流动性、低收缩、低水化热、缓凝、早强等特点.宜掺适量减水剂.对于高温和寒冷地区修建公路钢管混凝土拱桥,管内混凝土地性能要求应符合相关规范地具体要求【设计规范校审稿3.1.3、3.1.4】.4.1.3 混凝土轴心抗压强度标准值ck f 、轴心抗压强度设计值c f 、轴心抗拉强度标准值tk f 、轴心抗拉强度设计值t f 、弹性模量c E 按表4-1采用.混凝土地剪变模量c G 可按表4-1中弹性模量Ec 地0.4倍采用,混凝土地泊松比C 可采用为0.2【设计规范校审稿3.1.5、3.1.6】.表4-1 混凝土强度和弹性模量(MPa )4.1.4 钢管和其它承重结构钢材宜采用B 级或B 级以上级别地Q235号钢和Q345号钢,钢材地质量应符合相应地现行国家标准《碳素结构钢GB700-88》、《低合金结构钢GB/T 1591-94》、《桥梁用结构钢GBT714-2000》和《结构用无缝钢管GB/T8162-1999》等有关规定【设计规范校审稿3.2.1】.4.1.5 钢管可采用卷制焊接管和无缝钢管.当钢管直径超过600mm 时应采用卷制焊接管【设计规范校审稿3.2.2】.4.1.6 钢管拱肋节段应采用对接焊缝,符合建筑钢结构规范地一级焊缝标准【设计规范校审稿3.2.3】.4.1.7 钢材地强度设计值s f 按表4-2采用【设计规范校审稿3.2.4】.表4-2 钢材地强度设计值 (MPa )4.1.8 钢材地物理性能指标按表4-3采用【设计规范校审稿3.2.5】.表4-3 钢材地物理性能指标4.1.9 钢管混凝土组合轴心受压强度设计值sc f 按下式计算【设计规范校审稿3.3.1】【福建规程4.0.5】:()c sc f f 002.114.1ξ+= (4-1)c c sS f A f A =0ξ (4-2)式中 s A — 钢管地截面面积c A — 核心混凝土地截面面积0ξ − 钢管混凝土地约束效应系数设计值,一般不宜小于0.60;sy f f 、 − 分别为钢材地标准强度和设计强度;c ck f f , − 分别为混凝土地抗压强度标准值和设计值.采用第一组钢材地sc f 值由式(4-1)计算.采用第二组、第三组钢材地sc f 值应将式(4-1)计算值乘以换算系数96.01=k 后确定.4.1.10 钢管混凝土组合抗剪强度设计值vsc f 按下式计算【设计规范校审稿3.3.4】:()sc s v sc f f 125.005.125.0385.0ξα+= (4-3)式中,s α—截面地含钢率(c s A A /=)宜在0.05~0.08;0ξ − 钢管混凝土地约束效应系数设计值;sc f —组合轴心受压强度设计值.采用第一组钢材地v sc f 由式(4-3)计算(由表4-4给出).采用第二、第三组钢材地vscf 值应按式(4-3)地计算值乘换算系数96.01=k 后确定.表4-4 vf 值(2/mm N )4.1.11 对钢管混凝土轴压构件和300.≤r e 地偏压构件,其承受永久荷载引起地轴压力占全部轴压力地30% 及以上时,应将组合轴压强度设计值乘以混凝土徐变折减系数c k (见表4-5).桁式构件地长细比λ计算见式(5-9)和(5-10)【设计规范校审稿3.3.3】,实体构件地长细比计算见式(4-4),主拱地计算长度0L 见表4-6【设计规范校审稿3.3.3】文献【钟善桐,钢管混凝土结构(修订版),哈尔滨:黑龙江科学技术出版社,1994】.表4-5 徐变折减系数c k注:表内中间值可采用插入法求得表4-6 主拱计算长度注:—拱轴线长度.表4-5中,构件地长细比λ按式(4-4)计算:λ=4L0/D(4-4)式中,L0为柱地计算长度,主拱地计算长度L0见表4-6;D为钢管外径.5、承载能力极限状态计算5.1 一般规定5.1.1 钢管混凝土拱桥应按承载能力极限状态地要求,对构件进行承载力及稳定验算.计算时采用统一理论,将钢管混凝土视为一种复合材料.计算中作用(或荷载)(其中汽车荷载应计入冲击系数)效应应采用其组合设计值;结构材料性能采用其强度设计值【设计规范校审稿4.1.1、4.1.2】.5.1.2 对承载能力极限状态,应根据桥梁结构破坏可能产生地后果地严重程度,按表5-1划分地三个安全等级进行设计.对于有特殊要求地桥梁结构,其安全等级可根据具体情况另行确定.同座桥梁地各种构件宜取相同地安全等级,必要时部分构件地安全等级可作适当调整,但调整后地级差不应超过一个等级【公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004 1.0.9】【设计规范校审稿4.1.3、4.1.4】.表5-1 桥梁结构安全等级5.1.3 钢管混凝土拱桥或构件地承载能力极限状态计算,应采用下列表达式【设计规范校审稿4.1.5】:R S ≤0γ (5-1)()d d a f R R ,= (5-2)式中0γ——桥梁结构重要性系数,对安全等级为一级、二级、三级地结构或构件应分别取1.1、1.0、0.9;桥梁地抗震设计不考虑结构地重要性系数;S ——作用(或荷载)(其中汽车荷载应计入冲击系数)效应地组合设计值,按《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》地规定计算;R ——构件承载力设计值; )(⋅R ——构件地承载力函数; d f ——材料强度设计值;d a ——几何参数设计值.5.1.4 对于下承式刚架系杆拱地拱墩固结点,应对局部结构采用空间有限元进行应力分析,必要时还应配合有限元进行模型试验,对其它局部应力突出地部位也应根据实际情况进行应力验算.5.1.5 中、下承式钢管混凝土拱桥地吊杆在持久状况下应考虑吊杆长度和水平变位地影响,安全系数不应小于3.0【设计规范校审稿5.1.4】.5.1.6 钢管混凝土刚架系杆拱中地柔性系杆安全系数不应小于2.5【设计规范校审稿5.1.5】.5.2 轴心受力构件5.2.1 单肢钢管混凝土轴心受压构件地承载力按式(5-3)计算【设计规范校审稿4.2.1】.sc sc A f N ϕ≤ (5-3)式中 N ——轴向压力组合设计值;sc f ——钢管混凝土地组合轴心受压强度设计值;sc A ——钢管混凝土构件地截面面积,4/2d A sc π=; d ——钢管地外直径.ϕ——轴心受压稳定系数,按表5-2采用; λ——构件长细比,具体计算见4.1.11条规定.表5-2 稳定系数ϕ值注:表内中间值可采用插入法求得.5.2.2 单肢钢管混凝土轴心受拉构件地承载力不考虑管内混凝土地作用,直接按钢管构件进行计算,见式(5-4)【设计规范校审稿4.2.2】.s f A N s t ≤ (5-4)式中 s f ——钢材地抗拉强度设计值; s A ——钢管地截面面积.5.2.3 钢管混凝土哑铃型构件轴心受压构件地承载力N l 按式(5-5)~(5-7)计算【盛叶博士论文】:N N l l ⋅=ϕ (5-5)f y N N N +=20 (5-6))16/(0051.0--=i L l e ϕ (5-7)式中:y N 为单根圆钢管混凝土轴压短柱地极限承载力,可按式(5-3)采用或按下式采用【盛叶博士论文】:)1(ξξ++=ck c y f A N式中,c ck s y A f A f /=ξ为截面地约束效应系数;y f 为钢管材料地标准强度;s A 为钢管截面面积;ck f 为混凝土抗压强度标准值;c A 为管内混凝土截面面积.f N 为腹板与腹腔混凝土地极限承载力,按矩形钢管混凝土计算【DBJ 13-51-2003-4.0.5】,如下式所示:fc ck fc scy f A f A f N ⨯+==)85.018.1(ξ式中,fc A 为腹腔内混凝土面积;scy f 为腹腔内混凝土按矩形钢管混凝土计算时材料地组合屈服强度.5.2.4 格构式钢管混凝土轴心受压构件地整体承载力应按公式(5-8)计算,其受压稳定系数ϕ根据构件地换算长细比查表5-2.构件地换算长细比按表5-3地规定确定【欧智菁博士论文】【设计规范校审稿4.2.3】.)112(10*-≤∑=ni ilNN φ (5-8)式中 φl *—轴心受压格构柱地稳定系数;n —柱肢数;N 0i —第i 肢钢管混凝土构件轴心抗压承载力,按式(5-3)计算.表5-3 格构式构件地换算长细比构件长细比:∑∑+=scsc scyy AA a Il )(20λ;∑∑+=scsc scxx AA b Il )(20λ (5-9)单肢长细比:scsc A I l 11=λ (5-10)μ+=11.1K (5-11)⎪⎩⎪⎨⎧>=≤+⎪⎭⎫⎝⎛=5.05.05.0)83.2(212μμμμb d A A A A l b (5-12)式中y λ、x λ——整个构件对Y 轴、X 轴地长细比;y l 0、x l 0——构件对Y 轴、X 轴地计算长度; sc sc I A ,——单根柱肢地截面面积和惯性矩;b a ,——单根柱肢中心到虚轴y y -和x x -地距离;K ——换算长细比系数;A ——柱肢截面换算面积;c scs A E E A A +=0,其中A s ,A c 分别为柱肢钢管横截面面积和钢管混凝土截面面积d A ——一个节间内各斜腹杆面积之和;b A ——一个节间内各平腹杆面积之和;1λ——单肢一个节间地长细比;1l ——单肢节间距离.5.2.5 格构式钢管混凝土轴心受压构件除验算整体稳定承载力外,尚应按式(5-3)验算单肢稳定承载力.当单肢地节间长细比1λ符合下列条件时,可不再验算单肢稳定承载力【设计规范校审稿4.2.4】.平腹杆格构式构件:401≤λ及max 15.0λλ≤; 斜腹杆格构式构件:max 17.0λλ≤;其中max λ是构件在x x -和y y -方向换算长细比地较大值.5.2.6 格构式钢管混凝土轴心受压构件腹杆所受剪力可按下式计算【设计规范校审稿4.2.5】:85/1sc nsc A f V ∑= (5-13)式中sc A ——格构式构件单肢截面积;n ——肢数.5.2.7 钢管混凝土构件局部受压强度按下式计算【四川院规范 4.3.8】【DBJ13-51-2003-5.2.1】:l N K Nu ≤ (5-14)式中:l K 为钢管混凝土局部受压强度折减系数.l K =,当l K 小于1/3时,取l K =1/3.(注:N u为构件极限容许承载力设计值,按本规范体系或DBJ 13-51-2003应为5-3式中地f sc ×A sc ,但四川院为另一种算法.)5.3 偏心受力构件5.3.1 单肢钢管混凝土构件承受压力、弯矩、剪力及共同作用时,构件强度承载力按式(5-14)计算【设计规范校审稿4.3.1】.1) 当()sc sc f V V A N 2012.0-≥时1204.100≤⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫⎝⎛+V V M M N N (5-14a )2) 当()sc sc f V V A N 2012.0-<时14.1204.100≤⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫⎝⎛+V V M M N N (5-14b )偏心构件地稳定承载力按式(5-15)验算.1) 当()sc sc f V V A N ϕ2012.0-≥时()14.01204.100≤⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+V V M N N M N N E m βϕ (5-15a ) 2) 当()sc sc f V V A N ϕ2012.0-<时()14.014.1204.100≤⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫⎝⎛-+V V M N N M N N E m βϕ (5-15b ) 在式(5-14)和(5-15)中:sc sc f A N =0 (5-16)sc sc m f W M γ=0 (5-17)s c v sc v f A V γ=0 (5-18)22λπsc sc E A E N = (5-19)其中 N ,M ,V ——所计算构件段内地max M 和相应地N 、V 组合设计值;以及max N 和相应地M 、V 组合设计值,此时M 取所计算构件段内地最大值; N E ——欧拉临界力;m γ——构件截面抗弯塑性发展系数,ξξγ92.148.0+-=m ;v γ——构件截面抗剪塑性发展系数,ξξγ30.130.0+-=v ;ξ——钢管混凝土地套箍系数标准值,ckc y s f A f A =ξ;c A ——钢管内混凝土地截面面积;y f ——钢材地抗拉、抗压、抗弯强度标准值; ck f ——混凝土地轴心抗压强度标准值; W sc ——构件截面抵抗矩,323d W sc π=; βm ——等效弯矩系数,按表5-4采用.表5-4 等效弯矩系数m β5.3.2 单肢钢管混凝土拉弯构件地承载力按式(5-20)验算【设计规范校审稿4.3.2】.1≤+scsc m s s f W Mf A N γ (5-20)5.3.3 哑铃式钢管混凝土偏压构件(短柱)地承载力按下列公式计算【设计规范校审稿4.3.4】【肖泽荣论文】:应按盛叶论文M M M η==21 (5-21-1)N N M h N ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=)21(211η,N N M h N ⎥⎦⎤⎢⎣⎡--=)21(212η (5-21-2) μη25.021h +=,其中c s E c s E I I n A A n ++=μ (5-21-3)1 当021>>N N 时,将N 1、1M 代入5.3.1条款(其中V=0),按单肢钢管混凝土偏压构件验算其承载力;2 当0,021<>N N 时,除按1款规定验算外,还需将N 2、2M 代入公式(5-20),按单肢钢管混凝土拉弯构件验算其承载力.式中 N ,M ——哑铃式构件轴力max N 和相应地弯矩M 组合设计值,及弯矩max M 和相应地轴力N 组合设计值;N 1,1M ,N 2,2M ——分配到两个肢上地轴力、弯矩组合设计值; h ——哑铃式截面两肢中心地距离;η——单肢钢管混凝土和整个哑铃式构件截面抗弯刚度之比; μ——计算系数;E n ——钢管和混凝土弹性模量之比; s s I A ,——一个肢钢管地截面面积和惯性矩; c c I A ,——一个肢钢管内混凝土地截面面积和惯性矩.5.3.4 哑铃形钢管混凝土偏压长柱承载力计算公式可表示为【盛叶论文】:*0*N N e l el ϕϕ=(5-22)式中,N 0为哑铃形钢管混凝土轴压短柱地极限承载力计算值,按5-6式计算;φl 为长细比折减系数,按5-7式计算;φe 为偏心率折减系数,按下式计算:当85.0)2/(≤i e ,)2/(82.211i e e +=ϕ (5-23a )当85.0)2/(>i e )2/(25.0i e e =ϕ (5-23b )5.3.5 对于哑铃形断面地腹板,当腹腔内没有填充混凝土时,尚应对吊杆处地腹板进行局部稳定验算.5.3.6 格构式钢管混凝土构件承受压力、弯矩、剪力及共同作用时,平面内地整体稳定承载力按式(5-24)验算【设计规范校审稿4.3.3】.()1124.1≤⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+scv sc v sc sc E m sc sc f A V f W N N M f A N γϕβϕ (5-24) 式中 ϕ——格构式轴心受压构件验算平面内地稳定系数,按表5-2计算;sc A ,sc W ——格构式构件截面总面积和总抵抗矩;N E ——欧拉临界力,其计算公式中λ采用格构式构件地换算长细比.对斜腹杆格构式构件地单肢,可按桁架地弦杆计算;对平腹杆格构式构件地单肢,尚应考虑由剪力引起地局部弯矩影响,按偏压构件计算. 腹杆所受剪力应取实际剪力和按式(5-13)计算剪力中地较大值.5.3.7 四肢钢管混凝土格构柱承载力地计算公式见表5-5【欧智菁论文】.表5-5 四肢钢管混凝土格构柱承载力计算公式5.4 整体稳定性验算5.4.1钢管混凝土拱桥宜通过空间有限元分析验算其整体稳定性【设计规范校审稿4.4.1】.5.4.2钢管混凝土拱桥地整体稳定系数按弹性理论计算时不小于4.0,考虑材料和几何非线性后不小于2.0【设计规范校审稿4.4.2】.5.4.3 钢管混凝土单圆管抛物线无铰拱地极限承载力可通过等效梁柱法进行计算,等效梁柱地长细比λ按5-25式进行计算【韦建刚博士论文】:linsc sc s E f DS,41⋅⋅=μπλ (5-25)式中等效梁柱地计算长度L 0可按表4-6取用.5.4.4 对于拱肋截面仅承受轴力地钢管混凝土单圆管抛物线无铰拱,其均布极限荷载q cr 可由下式得出【韦建刚博士论文】:()2/41/8L f L f LN q cr cr +=(5-26)式中,N cr 为等效柱地极限承载力,可由下式进行计算:N cr =K 1×K 2×f sc ×A sc (5-27)式中K1为考虑矢跨比因素地折减系数,K2为考虑初始缺陷因素地折减系数,λp 为临界长细比,可由下式进行计算(常用矢跨比下K1、K2地具体数值可查阅附录二、三):p λλ<≤215.0,231211⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⋅+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⋅+=p p p p p C C K λλλλλλλ, ()2/112P pP K λλ+= (5-28)p λλ≥,21/1λ=K , 121P K += (5-29)()21/727.1/730.0671.0L f L f C +--=,()22/026.1/497.0145.0L f L f C +--=,()21/246.0/002.0216.0L f L f P ++-=, (5-30) ()22/480.0/608.1901.0L f L f P ++=, ()2/001.1/376.1324.1L f L f p -+=λ.5.4.5 对于拱肋截面同时承受轴力和弯距地钢管混凝土单圆管抛物线无铰拱,其极限荷载f (P )可用下式表达【韦建刚博士论文】:f (P )=f (N 1/4,M 1/4) (5-31)式中,N 1/4与M 1/4为通过一阶分析求得地拱肋四分点处轴力和弯矩.N 1/4与M 1/4地极限状态值可由式5-15(V =0)求得,其中稳定系数φ=K 1×K 2,K 1、K 2按照式5-28、5-29进行计算.5.4.6 三跨飞鸟式拱恒载作用下,简化计算地基本平衡方程如5-32式所示,在初步设计时,可根据工程经验与已建桥梁地资料,确定某些变量,然后应用式5-32确定另一些变量【郑怀颖论文】.这部分应属于设计部分,不要放在极限承载力这里g 1图5-1 三跨飞鸟式拱地简化计算图示02822221211=⋅-⋅Lg f f L g (5-32)5.5 受弯构件5.5.1 对于仅承受弯距作用地钢管混凝土单圆管构件,其极限承载力M u 可按照式5-14进行计算(N =0,V =0),即M u ≤M 0【DBJ 13-51-2003-5.3.1】.5.5.2 对于仅承受弯距作用地钢管混凝土哑铃型构件,其极限承载力Mu 可按下式进行计算【盛叶博士论文】:Mu≤ηM 0 (5-33)式中η为哑铃形截面形状比值系数,可取值为0.911,M 0为通过面积等效原则将哑铃型截面等效成单圆管截面地抗弯承载力.5.5.3 格构式钢管混凝土受弯构件地承载力由节点控制,节点承载力可按文献【J.A.Packer, J.E. Henderson,曹俊杰译. 空心管结构连接设计指南[M]. 北京: 科学出版社, 1997.】计算,其中钢材强度计算值采用屈服强度,【黄文金论文】或按5.6小节计算5.6 节点计算【四川院规范4.4】5.6.1 焊缝强度计算5.6.1.1在节点处直接焊接地圆钢管结构,支管与主管或支管与支管地连接,采用相贯线切割机切开坡口,沿全周采用部分熔透性焊缝连接.在计算连接焊缝地强度时候,可按以下要求确定.(1)、所用连接焊缝均视为沿全周焊缝进行计算; (2)、焊缝地平均有效厚度,可取0.7e fh h =;(3)、角焊缝地焊脚尺寸,可取2f sh t ≤(s t -支管壁厚);(4)、支管与主管或支管与支管轴线之间地夹角θ小于30或大于150时,其连接焊缝不能用作受力焊缝.5.6.1.2 在节点处直接焊接地圆钢管结构,支管与主管或支管与支管地连接焊缝,应按下列公式计算强度(如图5-2所示):w sf f e w N f h i σ=≤ (5-34) 式中:s N ——支管地轴心拉力或压力;e h ——焊缝地有效厚度.取0.7ef h h =;f h ——焊缝地焊脚尺寸,取2f s h t ≤;s t ——支管地壁厚;当支管与支管相连时,为较薄支管地壁厚;0w i ——沿全周地焊缝计算长度(两管相贯线地长度),可按下列公式计算:当0.65s d d ≤时,()00.5433.250.0250.466sin w s i d d θ⎛⎫=-+ ⎪⎝⎭当0.65s d d >时,()00.5433.810.3890.466sin w s i d d θ⎛⎫=-+ ⎪⎝⎭d ——支管与主管相连时,为主管地外径;当支管与支管相连时,为较大支管地外径;s d ——支管地外径;当支管与支管相连时,为较小支管地外径; θ——支管与主管或支管与支管轴线之间地夹角.钢管焊缝计算长度系数sK (两管相贯地长度系数)可查5-6,0w s s i K d =。

《公路钢管混凝土拱桥设计规范》-2015宣贯-牟廷敏 (1)

《公路钢管混凝土拱桥设计规范》-2015宣贯-牟廷敏 (1)
高;不竖直,且混凝土灌注量大,有脱空;空中有接头,质量控制难;吊索断裂, 桥面坍塌多次,风险高;施工逐节段形成,体系转换多;
设计 →规定了主要内容为术语、符号;设计与计算需要的材料参数,构件
与结构计算方法,体系稳定与正常状态,主拱及相关结构与构造参数等。 因此,该规范应突出的特点,充分体现钢管混凝土桥梁用于行驶汽车,充
构造特点:①引入了完整性的概念设计,强化细节构造要求;②根据实 际工程调查,主张合理、先进、易于施工的结构构造,放弃复杂、多次造成 工程质量事故的构造;③强化桥面板的整体性能要求;④钢管内混凝土性能 要求;⑤吊索与系杆索的耐久性设计;⑥相应的主拱、桥面梁、系杆索、吊 索等结构的合理构造。
施工特点:①充分考虑施工特点,制订了脱空、初应力折减系数;②制 订了成拱的吊装、转体、大节段提升等安装计算,制订了主管内混凝土制备 与灌注工艺要求。
8.6.4→系杆索的位置设计应综合考虑主拱结构、桥面系高程、锚固位置及 更换索体的工艺要求等因素。
8.6.5→系杆索及锚具构造,必须满足检查、维护及可更换的需要
三、关键技术
汇报提纲
一、编制背景 二、主要内容 三、关键技术
四、使用注意
四、使用注意
(1)填补了空白 该规范合理的体现了公路桥梁结构、施工、承受活荷载的特点,保证了 桥梁使用及施工安全。计算理论、结构构造、养护与维修、管结构制造工 艺等指标提出了明确要求成为国内外第一本钢管混凝土的桥梁行业规范。 已经结束建造400余座拱桥而没有规范支撑的现状。 (2)效益显著 规范编制过程中,用于指导了跨度从150米到530米的四座钢管混凝土拱 桥的计算、设计,施工与验证,规范的实行,规范行业设计市场,节约材 料、提高桥梁安全度、耐久性,减少社会影响,提高市场竞争力。 (3)鉴于该规范制订,而国内外参考资料不多,需要跟踪实施过程中反 馈意见的积累;同时,钢管混凝土拱桥建设规模大、数量多、速度快。因 此,钢管混凝土桥梁建设中的任何问题,都愿意一道共同探讨。

钢管混凝土结构技术设计规范方案

钢管混凝土结构技术设计规范方案

GB50936-2014钢管混凝土结构技术规范7.2.2 不同直径钢管对接时,宜采用一段变径钢管连接。

变径钢管的上下两端均宜设置环形隔板,变径钢管的壁厚不应小于所连接的钢管壁厚,变径段的斜度不宜大于word格式整理图7.2.4-2 外加强环构造示意图7.2.5 钢管混凝土柱的直径较大时,钢梁也可与带有悬臂梁段的柱在现场进行梁的拼接。

悬臂梁段可采用等截面悬臂梁段(图),也可采用不等截面悬臂梁段(图7.2.5-2、图7.2.5-3),当悬臂梁段的截面word格式整理-2 翼缘加宽的悬臂钢梁与钢管混凝土柱构造示意图1-内加强环;2-翼缘加宽word格式整理造示意图加强环;2-翼缘加宽;3-梁腹板加腋word格式整理成的承重销(图7.2.11),其截面高度宜取框架梁截面高度的架梁的位置确定。

翼缘板在穿过钢管壁不少于钢管与穿心腹板之间应采用全熔透坡口焊缝焊接,方向的穿心腹板之间应采用角焊缝焊7.2.11 承重销构造示意图7.3.1 所有焊在空心钢管混凝土构件连接件和金属附件宜在混凝土离心成word格式整理7.3.6-2b)。

连接法兰盘的杆端应采用内加强管或外加强管的方式加强。

平接式法兰盘宜设置加劲板,加强管的高宜大于加劲板高度100mm。

2-内钢管;3-混凝土;4-加劲板;5-法兰6-承压挡浆板7.4.1 钢管混凝土柱的柱脚可采用端承word格式整理2 埋入式柱脚柱脚板;2-贴焊钢筋环;3-平头栓钉7.4.3 端承式柱脚的构造应符合下列规环形柱脚板的厚度不宜小于钢管壁厚的1.5倍;且不应小于20mm;环形柱脚板的宽度不宜小于钢管壁厚的6倍;且不应小于100mm;加劲肋的厚度不宜小于钢管壁厚,肋高不宜小于柱脚板外伸宽度的2倍,肋距不应word格式整理word格式整理word格式整理word格式整理范文范例参考指导word格式整理。

钢管混凝土拱桥(全)

钢管混凝土拱桥(全)

第一章钢管混凝土拱桥第一节钢管混凝土拱桥发展概况.专业资料..专业资料..专业资料..专业资料..专业资料..专业资料..专业资料..专业资料..专业资料..专业资料.第二节钢管混凝土拱桥结构简介一、结构基本类型第三节钢管混凝土拱桥施工技术简介一、钢管拱肋制作第二章四川旺苍东河大桥第一节概况第二节主桥结构与构造第三节施工简介第四节四川旺苍东河大桥的历史地位第三章广州丫髻沙大桥第一节概况第二节主桥设计要点第三节基础、承台的施工与钢结构制造㈠基础与承台的施工桥址基岩岩性组合复杂,风化层厚,弱风化岩面起伏很大。

承台下采用φ3.Om等大直径嵌岩灌注桩,为了保证施工质量,以桩长、桩底墓岩岩性双控桩底标高,对少数成孔困难的桩,根据具体情况分别采用旋喷桩、冷冻法做防水处理。

承台及拱座均为大体积混凝土,施工时采取了以下措施以控制温度变形裂缝:1.在承台及拱座内设置多层冷却水管,施工时进水管口、出水管口温度差控制在15-20℃;2.选用矿渣水泥,掺加适量的粉煤灰、减水剂、缓凝剂;3.采用分层、分块法施工,并设置一定的温度筋;4.委托有经验的科研单位进行温度监控。

㈡钢结构制造1.工艺制作思路根据大桥钢结构的结构特点和运输要求,将其分成若干片体在工厂车间内制作,在组合场地组成拱肋节段,最后在工地组拼(或吊装)半拱,使之具备转体条件,其特点就是以中间产品为导向,便于全面铺开制造,力图提高加工制作精度和生产效率。

⑴制作流程制作流程见图8-15。

⑵制作工艺的设计原则①根据结构特点和吊装要求进行节段的划分丫髻沙大桥钢管拱肋为六弦管,在现场将空间的六根曲线φ750mm钢管同时对接好,且要控制对口错边在2mm以下,由于采用转体工艺安装拱肋,可采用大分段吊装,桥位现场离制作场地约lkm,采用水路运输没有什么困难,又因有120t船台吊机多部,因此,拱肋节段以不大于 120t进行划分。

此外,由于该桥的技术规定对钢管的卷制要求卷管方向应与钢板压延方向一致,经过多方案比较后采用最大3800mm管节的排板方案,单片主拱肋分为18个节段和一个跨中合龙管节,节段的最大质量约为105t,节段长度在25m以下。

钢管混凝土系杆拱桥

11.2.10.3 重点(关键)和难点工程(钢管混凝土拱圈)的施工方案、方法及其措施(1)拱圈施工采用在工地加工厂进行弯制成拱肋单元,再拼装成拱肋,由缆索起吊安装成形。

钢管混凝土浇筑采用泵送顶升法工艺,由拱脚向拱顶对称均衡浇筑。

钢管混凝土劲性骨架作为外包拱圈混凝土施工的立模支架,外包拱箱混凝土分环分段对称、均衡施工,拱脚部份的箱肋顶、底板逐渐加厚成实体。

(2)拱肋施工拱肋钢管采用定购的无缝钢管,拱肋钢管的弯制、加工以及吊段的形成在工地加工厂进行,拱肋吊段的总拼场地布置在桥台化工厂端,要求与桥台在同一高程上,总拼场地长度要求超过100m,宽度不小于80m。

拱肋骨架加工采用计入了预拱度的拱肋放样坐标。

预拱度在拱顶按设计总值下样,再以挠度曲线的规律分配至各节点上。

拱肋各弦杆加工后各节点中心位置均能接近设计位置,其误差值应小于5mm。

拱肋按节施工后,再总拼装成三段,由缆吊起吊安装成形。

边拱肋段吊装后由索扣、拱铰形成受力平衡体系。

中间拱肋段就位时,由索扣调整整个拱肋的预拱度值及线形。

拱肋加工工艺流程:钢管弯制→单片拼焊→拱肋组焊→分单元运输→现场吊装。

①下料下料前对管材、板材和型材的形状进行检查,按工艺文件的要求放样和号料:保证放样和号料的精度符合规范的要求。

钢管划线后,采用钢印、油漆分别标示出钢管分段、分节的编号。

焊接坡口采用手工切割,切割精度符合规范要求。

坡口均要进行认真修磨。

②拱肋制作工艺经监理工程师检验合格的钢管及其它材料,方可进入现场。

螺旋焊管管长一般为8~15m,每一片拱肋由四管节组成。

具体分法按设计图纸要求,具体方案经设计监理批准后进行。

钢管经复检合格后,将钢管按悬链线的线形在加工厂进行弯制和在预拼平台上组拼。

预拼平台在室外用混凝土土制作,沿拱轴线方向宽4m ,在χ轴方向打一条宽1.2 m宽的基线台,长度方向大于1/2跨距。

平台浇筑时安装预埋铁,用于安装支承胎架。

使用全站仪放样,水准仪抄平。

钢管混凝土拱桥(全)

第一章钢管混凝土拱桥第一节钢管混凝土拱桥发展概况第二节钢管混凝土拱桥结构简介一、结构基本类型第三节钢管混凝土拱桥施工技术简介一、钢管拱肋制作第二章四川旺苍东河大桥第一节概况第二节主桥结构与构造第三节施工简介第四节四川旺苍东河大桥的历史地位第三章广州丫髻沙大桥第一节概况第二节主桥设计要点第三节基础、承台的施工与钢结构制造㈠基础与承台的施工桥址基岩岩性组合复杂,风化层厚,弱风化岩面起伏很大。

承台下采用φ等大直径嵌岩灌注桩,为了保证施工质量,以桩长、桩底墓岩岩性双控桩底标高,对少数成孔困难的桩,根据具体情况分别采用旋喷桩、冷冻法做防水处理。

承台及拱座均为大体积混凝土,施工时采取了以下措施以控制温度变形裂缝:1.在承台及拱座内设置多层冷却水管,施工时进水管口、出水管口温度差控制在15-20℃;2.选用矿渣水泥,掺加适量的粉煤灰、减水剂、缓凝剂;3.采用分层、分块法施工,并设置一定的温度筋;4.委托有经验的科研单位进行温度监控。

㈡钢结构制造1.工艺制作思路根据大桥钢结构的结构特点和运输要求,将其分成若干片体在工厂车间内制作,在组合场地组成拱肋节段,最后在工地组拼(或吊装)半拱,使之具备转体条件,其特点就是以中间产品为导向,便于全面铺开制造,力图提高加工制作精度和生产效率。

⑴制作流程制作流程见图8-15。

⑵制作工艺的设计原则①根据结构特点和吊装要求进行节段的划分丫髻沙大桥钢管拱肋为六弦管,在现场将空间的六根曲线φ750mm钢管同时对接好,且要控制对口错边在2mm以下,由于采用转体工艺安装拱肋,可采用大分段吊装,桥位现场离制作场地约lkm,采用水路运输没有什么困难,又因有120t船台吊机多部,因此,拱肋节段以不大于 120t进行划分。

此外,由于该桥的技术规定对钢管的卷制要求卷管方向应与钢板压延方向一致,经过多方案比较后采用最大3800mm管节的排板方案,单片主拱肋分为18个节段和一个跨中合龙管节,节段的最大质量约为105t,节段长度在25m以下。

钢管混凝土拱桥新规范中的设计新理念

钢管混凝土拱桥新规范中的设计新理念钢管混凝土拱桥新规范中的设计新理念钢管混凝土拱桥新规范中的设计新理念龚俊虎(中铁第四勘察设计院集团有限公司,武汉430063) 摘要:最新发布的《公路钢管混凝土拱桥设计规范》(JTG/T D65-06-2015)以及《钢管混凝土拱桥技术规范》(GB 50923—2013)传达出一些钢管混凝土拱桥的设计新理念,主要包括:(1)钢管混凝土拱桥的钢管应优先采用直缝焊接管;(2)钢管混凝土拱桥的管内混凝土推荐采用自密实补偿收缩混凝土;(3)哑铃形截面钢管混凝土拱腹腔内的混凝土不应计入主拱截面受力;(4)钢管混凝土主拱节段应采用焊接对接接头;(5)钢管混凝土拱桥宜采用以直代曲法形成主拱线形;(6)中、下承式拱桥悬吊桥面系应具有整体强健性且横梁间必须设置加劲纵梁形成连续结构体系。

关键词:钢管混凝土;拱桥;设计新理念;哑铃形截面;直缝焊接管;自密实补偿收缩混凝土2015年12月1日,由交通运输部发布的《公路钢管混凝土拱桥设计规范》(JTG/T D65-06—2015)[1]开始施行,该规范由四川省交通运输厅公路规划勘察设计研究院主编,总结了已建钢管混凝土拱桥设计、施工方面的经验和最新的科研成果,较该院之前主编的《公路钢管混凝土桥梁设计与施工指南》[2]有了许多新的设计与施工理念,并且以规范的形式进行了发布。

在该规范发布之前,2014年6月1日,由住房和城乡建设部和国家质检总局联合发布的《钢管混凝土拱桥技术规范》(GB 50923—2013)[3]开始实行,由福州大学联合中建海峡建设发展有限公司主编,适用于城市桥梁与公路桥梁中的钢管混凝土拱桥。

因此,目前进行公路钢管混凝土拱桥设计时,有2本规范可以参考。

铁路钢管混凝土拱桥目前尚无类似规范可依,进行铁路钢管混凝土拱桥设计时,一般也要参考上述2本规范进行设计。

本文主要谈谈这2本规范中一些与以往设计理念不同的新规定。

1 钢管混凝土拱桥的钢管应优先采用直缝焊接管2008年出版的《公路钢管混凝土桥梁设计与施工指南》第1.1.3条中规定:“钢管可采用符合国家及相关行业标准的直缝焊接管、螺旋焊接管或无缝钢管”,将直缝焊接管和螺旋焊接管置于同等位置,均可选用。

钢管混凝土拱桥设计


宽4 2 . 2 m。 桥梁全长 2 0 9 . 2 m, 计算跨径 1 9 3 . 4 2 m, 拱 轴线 采用悬链 线 , 拱轴 线 系数 m = 1 . 8 , 矢高 h = 4 7 . 5 m, 矢 跨 比户 1 , 4 。 ( 1 ) 主拱 圈 主 拱 拱 肋 为 4肢 钢 管 桁 架 式 断 面 ,每 一 拱 肋 为 两 片 由腹 杆 钢 管 与 上 、下 弦杆 钢 管 焊 接 形 成 的 桁架片横 向连接形成 。桁架横 向连接 采用缀板与 横 隔板 结合 方式将两 片桁架 片连接 为一整 体 , 组 成一条拱肋 。拱肋钢管桁架为等截 面布置 , 拱肋高
撑 支 管 采 用 63 5 5×1 0 m m 无 缝 钢 管 。风 撑 钢 管 均
2 桥 梁设计
主桥为净跨径 1 9 0 m 的中承式钢 管混凝土等 截 面桁 架 拱 , 标准桥宽为 3 5 m, 拱 肋 与 桥 面系 相 交
位 置及 跨 中设 置 观 景平 源自 ,由 3 5 m 渐 变 为最 大 桥
随着社会经济 的发展 ,桥梁作为 一种跨越障 碍 物 的建 筑 物 , 不 仅 给 人 们 带 来 生 活 上 的便 利 , 也 给 人们 带来 美 的享 受 。钢 管 混凝 土拱 桥 造 型美 观 , 跨越能力强 ,充分利用钢材和混凝土 两种 建筑材 料的力学性能 , 实现跨越和美 的组合 。 采用大跨径 桥梁方案有时是地形条件所 限, 有时是保护环境 , 避免污染 自然水体 的要求 。清镇职教城龙 凤大道 上 的龙 凤 大 桥 亦 是 后 者 。龙 凤 大 桥 跨 越 保 护 水 体 老马河 , 不 宜 在 河 内设 置 构 筑 物 , 避免 污染水 源 , 因而采取大跨桥梁跨越河流 。大桥位 于高校区和 景观 区 , 对 桥梁造 型要求高 , 与环境 和谐协 调 , 采 用 钢 管混 凝 土 拱 桥 是最 佳 桥 梁 方案 『 1 ’ 2 J 。
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-------------------------------------------ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ-----------
9
桥型方案选定应考虑的因素
□桥型方案与设计任务书要求的符合性。包括桥梁的功能、 桥下净空、上级主管部门或业主对桥梁型式、施工工期、工 程造价等的特殊要求等。 □ 结构体系与构造的合理性。主要从结构体系力学性能与具 体构造上考虑桥梁受力是否合理、明确,力学分析与设计上 是否存在困难,是否需要进行专门研究,结构体系性能是否 具有先进性,是否能保证长期使用安全等。
钢管混凝土拱桥 设计规范
向中富 教授
-------------------------------------------C-h--o-n-g--q-i-n-g--JiaoTong University
关于桥梁设计
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5
不断更新设计理念,提高设计可靠性
桥梁设计本身就是一项创造性的工作。
桥梁设计是否满足要求的判别标准中,满足规范规定仅是最低 要求,更高的要求应是桥梁结构体系、构造设计的合理性以及 桥梁长期使用安全、耐久性。设计中,需要重新认识桥梁“最 不利”状态,计入一切可能出现的不利因素,提高设计的可靠 性。例如,对于通航河流上的桥梁,通常仅强调通航孔桥墩桥 墩防撞设计,但事实上,非通航孔并不就等于船只一定不会前 往(广东九江桥事故就是一例),且仅靠管理是难以避免的, 设计时必须留有足够余地,以便应对难以预料的风险。
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4
合理的桥梁结构体系和构造
采用合理的桥梁结构体系和构造是保证桥梁安全耐久的前提。 安全耐久的桥梁结构体系和构造应在工程实践中逐渐定型,在 实践中已发现问题较多的桥梁结构体系和构造应予以限制,易 断裂、易损坏者则应尽量避免。以中小跨径桥梁为例,我国从 简支梁到先简支后桥面连续,从先简支后桥面连续到目前广泛 采用的先简支后结构连续梁桥和先简支后墩梁固结梁桥,充分 体现了桥梁结构形式的优化。而美国的中小跨径桥梁主要采用 墩梁一体化设计,既可增加行车舒适性,也增强了桥梁的抗震 性能,同时减少支座养护费用。
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6
精细化设计,提高桥梁设计质量
桥梁设计是一项十分细致的技术工作。
一般桥梁设计中仅注重桥梁构件强度、桥梁整体刚度等是远远不够的,必 须重视每一个构造细节的处理,重视每一个根杆件、部位的受力状态及耐 久性,重视桥梁的整体稳定性,实现桥梁精细化设计,从设计上保证桥梁 施工质量的可控性。美国明尼阿波利斯大桥垮塌原因被认为是桥梁结构自 身属于易断裂的结构(Fracture -critical),或无富余传力途径结构(Nonload-path-redundant),因节点板断裂而发生垮塌。这说明桥梁设计时不 仅注意满足规范要求,还应充分考虑桥梁整体及每一构件在设计服役期内 的可靠性和耐久性。近年来常见的高架桥、匝道桥整体垮塌也是桥梁精细 化设计不足的表现。高架桥、匝道桥整体垮塌的原因之一就是桥梁设计时 仅注重强度、刚度,忽略了桥梁整体稳定性的验算,导致支承设计不当或 错误。
充分认识设计的主导地位
大多数工程问题均与设计缺陷、设计不当有关。 如何避免设计缺陷,提高其设计的合理性、可靠性是摆在 设计者面前的一个课题,设计者必须充分认识设计的主导 地位,将自己的工作视为保证工程质量以及长期使用安全 、耐久工作链条的一个关键节点上,不断提高质量意识与 设计质量。
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10
桥型方案选定应考虑的因素
3
继承传统,创新技术
桥梁设计中将创新技术理解为摈弃传统的东西是不正确的。
中国桥梁具有优良的技术、工艺传统,具有1400余年历史的赵 州桥充分显示了中国桥梁在世界上的崇高地位。然而,最具民 族特色,最适合于中小跨径桥梁,承载潜力最大,管养投入最 少的拱式桥梁(特别是石拱桥)在一般跨径桥梁建设中所占的 比例越来越小,更多的是采用混凝土桥梁。最主要的理由是拱 桥施工工序复杂,质量控制困难。事实上,混凝土桥梁建设质 量受到“人为因素”影响更多,其长期耐久性能并不比石拱桥 强,而因为施工不变或质量控制困难而摒弃经过长期实践检验 ,长期使用安全、耐久性能更好的拱式桥梁有些难以理解。
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8
强调桥梁设计的可控性和可靠性
桥梁质量的可控性表现在设计中对施工质量可控性的考虑。 施工方法与工艺选择中对质量的考虑以及管养策略中对保证桥 梁健康状态维持可能性的考虑。以钢筋混凝土桥墩设计为例, 个别设计因片面考虑钢筋的作用,致使钢筋过分密集,导致混 凝土难以浇筑密实,给结构安全留下隐患,严重者可能引起桥 梁垮塌。所以,必须强调设计对施工质量可控性的考虑。
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7
强调桥梁设计的可控性和可靠性
设计的可靠性对保证桥梁在设计服役期内安全运营至 关重要。
设计的可靠性除与“规范”的正确性有关外,更重要 的是要求相关责任人随时注意新技术的发展,确保在 桥梁设计、施工、养护过程中的相关人员的责任要求。 加拿大地拿康可德桥和美国明尼阿波利斯大桥两例事 故中,都因最初的设计失误和后期施工与养护中未能 发现问题所致,所以,提高工程技术人员的知识水平 和责任感是避免桥梁垮塌的重要一环。
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