玻璃熔窑设计第二章.配合料计算
玻璃电熔窑配合料的混合、输送和加料系统
的工艺流程控制 ， 会起到事半功倍的效果 ， 为满足人们不断增长的物质需要及新材料的开发研究奠定基础 。
参 考 文献 ：
［ ］ 刘新年 ， １ 刘静 ． 玻璃器皿生产技术 ［ ． Ｍ］ 北京 ： 化学工业出版社 ［ ］ 赵彦钊 ， ２ 殷海荣． 玻璃工艺学 ［ ． Ｍ］ 北京 ： 化学工业出版社
Ｍ ｉ ｅ ｎ ｅ ｅ ｎｄ Ｆｅ ｄ ｒ ｆ ｒ ｘ ｒ Ｃｏ ｖ ｙ ｒ ａ ｅ ｅ ｏ
Ｅｌｃ ｒ ｃ Ｍ ｅｔｎｇ Ｆｕ ｎ ｃ ｅ ｔ ｉ ｌｉ ｒ ａ ｅ
ＷＡＮＧ ｈｉ — ｉ ｎ Ｓ — ｌａ ｇ
配合料的混合 、 输送和加料系统作为玻璃 电熔工艺的一个重要组成部分已经 日 益受到人们 的重视 ， 因为 在这个过程 中有可能会发生原料污染、 混料不均匀 、 配合料分层结块和飞料 ， 导致熔化不均匀等严重影响玻 璃液 质量 的情 况发 生 。
， ，
２ ０ ０ ４
２０ ０ ６．
关系。除此之外 ， 在原料 的｝ 合过程中还要特别注意铁的含量 。 昆
在玻璃原料中常含有铁的氧化物 ， 会影响玻璃 的料质 ， 而在其它方面也可能混入杂质铁 。如混料机混
料， 混料机根据结构不同分为转动式 、 盘式和桨 叶式。某厂生产玻璃制品的过程 中发现产 品一直 出现黄绿 色， 不正常， 当时怀疑原材料中铁含量可能超标 ， 但检验结果显示正常。后来经过从源头一步步检查分析 ， 发 现原来是混料机的桨叶严重磨损 ， 污染原料 ， 影响料质。发现问题处理完成后 ， 料质恢复正常 ， 并达到生产要
心与电熔窑位置接近。由于此输送系统属于密封式 ， 因此 ， 在运料过程 中不易产生粉尘飞扬 ， 对车 间环境清 洁 有利 。
２ ３ 爬 斗 车输送 料混 合均 匀 后 ， 合料 装在 爬 斗车 内， 斗 车通过 轨道 运输 到料 仓位 置进 行补 配 爬 料 。该 系统 结构 简单 ， 合近距 离 输送 ， 加料 机相 配套 。由 于此 系统 为 开 放式 ， 送 过 程 中 由 于振 动 等原 适 与 输 因容易 产生 粉尘 飞扬 ， 响车 间环 境 ， 费 用相对 较 低 ， 合 投资相 对 较小 的企业 。 影 但 适
平板玻璃熔窑电助熔设计与计算
0引言玻璃液在高温熔融状态下是一种电导体。
电熔化已在玻璃行业广泛使用，电助熔热效率高、玻璃的热稳定性和均匀性好，具有提高玻璃质量和降低能耗等优点，有广阔的发展空间。
传统大型平板玻璃熔窑电助熔负荷未超过10%，节能效果有限，实现节能减排技术性突破，增大电助熔负荷势在必行。
平板玻璃熔窑稳定的玻璃液流和合理的液流位置及形态对玻璃熔窑的操作至关重要，电助熔玻璃熔窑的电功率输入及位置设计同样要以保证玻璃熔窑的配合料层、环流Ⅰ、环流Ⅱ以及生产流的稳定为前提。
电助熔功率分配和分区设计及电极布置是电助熔玻璃熔窑的设计难点和设计关键，需结合火焰空间热负荷保证工艺制度和温度梯度，为保证设计合理，必要时需借助数学模拟或物理模型等辅助手段。
1电助熔玻璃熔窑的设计与计算（1）电助熔加热功率及装机功率计算普通平板玻璃（12%碎玻璃）理论熔化热由以下几部分组成：①生成硅酸盐耗热：272 kJ/kg玻璃液；②玻璃液加热至1400 ℃所需热量：1842 kJ/kg玻璃液；③生成玻璃耗热：314 kJ/kg玻璃液；④蒸发水分耗热：104 kJ/kg玻璃液；理论熔化总热耗：2533 kJ/kg玻璃液（不含玻璃液生成气加热耗热），转换为电能为0.7 kWh/kg玻璃液，考虑到电极水套及变压器等能量损失，电助熔的热效率可达85%～90%，那么玻璃液所需输入功率为32～34 kW/t玻璃液（不包含窑炉散热损失），装机功率按40～45 kVA/t玻璃液配置。
（2）电助熔分区设计投料口区域池底温度低，一般理所当然地认为电助熔大部分功率应增设在该区域，事实上国内确实有厂家这样分区布置电助熔，但效果并不理想。
对此做数学模拟，方案1：前置四区均布电极，装机功率3600 kVA；方案2：前区均布三排电极，装机功率1500 kVA，热障区两排电极，装机功率2100 kVA 。
图1为600 t/d颜色玻璃电助熔数学模拟玻璃液流示意图。
图1 600 t/d颜色玻璃电助熔数学模拟玻璃液流示意图数学模拟对比显示，方案1池底热点前移，较大地改变了玻璃窑炉纵向液流形态，不利于玻璃的熔化和澄清。
玻璃熔制二
（一） 、玻璃熔窑的分类
由于生产玻璃上的方式、玻璃产品种类及燃料种类等的不同， 玻璃熔窑的种类也很多，概括起来，可以分为以下几个类型
(1)按熔制玻璃所用容器的构造分类
①池窑，配合料在这种窑的槽型池内融化成玻璃液，故名池窑。 ②坩埚窑，玻璃液是在坩埚内进行熔化的，故名坩埚窑。
(2)按使用的能源分类
①火焰窑，以燃烧燃料产生的化学能作为热能来源。燃料可以使 煤气、天然气、重油或煤。 ②电热窑，以电能作为热能来源。按热量的生产方式及热量传给 玻璃粉料的方法不同，其窑炉又可分为电弧炉、电阻炉以及感应炉三 种。 ③火焰-电热窑,以燃烧燃料产生的化学能作为主要热源，电能为 辅助热源。
（5）按窑内火焰流动的方向分类
①横焰池窑，窑内火焰作横向流动，与玻璃也流动方向垂直 ②马蹄焰池窑， 窑内火焰呈马蹄形流动， 火焰类型有平行马蹄形、 垂直马蹄形和双马蹄形几种。 ③纵焰池窑，窑内火焰呈纵向流动，与玻璃液流动方向一致。 ④倒焰窑，火焰从窑底喷入，从窑底周边排出。 ⑤平焰窑，火焰从坩埚上面喷入，出窑底排出。
着重节能降耗,采用国际先进的节能措施和节能产品,降
低生产成本。
全窑工艺尺寸确定既要注重以往的经验数据 ,同时要有
理论创新,要在总结以往经验数据的基础上对新结构确 立理论依据。
本熔窑出现的超出国内设计手册的结构设计 ,必须确保
结构安全,此类结构需建立相应的力学模型,并经过常温 和热态理论论证通过后方可用于设计
L 型吊墙结构，大型浮法玻璃熔窑较为广泛采用的是 L 型前脸吊 墙，该吊墙是单独悬吊的，通过机械千斤顶可以调节吊墙距玻璃液面 高度。L 型吊墙由耐热钢件和耐火材料构成，其结构安全性不会受其 宽度的影响 L 型吊墙结构，大型浮法玻璃熔窑较为广泛采用的是 L 型 前脸吊墙，该吊墙是单独悬吊的，通过机械千斤顶可以调节吊墙距玻 璃液面高度。L 型吊墙由耐热钢件和耐火材料构成，其结构安全性不 会受其宽度的影响。 胸墙结构 浮法玻璃熔窑由于各个部位受侵蚀情况及热修时间各不相同， 为
无机非金属工艺学玻璃组成设计与配料计算
b、调整体 (或网络外体)
凡不能单独生成玻璃，一般不进入网络而是处于网络之外 的氧化物，称为玻璃的网络外体。
作用：调整玻璃一些性质。常见的有Li2O、Na2O、K2O、 MgO、CaO、SrO和BaO等。
II、无规则网络学说
查氏把离子结晶化学原则和晶体结构知识推演到 玻璃态物质，描述了离子—共价键的化合物，如熔融 石英、硅酸盐和硼酸盐玻璃。
核心观点： 查氏提出[SiO4]为硅酸盐玻璃的最小结构单元。玻
璃中的这种结构单元或者说键状态与晶体类似，构成连 续的三度空间网络，只是[SiO4]四面体不像在结晶化合 物中那样相互对称均匀地排列，缺乏对称性和周期性的 重复。
I、晶子学说
1930年兰德尔提出。
依据：微晶无序，即一些玻璃的衍射花样与同成分的晶体 相似，认为玻璃由微晶与无定形物质两部分组成。
证实：列别捷夫发现，硅酸盐光学玻璃的退火时玻璃折射 率随温度的变化曲线上在520℃附近的发生突变，他认为这 是石英微晶在520℃的同质异变。玻璃中存在石英“晶子”。
(a)硅氧四面体结构
玻璃调整体的一般特点：
M-O键是离子键；
阳离子给氧能力强，在玻璃结构中，往往起断网作用； 阳离子场强越小、则给氧能力越大，反之，给氧能力越 小； 阳离子(特别是高电价、小半径的阳离子)的场强较大时， 可对非桥氧起积聚作用，使结构变得较为紧密而在一定程度 上改善玻璃的性质，但对玻璃的析晶也有一定的促进作用，
三、设计玻璃组成应注意的原则
1、根据组成，结构和性质的关系，使设计的玻璃能满足 预定的性能要求。
玻璃配合料的制备
性。
调整结果如下：
氧化物 SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO 重量％ 71.5 3.0 0.2 7.0
MgO K2O Na2O BaO
1.5 3.5 10.5 2.5
玻璃工艺学
（2）碳粉3.含5%率
由碳粉引入的固定碳与芒硝引入的Na2SO4
之比。即 碳粉含率＝
碳粉×C含量
×100%
芒硝×Na2SO4含量
生产上一般控制在3－5%
（3）芒硝含率
由芒硝引入的Na2O与芒硝和纯碱引入的 Na2O总重量比。即
芒硝引入的Na2O 芒硝含率＝
×100%
芒硝和纯碱引入的Na2O
一般掌握在5－8%
（4）萤石含率
由萤石引入的CaF2量与玻璃总量之比。 萤石含率＝ 萤石×CaF2 ×100% 玻璃总量
一般在1%以下
（5）碎玻璃掺入率
指配合料中碎玻璃用量与配合料量之比
碎玻璃掺入量＝ 碎玻璃量 生料量＋碎玻璃量
一般控制在25－30%
×100 %
配合料的制备（掌握）
配合料的质量要求 原料的运输和贮存 原料的加工处理 配合料的称量 配合料的混合 配合料的输送与贮存 配合料的质量检验与粒化
玻璃工艺学
11
4、计算配料的气体率和产率：
气体率
100Kg玻璃的原料总重 生成玻璃重 100Kg玻璃的原料总重量
100%
产率
1
气体率
玻璃生成重量（100Kg 配合料重量
） 100%
5、换算成一付配合料的原料用量并计算碎玻璃用量： 一付配合料（包括碎玻璃在内）的总重量由所选的混料机加 工能力决定，如500公斤。
浮法玻璃熔窑的合理设计(连载二)
浮法玻璃熔窑的合理设计（连载二）唐福恒（北京长城工业炉技术中心北京102208）摘要对浮法玻璃熔窑的熔化率设计，熔化区的长宽比例设计，熔化区、小炉、蓄热室系统的基本热平衡计算，窑体结构散热量与窑体砖结构重量的关系，熔化率与单位能耗指标之间的关系，以及个别浮法玻璃熔窑存在的不达产、多烧的燃料热量随排岀废气跑掉了等问题进行了分析验证。
提岀了浮法玻璃熔窑合理设计的10个要点。
关键词浮法；玻璃；熔窑；设计中图分类号：TQ171文献标识码：A文章编号：1003-1987（2021）02-0001-13Reasonable Design of Float Glass Melting FurnaceTANG Fuheng(Technology Center ofBeijing Great Wall industrial Furnace,Beijing10220&China) Abstract:Design for melting rate of float glass furnace,length-width ratio design of melting area,the basic heat balance calculation of melting area,pot,regenerator system,the relationship between heat loss of kiln body structure and the mass of bricks,the relationship between the melting rate and unit energy consumption indicators,as well as the production yield is not up to standard and more fuel is combusted, heat energy ran away with the discharged waste gas,ten key points of reasonable design of float glass melting furnace are put forward.Key Words:float glass,furnace,design7国内浮法玻璃熔窑存在的一些问题7.1浮法玻璃熔窑的小炉对数过去在大確硅砖质量较差时形成了一种观念：认为玻璃熔窑的池宽不能太大，以确保大確的安全。
玻璃工业窑炉 第二章马蹄焰窑 第一节熔化部设计
熔化池基础、主次梁
主梁
次梁
基础柱
熔化池池底 池底大砖 池底保温层
熔化部、冷却部池壁预排
投料口
熔化池
冷却池
池底“漂砖”的原因
配合料中碎玻璃带入的金属和玻璃还原的熔融金 属杂质沉在池底形成球状熔体，对池底砖产生向 下钻孔侵蚀。同时玻璃液和金属液在渗入到铺面 砖下垫层时产生向上钻蚀。
缝，2~3mm，R为半径，δ为碹厚。 砌拱时，插入的直型砖不要太多，否则易塌拱。 拱脚要加固紧，拱脚松动也会造成塌拱。 横推力F为
F KG ctg
22
式中，K为温度修正系数
F大小影响因素 G的大小
θ的大小 平拱θ=0，F→∞ θ=180，F=0
温度tw1≥tw2，产生附加载荷 T↑，K↑
品种料别
F熔＜20 m2
燃料1
燃料2
F熔21~39 m2
燃料1
燃料2
F熔＞40 m2 燃料1 燃料2
保温瓶 仪器普白料
0.6~0.9 0.8~0.95 0.7~1.0 0.4~0.5 0.65~0.8
1.1~1.35 1.7~1.9 (60m2)
仪器灯工硬 料
仪器烧器硬 料
中碱球
~0.35 0.15~0.2
0.5
吹制泡壳 0.5~0.65 0.8~1.0 0.6~0.75 0.8~1.1
1.0
1.2
压制管壳
0.6~0.7
0.6~0.7
安瓶管
0.4~0.6
~ 0.8
0.8~1.0
灯管芯柱 0.25~0.3 0.35~0.4 0.3~0.5 0.4~0.6
0.7~0.8
玻璃熔窑设计-2---副本
目录目录I〔一〕原始资料11.产品:机制啤酒瓶12.出料量：13.玻璃成分〔设计〕〔%〕：14.料方与原料组成15.碎玻璃数量：16.配合料水分：27.玻璃熔化温度：28.工作部玻璃液平均温度：29.重油。
210.雾化介质：211.喷嘴砖孔吸入的空气量：212.助燃空气预热温度：213.空气过剩系数α：214.火焰空间外表温度：215.窑体外外表平均温度〔℃〕216.熔化池玻璃液温度〔℃〕317.熔化部窑顶处压力：318.窑总体简图见图。
3(二)玻璃形成过程耗热量计算41.生成硅酸盐耗热〔以1公斤湿粉料计，单位是千卡/公斤〕52.配合料用量计算73.玻璃形成过程的热平衡〔以1公斤玻璃液计，单位是千卡/公斤，从0℃算起〕7(四)熔化部面积计算91.各尺寸确实定92.确定火焰空间尺寸：93.熔化带火焰空间容积与面积计算104.火焰气体黑度〔ε气〕计算105.火焰温度计算10〔五〕燃料消耗量与窑热效率计算111.理论燃料消耗量计算：11〔1〕熔化部收入的热量11〔2〕熔化部支出的热量122.近似燃料消耗计算163.实际燃烧消耗量计算164.列熔化部热平衡表165.熔化部热负荷值，单位耗热量与窑热效率计算〔按实际耗油量〕17 〔六〕蓄热室受热外表计算17〔七〕排烟系统阻力计算181.局部阻力计算列下表182.摩擦阻力计算列表：193.蓄热室几何压头计算：20〔八〕烟囱计算201.烟囱高度〔H〕计算202.烟囱出口直径〔D〕计算：20〔一〕原始资料1.产品:翠绿料2.出料量：每天熔化玻璃135吨。
3.玻璃成分〔设计〕〔%〕：4.料方与原料组成5.碎玻璃数量：占配合料量的50%。
6.配合料水分：靠石英砂和纯碱的外加水分带入，不另加水。
7.玻璃熔化温度：1400℃。
8.工作部玻璃液平均温度：1300℃。
9.重油。
10.雾化介质：用压缩空气，预热到120℃，用量为0.6标米3/公斤油。
11.喷嘴砖孔吸入的空气量：0.5标米3/公斤油。
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× 100%
纯碱飞散率于纯碱的物理性质（容重、颗粒组成等） 、配合料水分、加料方 式等因素有关。浮法玻璃配合料使用重质碱时的飞散率小于使用轻质碱的飞散率， 重质碱的飞散率控制在 1.4%～1.8%之间。 ②芒硝含率 芒硝含率=
芒硝中的氧化钠 纯碱引入的氧化钠+芒硝引入的氧化钠
× 100%
5mm 30% 2.5 480
6mm 10% 3.0 400
综合成品率 75%
石灰石 60 天
白云石 60 天
纯碱 30 天
2.4.1 玻璃成品产量计算
通常生产中，一玻璃重量箱= 2mm 玻璃板 10m2（ 玻璃的密度取 2.5g/cm3） 。 产品年产量箱数：500000×0.75×345/50=2587500（重量箱） 1. 产品任务见表 2-7。
ｙ 22.34+ｙ
x = 22.31
= 1.6%
ｙ = 0.36kg 见表 2-5
质量份
R2O SO3 含水 量 干基 湿基
⑦把上述计算结果汇总成原料用料表
表 2-5 原料用量单
原料 用量 占混 合料 质量 分数 砂岩 钽铌 石 石灰 3.95 3.23 0.10 0.004 0.04 68.51 7.55 56.05 6.18 66.89 5.01 0.41 1.13 0.10 0.01 0.10 0.01 2 2.03 0.05 0.1 51.7 0.03 0.006 0.50 0.5 1.0 896.8 98.9 SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO MgO
17
11
2.各种原料的化学组成
单位：% （质量分数） R2O Na2CO3 Na2SO4 C
MgO
0.08 1.22
6.57
洛阳理工学院毕业设计
白云石 纯碱 芒硝 煤粉
0.4 2.5
0.97
0.31
0.09
31.24
20.60 58.32 44.24 99.56 99.03 87.12
3. 配料工艺参数与所设数据 ① 纯碱飞散率 纯碱飞散率=
因 35.71+171.13+102.68+34.23=343.75＜345 ，所以能完成生产任务
16
洛阳理工学院毕业设计
3. 各种厚度玻璃全年平均生产天数见表 2-9。
表 2-9 各类产品生产天数
2mm 3mm 5mm 6mm
345×0.1039=35.85 345×0.4978=171.74 345×0.2987=103.05 345×0.0996=34.36
4. 计算产量见表 2-10。 表 2-10 产量表 2mm 3mm 5mm 6mm 35.85×24×1150×3.5×0.75=2597332.5（m2） 171.74×24×800×3.5×0.75=8655696.0（m2） 103.05×24×480×3.5×0.75=3116232.0（m2） 34.36×24×400×3.5×0.75=865872（m2）
2mm 3mm 5mm 6mm
2587500/（24×3.5×0.75×1150）=35.71 8625000/（24×3.5×0.75×800）=171.13 3105000/（24×3.5×0.75×480）=102.68 862500 /（24×3.5×0.75×400）=34.23
0.1039 0.4978 0.2987 0.0996
重量箱
259733.25 1298354.4 779058.0 259761.6
5. 产量汇总见表 2-11。
表 2-11 产量汇总
产品厚度（mm） 年产（m2） 年产重量箱
2 2597332.5 259733.25
3 8655696.0 1298354.4
5 3116232.0 779058.0
6 865872.0 259761.6
12
100 ㎏玻璃液 制备 100 ㎏玻璃所需配合料的量
× 100%
洛阳理工学院毕业设计
以配合料的 15~30%较好。而且要求块度要均匀，不宜过大或过小。 由以上参考，所取参数如下： 纯碱挥散率：1.6% 炭粉含率：3.8% 玻璃获得率：81.5% 计算精度：±0.01 芒硝含率：1.5% 碎玻璃掺入率：20% 计算基础：100 ㎏玻璃液
2.2 玻璃成分及相关参数
1.玻璃的设计成分 见表 1-2 见下表 2-1
表 2-1 玻璃原料成分 L 砂岩 钽铌石 石灰石 0.5 1.0 0.1 SiO2 97.64 66.42 2.53 Al2O3 0.60 14.96 0.09 Fe2O3 0.15 0.13 0.10 CaO 0.04 0.20 51.36
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表 2-3 有白云石和石灰石引入的各氧化物的量 原料 白云石 石灰石 SiO2 0.18 0.10 Al2O3 0.06 0.004 Fe2O3 0.02 0.04 CaO 5.95 2.03 MgO 3.92 0.05
单位：kg Na2O
⑤校正砂岩和钽铌石用量
设砂岩 x kg，钽铌石ｙkg
设炭粉用量 x kg，则
x×0.8712 0.47×0.9903
= 3.8%
x = 0.02kg
③砂岩和钽铌石用量的计算 设砂岩 x kg，钽铌石ｙkg 0.9764x + 0.6642ｙ = 72.19 0.0060x + 0.1496ｙ = 1.60 解得 x = 68.52kg ｙ = 7.95kg
芒硝含率随熔化温度、火焰气氛及玻璃液澄清质量而定，同时也与重油中硫 分含量有关。 ③ 炭粉含率 炭粉含率=
炭粉用量× 碳含量（%） 芒硝用量× 芒硝含量(%)
× 100%
炭粉含率的理论值为 4.2%，当芒硝用量确定后，炭粉的实际用量与本身的 颗粒组成、易燃性、组成配合料的各种原料的 COD 值、熔窑 1#~2#小炉温度及 火焰的性质有关系，也与重油的含硫量有关，浮法玻璃的生产炭粉含率一般控 制在3%~5%。 ④ 玻璃获得率 玻璃获得率= ⑤ 碎玻璃引入率 在生产的各个环节总有一定量的碎玻璃，如生产中不合格产品及切裁下来 的边子等。加入碎玻璃经济上节约能源。工艺上有利于配合料的熔化、澄清、 节能降耗、降低成本等，符合环境保护和可持续发展战略。碎玻璃的用量一般
0.9764x + 0.6642ｙ = 71.19 − 0.18 − 0.10 = 71.91 0.0060x + 0.1496ｙ = 1.60 − 0.06 − 0.004 = 1.54 解得 x = 68.51kg ｙ = 7.55kg
由校正后的砂岩和钽铌石引入的各氧化物的量见表 2-4
表 2-4 由校正后的砂岩和钽铌石引入各氧化物的量 单位：kg
原料 砂岩 钽铌石
SiO2 66.89 5.01
Al2O3 0.41 1.13
Fe2O3 0.10 0.01
CaO 0.10 0.015
MgO 0.03 0.006Na2OFra bibliotek0.50
⑥校正纯碱用量和挥散量 设纯碱用量 x kg，挥散量ｙkg x × 0.5832 = 13.72 − 0.21 − 0.50 = 13.03
表 2-7 产品任务表
各类产品厚度 2mm 3mm 5mm 6mm
比例（%） 10 50 30 10
年产重量箱数 258750 1293750 776250 258750
年产 m2 数 2587500 8625000 3105000 862500
2. 完成各类产品各需要生产天数见表 2-8。
表 2-8 完成各类产品所需生产天数 工作日比例
15
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表 2-6 各向产品相关参数
产品厚度 产品比例 重量箱折算系数 玻璃拉引速度（m/h） 原板宽度 3.5 m 工厂储存定额： 原料 硅砂 60 天 芒硝 60 天 燃料 重油 30 天 钽铌石 60 天 煤粉 60 天 工作日 345 天
2mm 10% 1 1150
3mm 50% 1.5 800
⑧玻璃获得率 玻璃获得率 = 122.22 × 100% = 81.82% ⑨换料单计算［12］ 已知 ：碎玻璃的掺入率为 20%；各种原料含水率见表 2-5； 配合料的含水量为 4%； 混合机容量为 2000kg 干基。 计算如下： 2000 ㎏中砂岩的干基用量为： [2000 − （2000 × 20%）] × 56.05% = 896.8kg 砂岩的湿基用量 = 1−4% = 901.3 kg 根据需求配合料的水分为 4%，所以
设白云石 x kg，石灰石ｙkg
0.3124x + 0.5136ｙ = 8.10 − 0.10 − 0.016 = 7.984kg 0.2060x + 0.0122ｙ = 4.01 − 0.03 − 0.006 = 3.974kg 解得 x = 19.05kg ｙ = 3.95kg
13
由白云石和石灰石引入的各氧化物的量见表 2-12
901.3 99.9
51.7
14
洛阳理工学院毕业设计 石 白云 石 纯碱 芒硝 炭粉 合计 碎玻 璃 总计 2009.66 22.34 0.47 0.02 122.22 18.55 0.385 0.016 100.00 72.19 1.604 0.167 8.09 4.006 13.74 13.03 0.21 1.0 2.5 296.8 6.2 0.26 1600.06 299.8 6.3 0.26 1609.66 400 19.05 15.46 0.18 0.06 0.02 5.94 3.92 0.4 249.4 250.4
年总数 15235132.5 2596907.25
2.4.2 玻璃液熔化需用量 （1）各种厚度玻璃日熔化量相同。下面以 3mm 玻璃计算 800×24×3.5×0.003×2.5=504（t/d） （2）产生碎玻璃量 504×（1-0.75）=126（t/d） 碎玻璃损失率 0.5% 碎玻璃回熔窑量：126×（1-0.5%）=125.37 （3）由配合料熔成玻璃液量 504-125.37=378.63（t/d）