日产500t玻璃熔窑及锡槽设计第七-锡槽的初步设计教学文案
锡槽资料
锡槽资料欢迎大家踊跃下载拉边机速度计算说明一. 控制拉薄过程：在实际生产中，由于在锡槽使用了拉边机玻璃的拉薄属于控制拉薄。
对于控制拉薄由于拉边机对玻璃带施加了横向拉力（此拉力很难计算），情况复杂，纯理论分析计算是很困难的，只能结合生产实际作近似的分析计算。
控制拉薄是在通常所谓的拉薄区（玻璃粘度范围105.25~106.75dPa.•S）内设置若干拉边机，对拉薄实行控制，从而取得较好的效果。
但拉薄不仅在该区发生，而且在后边无拉边机的区域也在进行。
所以控制拉薄实际上存在两个拉薄区，从第一对拉边机到最后一对拉边机为主要拉薄区—A区，最后一对拉边机以后为次要拉薄区—B 区。
拉薄的大部分在A区完成。
1. 收缩率：自由拉薄时，玻璃带的收缩率较大。
对于控制拉薄过程其收缩率可大大降低。
由于影响因素十分复杂，收缩率不可能由计算求得。
根据实际生产经验，3mm玻璃收缩率一般为0.35~0.40。
在A区和B区又有不同的收缩率，分别用εA和εA表示，总收缩率ε，则：εA=1―Wi∕W1（1）εB=1―Wn∕Wi（2）ε=1―Wn∕W1（3）由此得到ε同ε A 、εB的关系：ε=εA+εB―εAε B (4 )ε A = (ε―εB) ∕(1―εB) (5) 式中：W为玻璃带的厚度、H为玻璃带的宽度。
W1、H1 为玻璃带在第一对拉边机位置的厚度和宽度。
Wn、Hn 为玻璃带的追最终厚度和宽度。
Wi、Hi 为玻璃带在第i对拉边机位置的厚度和宽度。
Wx、Hx 为玻璃带在距第1对拉边机x距离位置的厚度和宽度Wn∕W1= Hn∕H1。
在B区，玻璃没有横向拉力，基本上属于自由拉薄。
只要已知在该区的玻璃拉薄比（即拉薄比数μB）,就可以计算收缩率。
根据拉薄比数的定义得：μB = （Hi―Hn）∕（H1―Hn）= （Hi∕Hn―1）∕（H1∕Hn―1）(6)结合公式（3）可得：ε B = 1―（1―μB +μB H1∕Hn）-1 (7)在 A 区，假定各对拉边机施加的横向拉力相等，则某对拉边机与第一对拉边机之间的玻璃带的收缩率决定于拉薄比数μi-1 。
日产500t的平板玻璃厂的设计任务书
日产500t的平板玻璃厂的设计任务书本页仅作为文档页封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March课程设计材料工厂工艺课程设计设计题目：日产500吨平板玻璃厂工艺设计班级： XXXXXXXXX姓名：xxxxxxxxxxx学号：指导老师：设计成绩：设计时间：材料与化工学院目录前言 (1)一、总论 (2)1、设计内容和依据 (2)前期工作 (2)设计任务和依据 (2)设计原则 (2)规模方案和产品方案 (3)2、厂址选择 (3)建厂地域 (3)具体位置 (3)3、地域位置及条件 (4)地势 (4)气候 (4)经济以及交通 (4)二、总平面和运输 (5)1、总平面布置 (5)工厂总平面设计原则 (5)玻璃工厂平面原则 (5)总平面布置论述 (5)2、工厂运输 (6)铁路运输 (6)公路运输 (6)水路运输 (7)胶带运输 (7)三、劳动定员 (7)1、基本原则 (7)2、人员分配 (8)3、作用 (8)四、生产流程 (9)1、工艺流程图 (9)2、原料破碎与粉碎 (10)3、玻璃熔制 (10)硅酸盐形成 (11)玻璃的形成 (12)玻璃液的澄清 (12)玻璃液的均化 (13)玻璃液的冷却 (13)4、玻璃的成型 (14)5、退火工艺 (14)6、成品装箱 (15)7、生产流程图 (15)五、物料衡算 (16)1、物料平衡计算的定义 (16)2、物料平衡计算的作用 (16)3、物料衡算 (16)玻璃配料计算 (17)六、车间设备选型 (23)1、原料破碎机 (23)2、料仓 (25)3、熔窑 (25)4、锡槽 (29)5、退火窑 (30)七、车间工艺布置 (32)1、车间工艺布置的作用 (32)2、车间工艺布置的依据 (32)3、车间工艺布置的要求 (33)4、车间平面布置图 (33)八、经济核算 (35)1、项目概况 (35)2、项目投资及资金 (35)3、员工福利 (37)4、资产折旧 (37)5、产品销售 (37)6、偿债能力分析 (38)7、不确定性分析 (39)盈亏平衡分析 (39)敏感性分析 (40)九、结束语 (41)参考资料 (41)日产500吨平板玻璃的工厂设计任务书（材料与化工学院）材料12级（指导老师：张舰）前言1959年Pilkington兄弟发明了浮法技术生产玻璃，玻璃工业得到了迅猛的发展。
日产500t玻璃熔窑及锡槽设计第七-锡槽的初步设计.docx
第七章锡槽的初步设计7.1 锡槽设计的基本要求7.1.1锡槽结构气密性如果锡槽密封不好 ,会有外界空气进入 ,锡槽中的锡液氧化会污染玻璃 ,易形成“钢化彩虹”现象。
锡槽的密封在锡槽设计当中应予以重视。
既要注意衔接处的密封 ,又要对装有大型装置如拉边机、摄像仪等的操作孔及锡槽出口端采用气封。
7.1.2锡槽的工艺可调性锡槽的可调性是指锡槽纵向和横向的温度、玻璃液流量、玻璃带在锡槽中的形状与尺寸、锡液对流、保护气体纯度、成分和分配量等的调节与控制。
锡槽的可调性和机密性是相互关联的 ,自动化水平越高 ,越易保证锡槽的气密性。
建立锡槽良好的可调性与气密性的关键是设计与施工 ,实现良好可调性与气密性的条件是操作水平。
7.2主要技术指标的确定原板跨度 3.5 m总成品率75%机组利用率97%年工作日345天7.3 锡槽进口端设计7.3.1 流道设计1. 选择窄流道 ,窄流道有梯形、直通行、喇叭形3种。
梯形、直通形流道在结构上有死角 ,玻璃液容易析晶。
玻璃液通过这种结构的流道时 ,流速较大 ,对耐火材料的侵蚀和冲刷严重。
因此选用喇叭形 ,喇叭形结构可以减少梯形、直通形流道的死角 ,避免玻璃析晶；降低玻璃液在流道中的流速 ,减轻其对耐火材料的侵蚀和冲刷；采用梯形横截面闸板 ,使结构严密 ,且不飘动 ,还不需在侧壁上加工凹槽。
2. 流道尺寸的选择窄流道的宽度根据生产规模而定 ,对300~500t/d ,其最窄处的宽度范围应该在650~1100mm ,流道末端与流槽衔接 ,故应与流槽宽度一样。
选择1100mm。
流道内玻璃液层的深度确定 ,要与流道最窄处的宽度相匹配 ,使玻璃液的流速控制在10~15m/s。
选择250mm。
7.3.2 流槽设计流槽内玻璃液流深180~360mm。
流槽宽度为玻璃原板宽度的25~30% ,其伸入锡槽内长度为100~200mm。
流槽伸入锡槽内过长时 ,流槽嘴不稳定 ,容易断裂；伸入过短时 ,玻璃液在流槽嘴下回流太少 ,带有杂质的玻璃液分流不到自然边部 ,从而影响板面质量。
550t-d浮法玻璃熔窖工艺设计 无机非金属材料工程专业
题目 550t/d浮法玻璃熔窑工艺设计摘要本设计简要介绍了玻璃原料的组成及配料过程，并对玻璃窑炉各部分耐火材料及主要设备进行了选择，根据上述原则对日产550吨的浮法玻璃熔窑工厂的窑炉工艺进行了初步设计。
本设计讨论了玻璃池炉工艺设计，对窑炉各部分工艺计算、设备选型及探索研究。
玻璃熔窑工厂的关键设备之一是熔窑，根据最新的文献资料对工艺中涉及到的生产设备进行了设备选型。
工艺计算中进行了熔化部、冷却部、投料池、卡脖、蓄热室的尺寸及烟囱的截面的设计，重点计算和选择了横火焰窑。
根据计算结果绘制了横火焰窑的三视图。
关键词玻璃窑炉；设计尺寸；设备选型摘要…………………………………………………………………………………错误!未定义书签。
目录一、绪论 (1)二、玻璃的化学成分及原料 (1)2.1 浮法玻璃化学成分设计的一般原则 (1)2.2 配料流程 (2)三、玻璃池窑各部及主要设备 (2)3.1加料口 (3)3.1.1窑池的基本尺寸 (4)3.2熔化部 (4)3.3冷却部 (7)3.3.1冷却部的作用与基本尺寸 (7)3.3.2冷却部的结构 (7)3.4分隔装置 (8)3.4.1气体空间分隔设备 (8)3.4.2玻璃液分隔设备 (9)3.5 格字体的结构特性及排列方式 (10)3.6 烟道系统设计 (12)3.6.1 烟道的基本结构 (12)3.6.2 烟道的布置 (12)3.6.3 烟道的基本结构 (12)四、窑炉各部工艺计算 (12)4.1 熔化部尺寸 (13)4.2冷却部尺寸 (14)4.3投料池尺寸 (14)4.4卡脖尺寸 (14)4.5小炉蓄热室尺寸 (15)4.6烟道截面积设计 (16)五、熔窑部位的耐火材料的选择 (18)5.1熔化部材料的选择 (18)5.2卡脖 (18)5.3冷却部 (18)5.4蓄热室 (19)5.5小炉 (19)六、熔窑热修 (20)6.1日常维修 (20)6.1.1日常巡回检查 (20)6.1.2日常维护 (20)6.2热修补 (20)6.3熔窑热修 (20)七、事故应急处理 (21)7.1停电 (21)7.2停水 (21)7.3停油（燃料） (21)7.4漏玻璃液 (22)7.5冷却装置漏水 (22)结论 (23)参考文献 (24)致谢 (25)一、绪论至公元前二百年。
日产吨平板玻璃熔化车间的工艺设计方案
河北理工大学本科生毕业设计说明书题目：日产450吨平板玻璃熔化车间的工艺设计英文题目: the Process Design of 450t/d-Flat Glass Melting Workshop学院：材料学院专业：材料化学班级：xxxx姓名：xxxxx学号：xxxxxx指导教师：xxxxxx2018年 06 月 10 日摘要玻璃是现代社会广泛应用的基础材料之一。
从摩天大楼玻璃幕墙、建筑物室内采光、汽车风挡、玻璃器皿、包装材料，到电视机计算机显示屏、光学器件、无机功能材料等高科技产品，没有玻璃材料是不可想象的。
因此可以说，玻璃已成为继钢铁、水泥、陶瓷之后的又一大产业，发展前景十分广阔。
就平板玻璃而言，浮法玻璃生产工艺是目前国际上比较先进的工艺之一。
本文就浮法玻璃的生产工艺、熔化车间的工艺布置、生产设备选型、原料配方计算、熔窑结构参数计算以及熔窑合理操作与简单维护等方面作了详细的研究。
此外，本论文还对玻璃工厂厂址的选择原则以及全厂车间的布置也作了一简单的介绍，以供参考。
关键词：熔窑；浮法玻璃；热修；玻璃熔制；AbstractGlass is widely applied in our modern society, and it has been one of the basic materials.For the skyscrapers glass curtain wall, indoor day-lighting of buildings, the windshield, the glassware, the packaging materials, the set computer screen, optics, the inorganic functional materials high-tech product, it is unthinkable without glass materials. So we can say that, glass has become a new industry after the industries Steel, cement and ceramics. Front view of glass is wide. As to flat glass, float glass production process isone of the advanced processes in the world. This paper make a great study of the float glass production process, processing set-up of melting workshop, type selection of production equipment, the formula calculation of ingredients, the parameter calculation of melting furnace structure, and the operation and protection of melting furnace. Besides, the paper tells us the principle on point-selecting of a glass factory and the arrangement of the whole workshop. Just for reference .Key Words：Melting Furnace。
锡槽资料
锡槽资料欢迎大家踊跃下载拉边机速度计算说明一. 控制拉薄过程：在实际生产中，由于在锡槽使用了拉边机玻璃的拉薄属于控制拉薄。
对于控制拉薄由于拉边机对玻璃带施加了横向拉力（此拉力很难计算），情况复杂，纯理论分析计算是很困难的，只能结合生产实际作近似的分析计算。
控制拉薄是在通常所谓的拉薄区（玻璃粘度范围105.25~106.75dPa.•S）内设置若干拉边机，对拉薄实行控制，从而取得较好的效果。
但拉薄不仅在该区发生，而且在后边无拉边机的区域也在进行。
所以控制拉薄实际上存在两个拉薄区，从第一对拉边机到最后一对拉边机为主要拉薄区—A区，最后一对拉边机以后为次要拉薄区—B 区。
拉薄的大部分在A区完成。
1. 收缩率：自由拉薄时，玻璃带的收缩率较大。
对于控制拉薄过程其收缩率可大大降低。
由于影响因素十分复杂，收缩率不可能由计算求得。
根据实际生产经验，3mm玻璃收缩率一般为0.35~0.40。
在A区和B区又有不同的收缩率，分别用εA和εA表示，总收缩率ε，则：εA=1―Wi∕W1（1）εB=1―Wn∕Wi（2）ε=1―Wn∕W1 （3）由此得到ε同εA 、εB的关系：ε=εA+εB―εAεB (4)εA = (ε―εB) ∕(1―εB) (5)式中：W为玻璃带的厚度、H为玻璃带的宽度。
W1、H1 为玻璃带在第一对拉边机位置的厚度和宽度。
Wn、Hn 为玻璃带的追最终厚度和宽度。
Wi、Hi 为玻璃带在第i对拉边机位置的厚度和宽度。
Wx、Hx 为玻璃带在距第1对拉边机x距离位置的厚度和宽度Wn∕W1= Hn∕H1。
在B区，玻璃没有横向拉力，基本上属于自由拉薄。
只要已知在该区的玻璃拉薄比（即拉薄比数μB）,就可以计算收缩率。
根据拉薄比数的定义得：μB = （Hi―Hn）∕（H1―Hn）= （Hi∕Hn―1）∕（H1∕Hn―1） (6)结合公式（3）可得：εB = 1―（1―μB +μB H1∕Hn）-1 (7)在A 区，假定各对拉边机施加的横向拉力相等，则某对拉边机与第一对拉边机之间的玻璃带的收缩率决定于拉薄比数μi-1 。
玻璃热工设备锡槽
锡槽是浮法玻璃生产工艺的成型部分，是浮法玻璃的第二热工设备。
熔制好的玻璃液经液道连续不断流入锡槽，在一定的温度下，依靠表面张力和重力的作用，并在传动辊子的牵引下，在锡槽上完成摊平、抛光、展薄，向上漂浮。
待冷却一定温度时，玻璃带由过渡辊台托起离开锡槽进入退火窑中退火。
浮法玻璃成型工艺过程:熔化好的玻璃液地1100℃左右流入锡槽内，漂浮在锡液面上，并在流动过程中形成厚度均匀的玻璃液。
玻璃带温度冷却到600－620 ℃，被过渡辊台抬起离开锡槽。
玻璃带成形时的作用力：表面张力和自身重力，薄玻璃的成型过程:1低温拉薄法2徐冷拉薄法（摊平区;；徐冷区;；成型区（拉薄区）；冷却区厚玻璃的成型方法；拉边机堆机法；挡边坝堆积法；）浮法玻璃成形工艺因素：玻璃的粘度、表面张力和自身的重力锡槽的要求（气密性和可调性）1、气密性：目的是为了防止锡槽中的锡液氧化后污染玻璃液。
方法：通弱还原性气体；锡槽结构的密封2、锡槽的可调性包括纵向和横向的温度、玻璃液流量、玻璃带在锡槽中的形状和尺寸、锡液对流、保护气体纯度、成份和分配量等的调节与控制。
锡槽结构：进口端、主体部分和出口端三部分组成。
进口端1.对进口端结构的要求a 与熔窑和锡液衔接要紧凑，不能使玻璃液外漏。
b阻止池窑气氛进入锡槽，以免影响玻璃质量。
c 尽量减少锡槽的保护气体逸出。
2.窄流槽锡槽进口端：（流道、流槽和闸板）流道：有收缩型、直通型和喇叭型三种。
流槽：是部分伸进锡槽内的槽型耐火砖。
闸板（调节、安全）：调节闸板；安全闸板：3.宽流槽锡槽进口端：包括砍砖、侧壁、平碹和闸板主体部分槽底、胸墙、顶盖、钢结构、电加热系统和保护气体系统等组成。
1.槽底（1）槽底要满足下列要求¤密实性强，体积变化小，耐冲刷¤热稳定性要好不易开裂，剥落。
¤耐火材料强度要高，不浮起，使用寿命要长。
（2）结构组成：槽底钢壳、锡槽底砖、侧壁砖（3）材质：有耐火砖和耐火混凝土两种前者为粘土质；后者是一种不定形耐火材料2胸墙主要作用是密封锡槽。
浅论浮法玻璃生产线锡槽底砖的设计施工方案
浅论浮法玻璃生产线锡槽底砖的设计施工方案1前言锡槽是浮法玻璃成型的关键设备，为了提高玻璃质量，众多玻璃厂家在锡槽建设过程中，对锡槽设计及制作非常重视。
以下从锡槽底砖设计及施工方面进行讨论，依次达到提升锡槽档次，提高玻璃质量的目的。
在制定锡槽底砖施工方案时，传统方法是为了防止锡液进入底砖下部及锡液下渗对固定螺栓的侵蚀，锡槽底砖底部与底钢板之间间隙设置较小。
为保证底砖膨胀时不被损坏，锡槽底砖之间间隙按一般膨胀系数理论进行预留，取值较大。
同时对底砖上表面要求较松。
在锡槽底砖施工时，锡槽底砖上平面应平整，相邻底砖上表面平整度应＜1mm，这样的锡槽更有利于提高浮法玻璃质量。
若锡槽上表面平整度＞1mm，相邻两块底砖之间存在高度差，即每个局部区域锡液与底砖上平面形成微小高差。
致使当锡液随玻璃带移动、流向锡槽的后端及回流过程中，而引起锡液局部受阻、波动，对锡液形成向上的微冲力，直接作用于玻璃的下表面而影响玻璃的质量。
2施工设计方案技术改进我们认为传统设计思路过于侧重锡槽底砖的底部间隙，以确保固定螺栓不被侵蚀，而忽视了底砖上表面的高差，同时底砖之间的间隙不尽合理。
这给我们提出了一个问题，在锡槽底砖设计及施工过程中，如何应用先进理念，即在保证底砖上平面的同时，减少锡液的下渗，保证底砖底部与底钢板的间隙设计合理，达到提高锡槽质量的目的。
对此我们制定了完善的措施并在浮法线建设中予以实施，效果较为理想，阐述如下：⑴针对槽底钢板焊接易变形的特点，我们制定了一套完善的施工方案。
①选用了焊接性能好、塑性及韧性高的15#钢，焊接方法采用了Ⅰ形带垫板式的自动埋弧焊法；②焊接从锡槽首端开始，固定第一块钢板，与之焊接的钢板采用活动形式，在底壳框架上调平找正，上置两根L=7米的工字钢（63C）；③焊缝起始端设置引弧板，焊缝下设置δ=10mm的通长衬板，钢板之间的间隙为5mm；④焊缝下方设置顶紧装置，预防焊接变形；⑤焊接参数采用电流I=300A、行走速度V=200mm/min进行两次焊接。
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日产500t玻璃熔窑及锡槽设计第七-锡槽的初步设计
第七章锡槽的初步设计
7.1 锡槽设计的基本要求
7.1.1锡槽结构气密性
如果锡槽密封不好，会有外界空气进入，锡槽中的锡液氧化会污染玻璃，易形成“钢化彩虹”现象。
锡槽的密封在锡槽设计当中应予以重视。
既要注意衔接处的密封，又要对装有大型装置如拉边机、摄像仪等的操作孔及锡槽出口端采用气封。
7.1.2锡槽的工艺可调性
锡槽的可调性是指锡槽纵向和横向的温度、玻璃液流量、玻璃带在锡槽中的形状与尺寸、锡液对流、保护气体纯度、成分和分配量等的调节与控制。
锡槽的可调性和机密性是相互关联的，自动化水平越高，越易保证锡槽的气密性。
建立锡槽良好的可调性与气密性的关键是设计与施工，实现良好可调性与气密性的条件是操作水平。
7.2主要技术指标的确定
原板跨度 3.5 m
总成品率 75%
机组利用率 97%
年工作日 345天
7.3 锡槽进口端设计
7.3.1 流道设计
1. 选择窄流道，窄流道有梯形、直通行、喇叭形3种。
梯形、直通形流道在结构上有死角，玻璃液容易析晶。
玻璃液通过这种结构的流道时，流速较大，对耐火材料的侵蚀和冲刷严重。
因此选用喇叭形，喇叭形结构可以减少梯形、直通形流道的死角，避免玻璃析晶；降低玻璃液在流道中的流速，减轻其对耐火材料
的侵蚀和冲刷；采用梯形横截面闸板，使结构严密，且不飘动，还不需在侧壁上加工凹槽。
2. 流道尺寸的选择
窄流道的宽度根据生产规模而定，对300~500t/d ，其最窄处的宽度范围应该在650~1100mm ，流道末端与流槽衔接，故应与流槽宽度一样。
选择1100mm 。
流道内玻璃液层的深度确定，要与流道最窄处的宽度相匹配，使玻璃液的流速控制在10~15m/s 。
选择250mm 。
7.3.2 流槽设计
流槽内玻璃液流深180~360mm 。
流槽宽度为玻璃原板宽度的25~30%，其伸入锡槽内长度为100~200mm 。
流槽伸入锡槽内过长时，流槽嘴不稳定，容易断裂；伸入过短时，玻璃液在流槽嘴下回流太少，带有杂质的玻璃液分流不到自然边部，从而影响板面质量。
选择流槽砖长为680mm ，内宽为1100mm ，深为250mm 。
7.4 锡槽尺寸计算
⑴ 玻璃原板宽度B 选定为3.5m 。
⑵ 确定玻璃原板的拉引速度W
以3mm 厚的玻璃原板为计算基准，则玻璃原板的拉引速度W 为：
W=500/（24×3.5×0.003×2.5）=793.7m/h
⑶ 确定玻璃液在锡槽中的停留时间τ
表7-1 不同规模生产锡槽的主要尺寸
［1］
由表7-1取锡槽长度为55m ，则：
τ=60×L/W=60×55/793.7＝4.16 min
⑷ 确定锡槽宽段和收缩段的长度
取1L ：2L =α：β=1.7，再根据α+β=1。
则α=0.63，β=0.37
1L =α（L-3）=0.63×（55-2.75）=33m
2L =β（L-3）=0.37×（55-2.75）=19.25m
据此确定各段长度为：宽段长度1L =33m ，收缩段长度为2.75m ，窄段长
度2L =19.25m
⑸ 确定锡槽宽段内宽1S 、2S
设i=30%，1f =0.5m ，f 2 =0.4m ，
则锡槽宽段的内宽
1S =100×3.5/（100-30）+2×0.5=6m
窄段内宽2S =3.5+2×0.4=4.3m
⑹ 锡槽面积计算
1223S L S F L ++=
=31.2×6+3×（6+4.3）/2+20.8×4.3
=292.09㎡
(7) 容锡量
锡液平均深度：58mm
锡液实际面积：292.09m 2
锡液密度6.574t/m 3 锡液温度800℃
V=292.09×0.058=16.94m 3
容锡量：W= ρ v =6.574×16.94=111.36t
7.5 锡槽的设计计算
7.5.1玻璃在锡槽中的放热量Q 玻
p22p11V C t C t Q =-气（） （7-1） 取玻璃进入锡槽时的温度t 1=1100℃，出锡槽时的温度t 2=600℃，则 p1 1.285kJ /kg C =⋅（℃） p2 1.181kJ /kg C =⋅（℃） 3
35001020.8310kg /h 24
G ⨯=⨯=（） p22p11V C t C t Q =-气（）
=20.83×103×（1.285×1100-1.181×600）
=1.467×107（kJ/h ）
7.5.2 保护气体带走的热量Q 气
取保护气体进入锡槽的温度1t =20℃，保护气体出锡槽时平均温度2t =800℃。
则p1C =1.2943kJ/m ⋅（℃）（标准状态），3p2 1.365kJ /m C =⋅（℃）（标准状态），玻璃原板宽度为3.5m 。
V=300B+350=300×3.5+350=14003/h m
p22p11V C t C t Q =-气（）
=1400×（1.365×800-1.294×20）
=1.493×610kJ /h （）
7.5.3 冷却水带走的热量Q 水
设冷却水带走的热量为玻璃在锡槽中散热量的52.5%。
则
760.525Q 0.525 1.467107.70710Q ==⨯⨯=⨯水玻kJ /h （）
7.5.4 锡槽槽体散热量Q 热
Q Q Q Q =--散玻气水
=7
661.493107.707101.46810-⨯-⨯⨯ =6kJ /h 5.4810⨯（）。