预应力钢绞线要求规范
预应力钢绞线规范
预应力钢绞线规范
预应力钢绞线规范是一份专门针对预应力钢绞线的设计、施工和质量控制的规范文件。
该规范旨在确保预应力钢绞线能够安全可靠地应用于不同工程项目中，并提供了详细的技术要求和操作指南。
1. 引言
介绍了预应力钢绞线的定义、分类和应用范围，以及本规范
的目的和适用范围。
2. 材料要求
详细说明了预应力钢绞线的材料组成、力学性能和化学成分
要求，包括钢丝的直径、屈服强度、弹性模量等。
3. 设计要求
根据预应力钢绞线的工作原理和受力特点，提供了设计预应
力钢绞线的计算方法和要求，包括力学计算、应变计算、剪切计算等。
4. 施工要求
介绍了预应力钢绞线的施工工艺、设备和人员要求，以及施
工过程中的安全措施和质量控制要求。
5. 质量控制
提供了预应力钢绞线的质量检测方法和标准，包括外观检查、尺寸测量、力学性能测试等，以确保产品的质量符合规范要求。
6. 检验报告
要求制作和提交预应力钢绞线的检验报告，包括产品质量和性能测试的结果，以及相关的施工记录和质量控制文件。
7. 维护和维修
提供了预应力钢绞线的维护和维修方法，包括防腐处理、结构检查和损伤修复等，以确保其正常运行和延长使用寿命。
8. 附录
包括了与预应力钢绞线相关的标准和规范文件的引用，以及一些典型的预应力钢绞线设计和施工案例。
该规范的出台对于推动预应力钢绞线的规范化和标准化发展具有重要意义。
它不仅能够提供给设计人员、施工人员和监理人员一份可参考的技术文件，还能够确保预应力钢绞线在工程项目中的安全性和可靠性，为工程项目的顺利进行提供了技术保障。
预应力钢绞线规范
预应力钢绞线规范
预应力钢绞线是一种用于加固混凝土结构的材料，广泛应用于桥梁、建筑物和基础设施等工程中。
为了确保预应力钢绞线的质量和使用效果，国际上普遍制定了一些规范和标准，以下是对预应力钢绞线规范的一些介绍。
一、材料规范：
1. 钢材应符合相关的国际、国家标准和技术要求，如GB/T 5223-2002《预应力混凝土结构用钢丝》等。
2. 钢绞线的表面不应有明显的锈蚀、裂纹和其他缺陷，以确保其具有良好的抗腐蚀性能和良好的强度。
3. 对钢绞线的直径、拉力等机械性能也有一定的要求，应符合相关的标准和要求。
二、制造规范：
1. 钢绞线的制造过程应符合相关的要求，保证钢绞线的质量和性能。
2. 钢绞线的拉拔工艺和热处理应合理控制，确保钢绞线具有良好的强度和延展性。
3. 钢绞线的防锈和防腐处理应符合相关的标准，确保钢绞线具有良好的耐久性。
三、计量规范：
1. 钢绞线的长度和重量应按照相关的标准进行计量，以确保每卷钢绞线的质量和长度符合要求。
2. 钢绞线的直径应测量，并与标准直径进行比对，确保钢绞线的精度和实际直径符合要求。
四、质量控制规范：
1. 钢绞线的质量控制应符合相关的标准和要求，包括对钢绞线现场抽检和实验室检测等。
2. 对钢绞线的强度、延伸性和耐久性等进行检测和评估，确保钢绞线的质量符合要求。
3. 对钢绞线的包装、运输和储存也有一定的要求，以确保钢绞线的质量不受损害。
总的来说，预应力钢绞线规范主要包括材料规范、制造规范、计量规范和质量控制规范等。
这些规范的制定和执行，可以保证预应力钢绞线的质量和使用效果，提高工程结构的安全性和可靠性。
预应力钢绞线规范标准[详]
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预应力钢绞线规范预应力钢绞线规范预应力砼连续梁结构整体性好、大跨度.减少桥面伸缩缝个数.在高速公路和城市快速路工程中得到广泛应用。
本文就几座预应力砼连续梁桥谈一下长束预应力质量控制的几个关键因素。
一、预应力钢绞线安装预应力钢束的孔道位置、钢绞线是否发生缠绞现象是质量控制的关键。
孔道位置不准确.改变了结构受力状态.如果曲线孔道标高变化段不圆顺还会增大预应力孔道摩阻损失.因此孔道位置准确与否直接关系到施工的预应力度能否与设计的预应力度相吻合.对结构安全和工程使用阶段是否会产生裂缝都有很深的影响。
多根钢绞线如果缠绞在一起.张拉时各根钢绞线受力不均匀.增大了钢绞线之间的摩阻.造成预应力损失加大。
实际施工中很多施工单位并不重视这些细部工作.固定钢束的井字架位置不准确或不按照规范和设计规定的间距布设.必然造成钢束位置与设计不符、有的还会在曲线变化段产生急弯（半径太小）或孔道局部偏差过大。
目前仍有小部分队伍使用人工进行穿束.尤其对多根钢绞线的长束重量很大.人工穿束费时费力.容易造成工人转动钢束穿进.使钢绞线互相缠绞在一起。
沈阳市某快速干道（高架桥）工程四标段共有九联连续梁.施工时固定钢束用的井字架间距为1米.梁高1.6米.因此竖弯变化量不大.间距满足要求.但是施工时由于工人工作不认真使井子架坐标不准确.并且采用人工穿束.束长在100米到120米不等。
张拉时发现大部分钢束的伸长值与理论伸长值不符（有的比理论值少11%）.张拉过程中经常听到内部钢束缠绞在一起后被拉开的声音.当时立即对设备进行检定.在设备没有问题的情况下设计单位、监理单位和施工单位开始对问题进行分析.其中钢绞线计算伸长值时采用实测弹性模量.μ、κ取值按规范推荐值。
设计单位对结构进行重新验算.最后确定在保证张拉力的情况下.伸长值误差保证在12%以内.无疑降低了结构安全系数。
二、预应力钢绞线张拉1、张拉控制应力与伸长值张拉控制应力能否达到设计规定值直接影响预应力效果.因此张拉控制应力是张拉中质量控制的重点.张拉控制应力必须达到设计规定值.但是不能超过设计规定的最大张拉控制应力。
预应力钢绞线
3、引伸计 用引伸计测量试样延伸时所使用的引伸计标距长度 （Le）。测定屈服强度和规定强度性能时推荐Le≥L0/2。 测定屈服点延伸率和最大力时或在最大力之后的性能,推 荐Le等于L0或近似等于L0（注L0为试样产品标准中规定 的原始标距）。 引伸计是测延伸用的仪器(包括位移传感器、记录器 和显示器)。它的准确度、稳定性直接影响拉伸力学性能 的测定。引伸计必须符合GB/T12160-2002 规定的准确度 级,并按照该标准要求定期进行检验。对于预应力钢材试 验用的引伸计示值误差应≤0.2μm,示值。当最大力总延伸 率<5%时,使用不劣于1级引伸计; 当最大力总延伸率≥5% 时,使用不劣于2级引伸计。
2、预应力混凝土用钢丝组批规则
预应力钢丝应成批验收，每批由同一牌号、同一规格、 同一生产工艺制度的钢丝组成，每批重量不大于60吨。检 验规则GB/T5223-2002 在盘钢丝的两端取样进行抗拉强度，弯曲和伸长率的 试验。屈服强度和松弛率每季度抽验一次，每次不少于3 根。
表2 预应力混凝土用钢丝组批规则
2. 预应力混凝土用钢材主要考核参数 2002年我国对预应力混凝土用钢丝、钢绞线国家标准 进行了重新修订。同时，金属材料拉伸试验方法也进行了 重要修订，对力学性能指标的定义和表示符号参照国际标 准进行了重新规定。由于钢材力学性能具有屈服现象，冷 脆现象，时效现象这三大特点。因此，预应力混凝土用钢 材的主要考核参数除几何尺寸以外，主要考核其强度；延 性；弹性模量和松驰性能。目前预应力混凝土用钢材产品 标准规定的力学性能指标有: ①弹性模量; ②规定非比例延伸力或规定非比例延伸强度; ③最大力或抗拉强度; ④最大力总伸长率; ⑤松弛性能。 其中，①～④项通过拉伸试验测定。
预应力钢绞线标准
预应力钢绞线标准
预应力钢绞线是一种用于预应力混凝土结构的重要材料，它直接影响着混凝土
结构的安全性和稳定性。
因此，对预应力钢绞线的标准化和规范化显得尤为重要。
首先，预应力钢绞线的材质应符合国家相关标准，一般来说，预应力钢绞线主
要由优质碳素结构钢制成，其化学成分和机械性能应符合国家标准要求。
在使用过程中，预应力钢绞线应具有良好的强度和韧性，能够承受预应力荷载的作用，并保持稳定的预应力状态。
其次，预应力钢绞线的表面应具有一定的粗糙度和附着力，以确保与混凝土的
牢固粘结。
预应力钢绞线的表面应光滑平整，无明显的裂纹、凹凸和氧化物，以保证与混凝土的良好粘结性能。
同时，预应力钢绞线的表面还应具有一定的粗糙度，以增加与混凝土的摩擦力，提高其附着力，确保预应力传递的可靠性。
此外，预应力钢绞线的直径和公差应符合相关规定。
预应力钢绞线的直径一般
分为12.7mm、15.2mm、15.7mm等几种规格，其公差应符合国家标准要求，以保
证预应力钢绞线在使用过程中的稳定性和可靠性。
在预应力钢绞线的生产和加工过程中，还应严格控制其拉拔和扭转等工艺参数，确保预应力钢绞线的内在质量。
预应力钢绞线的生产厂家应具有相关的生产许可证和质量认证，严格按照国家标准和行业规范进行生产，确保产品质量稳定可靠。
总的来说，预应力钢绞线作为预应力混凝土结构的重要材料，其标准化和规范
化对于保障混凝土结构的安全性和稳定性具有重要意义。
只有严格按照国家标准和行业规范进行生产和使用，才能确保预应力钢绞线的质量和可靠性，为工程建设提供坚实的保障。
预应力钢绞线
预应力钢绞线1、对于新选厂家应进行破断负荷、屈服负荷、弹性模量、极限伸长率、松弛率等项目进行全面检验。
生产中按每批不大于30t同厂家、同品种、同规格、同批号钢绞线为一验收批，分别进行破断负荷、屈服负荷、弹性模量、极限伸长率进行检验，其质量符合GB/T5224要求后，方可投入使用。
对每批钢绞线应逐盘进行表观质量、直径的外观检查（参见GB/T5224-2003）。
每批外观合格的钢绞线每10吨3盘头尾两端取样，进行抗拉强度和伸长率试验，其试样每根长＞600mm共3根。
对松弛性能试验取2根长2500mm试样,弹性模量试验取3根0.8m试样；取好后，样品封存，松弛试验委托有资质检验中心检验。
2、每批钢绞线应附有出厂合格证。
进场后，外观检查合格后，再按GB/T5224的要求作力学性能试验，试验合格后方可使用。
钢绞线尺寸及拉伸性能指标说明：1）Ⅰ级松弛即普通松弛级，Ⅱ级松弛即低松弛级，它们分别适用所有钢绞线。
2）屈服负荷不小于整根钢绞线公称最大负荷的85%。
3）所用设备:万能试验机、钢直尺4）检测结果及处理：及时填写试验报告通知物资部材料是否合格，合格后方可用于施工，如不合格物资部及时退货和更换。
锚具、夹片1、以1000套的同厂家、同品种、同规格、同批号的锚具为一验收批。
初次选定厂家时，应对外观、锚固效率系数、极限拉力总应变、锚口摩阻、喇叭口摩阻等项目进行检验。
每批进场锚具外观检查抽取总数量的10%，且不少于10套，外观检查表面无裂缝，尺寸应符合设计要求。
（1）硬度检验：夹片每批抽5%（不少于10片）。
锚环每批抽10%（不少于3件）；硬度检验每个零件测试3点，硬度值应符合设计要求。
（2）抽取3套试件作静力锚固能力（锚固效率系数ηa和极限总应变εapu）检验，要求ηa≥0.95，εapu≥2.0%，对选定供货厂至少试验一次。
以上三项均合格，经工地检测站出具试验报告方可使用。
2、检验方法和标准参见预应力筋用锚具夹具和连接器GB/T14370-20073、所用设备:洛氏硬度计夹片锚具硬度应满足下表要求主要指标4、检测结果及处理：及时填写试验报告通知物资部材料是否合格，合格后方可用于施工，如不合格，物资部及时退货和更换。
预应力钢绞线标准
预应力钢绞线标准预应力钢绞线是一种用于预应力混凝土结构中的重要材料，其质量直接影响着预应力混凝土结构的安全性和可靠性。
因此，对预应力钢绞线的标准化管理显得尤为重要。
首先，预应力钢绞线的材质应符合国家标准，一般采用优质的低松驰钢丝作为原材料，经过拉拔、扭绞、预应力处理等工艺加工而成。
在材质选择上，需要考虑钢丝的抗拉强度、弹性模量、腐蚀防护等指标，以确保其符合预应力混凝土结构的设计要求。
其次，预应力钢绞线的外观质量也是至关重要的。
在生产过程中，需要对钢丝的表面进行除锈处理，并采用适当的防腐涂层进行保护，以防止在使用过程中出现锈蚀现象。
同时，对钢绞线的直径、扭距、扭向、弯曲度等几何尺寸也需要进行严格的控制，以确保其在使用过程中能够正常传递预应力。
另外，预应力钢绞线的技术性能也是标准化管理的重点。
在生产过程中，需要对钢丝的拉伸性能、扭转性能、蠕变性能等进行全面检测，以确保其符合国家标准和行业标准的要求。
同时，还需要对预应力钢绞线的疲劳性能、耐腐蚀性能、接头可靠性等进行全面评估，以确保其在使用过程中能够长期保持良好的技术性能。
此外，预应力钢绞线的使用规范也是标准化管理的重要内容。
在预应力混凝土结构中，预应力钢绞线的张拉、锚固、预应力捆绑等施工工艺都需要严格按照相关标准和规范进行操作，以确保预应力钢绞线能够正常发挥预应力作用，同时保证施工安全和质量。
总的来说，预应力钢绞线作为预应力混凝土结构中的重要材料，其标准化管理对于提高预应力混凝土结构的安全性和可靠性具有重要意义。
只有严格按照国家标准和行业标准对预应力钢绞线的材质、外观质量、技术性能和使用规范进行管理，才能够保证预应力混凝土结构的施工质量和使用性能，从而更好地为工程建设和社会发展提供保障。
预应力钢绞线的检验规程和质量控制方法
word 整理版学习好帮手环氧涂层预应力钢绞线检验规程1 总 则1.1 环氧涂层预应力钢绞线检验依据标准为《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224）。
为统一环氧涂层预应力钢绞线的检测方法，保证检测精度，制定本检验规程。
2 术语、符号2.1 术语填充型环氧涂层钢绞线：外层是由2.2 符号n D—— 钢绞线直径； n S—— 钢绞线参考截面积； R m—— 钢绞线抗拉强度； F m——整根钢绞线的最大力； F p0.2——规定非比例延伸力； A gt——最大力总伸长率；ΔF a——应力范围（两倍应力幅）的等效负荷值； D ——偏斜拉伸系数。
3 分类和标记3.1 分类与代号钢绞线按结构分为5类。
其代号为： 用两根钢丝捻制的钢绞线 1×2 用三根钢丝捻制的钢绞线 1×3 用三根刻痕钢丝捻制的钢绞线 1×3Ⅰ 用七根钢丝捻制的标准型钢绞线 1×7 用七根钢丝捻制又经模拔的钢绞线 （1×7）C 3.2 标记3.2.1 标记内容包含下列内容：预应力钢绞线，结构代号，公称直径，强度级别，标准号 3.2.2 标记示例公称直径为15.20mm，强度级别为1860MPa的七根钢丝捻制的标准型钢绞线其标记为：预应力钢绞线1×7-15.20-1860-GB/T5224—20034 检验规则4.1 检查和验收产品的检查由供方技术监督部门按表4.3.1的规定进行，需方可按本标准进行检查验收。
4.2 预应力钢绞线进场时，应对其质量证明书文件、包装、标志和规格进行检验，并应符合下列规定：4.2.1钢绞线检验每批重量不大于60吨；从每批钢绞线中任取3盘，并从每盘所选的钢绞线端部正常部位截取一根试样进行表面质量、直径偏差和力学性能试验。
如每批少于3盘，则应逐盘取样进行上述试验。
试验结果如有一项不合格时，则不合格盘报废，并再从该批未试验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行该不合格项的复验，如仍有一项不合格，则该批钢绞线为不合格。
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预应力钢绞线规预应力钢绞线规预应力砼连续梁结构整体性好、大跨度，减少桥面伸缩缝个数，在高速公路和城市快速路工程中得到广泛应用。
本文就几座预应力砼连续梁桥谈一下长束预应力质量控制的几个关键因素。
一、预应力钢绞线安装预应力钢束的孔道位置、钢绞线是否发生缠绞现象是质量控制的关键。
孔道位置不准确，改变了结构受力状态，如果曲线孔道标高变化段不圆顺还会增大预应力孔道摩阻损失，因此孔道位置准确与否直接关系到施工的预应力度能否与设计的预应力度相吻合，对结构安全和工程使用阶段是否会产生裂缝都有很深的影响。
多根钢绞线如果缠绞在一起，拉时各根钢绞线受力不均匀，增大了钢绞线之间的摩阻，造成预应力损失加大。
实际施工中很多施工单位并不重视这些细部工作，固定钢束的井字架位置不准确或不按照规和设计规定的间距布设，必然造成钢束位置与设计不符、有的还会在曲线变化段产生急弯（半径太小）或孔道局部偏差过大。
目前仍有小部分队伍使用人工进行穿束，尤其对多根钢绞线的长束重量很大，人工穿束费时费力，容易造成工人转动钢束穿进，使钢绞线互相缠绞在一起。
市某快速干道（高架桥）工程四标段共有九联连续梁，施工时固定钢束用的井字架间距为1米，梁高1.6米，因此竖弯变化量不大，间距满足要求，但是施工时由于工人工作不认真使井子架坐标不准确，并且采用人工穿束，束长在100米到120米不等。
拉时发现大部分钢束的伸长值与理论伸长值不符（有的比理论值少11%），拉过程中经常听到部钢束缠绞在一起后被拉开的声音，当时立即对设备进行检定，在设备没有问题的情况下设计单位、监理单位和施工单位开始对问题进行分析，其中钢绞线计算伸长值时采用实测弹性模量，μ、κ取值按规推荐值。
设计单位对结构进行重新验算，最后确定在保证拉力的情况下，伸长值误差保证在12%以，无疑降低了结构安全系数。
二、预应力钢绞线拉1、拉控制应力与伸长值拉控制应力能否达到设计规定值直接影响预应力效果，因此拉控制应力是拉中质量控制的重点，拉控制应力必须达到设计规定值，但是不能超过设计规定的最大拉控制应力。
预应力值过大，超过设计值过多，虽然结构抗裂性较好，但因抗裂度过高，预应力筋在承受使用荷载时经常处于过高的应力状态，与结构出现裂缝时的荷载接近，往往在破坏前没有明显的预兆，将严重危害结构的使用安全。
因此为了准确把握预应力的施加情况，以应力控制方法拉时必须以伸长值进行校核。
因此能够提供准确的理论伸长值显得尤为重要，必须对《公路桥涵施工技术规》（JTJ041-2000）中理论伸长值的计算有个正确理解：①预应力孔道坐标符合设计要求、曲线孔道圆顺的情况下，孔道局部偏差和预应力筋与孔道壁间的摩擦系数对理论伸长值大小的影响不大，均可按照规取中值。
②钢绞线的弹性模量Ep取值对理论伸长值大小的影响较大，应根据实测值进行计算。
③L的取值：计算平均拉力时应按照孔道长度计算，计算伸长值时L的取值应加上锚垫板至工具夹片的前端的距离。
另外在比较理论伸长值与实际伸长值时应以初应力到控制应力部分的值为准进行比较，因为从零到初应力的伸长值是推算的，并且测量次数多，产生累积误差较大。
2、模板支架的影响由于施加预应力，砼必然产生弹性变形，同时产生轴向变形和上下方向的挠曲。
拉时如果约束其轴向收缩和挠曲，就会使砼产生预想不到的裂缝，重则出现质量事故。
因此，拉前必须拆除对梁体轴向收缩有约束作用的梁侧模板，拆除支座周围对活动支座在顺桥方向的移动和旋转、以及对固定支座的旋转有约束作用的模板和支架。
我们对南部快速路工程14标马克特大桥2联100米连续梁拉前后梁长进行观测，结果表明每米梁长约缩短0.2mm。
鉴于以上实践，如果不拆除各种约束，很可能造成梁体局部裂缝或支座变形。
其中在某高架桥120m 连续梁施工中，由于拉预应力前支座周围钢底模未拆除，拉后发现底模板大部分变形，固定盆式支座发生侧翻。
3、拉要点①拉顺序：拉顺序应按照设计规定进行，若设计没有规定应避免使构件截面呈过大的偏心受力状态，不使构件边缘产生过大的拉应力。
尤其对曲线桥梁更应注意，拉时不能使曲线梁、外边缘产生过大的拉应力，而使梁腹产生裂缝。
拉时必须先拉靠近截面形心的钢束，如果有多排钢束，必须对称进行。
②拉长度：连续梁钢束长度较大，提倡两端同时拉。
如果设备不足，可先固定一端、拉另一端，然后再拉固定端补足应力。
尤其对曲线预应力筋更应如此。
一端拉时，虽然拉端达到了控制应力，但由于孔道长度大，导致钢束转角θ增大，摩擦力增大，使得预应力由拉端向固定端逐渐减小，固定端附近预应力明显不足。
市某快速干道（高架桥）工程120米预应力连续梁采用一端拉，另一端扎花锚固于梁体，拉时伸长值不能满足要求，主要原因在于孔道摩阻损失太大（受孔道转角θ值太大和孔道长度的影响）。
一端拉长束钢绞线的做法是失败的，一方面，一旦出现事故（如断丝等）将很难处理；另一方面，由于钢束给结构施加的预应力不足，危害结构使用安全。
4、断丝、滑丝的处理施工过程中，由于操作失误或千斤顶压力不准确或锚具安装误差、夹片质量差等原因，有时会发生断丝和滑丝的情况，当断丝或滑丝数不超过规值时，可采用超拉方式补足应力，若超过规值必须卸锚，更换钢束。
对此处理时必须慎重，必须质量和安全。
（1）、补足应力处理：根据断丝数确定应力损失值，通过提高其它钢丝应力补足断丝造成的应力损失，但在任何情况下都不得使钢绞线应力达到0.8Rb，否则必须更换钢束。
（2）、更换钢束的处理方法：①、丝束放松。
将千斤顶按拉状态装好，并将钢丝在夹盘楔紧。
一端拉，当钢丝受力伸长时，锚塞稍被带出。
这时立即用钢钎卡住锚塞螺纹。
然后主缸缓慢回油，钢丝缩，锚塞因被卡住而不能与钢丝同时缩。
如千斤顶行程不够可如此反复进行至锚塞退出为止。
然后拉出钢丝束更换新的钢丝束和锚具。
②、单根滑丝单根补拉。
将滑进的钢丝楔紧在卡盘上，拉达到应力后顶压楔紧。
③、人工滑丝放松钢丝束。
安装好千斤顶并楔紧各根钢丝。
在钢丝束的一端拉到钢丝的控制应力仍拉不出锚塞时，打掉一个千斤顶卡盘上钢丝的楔子，迫使1~2根钢丝产生抽丝。
这是锚塞与锚圈的锚固力就减少了，再次拉锚塞就容易拉出。
后法预应力钢绞线拉伸长值的计算后法预应力钢绞线拉伸长值的计算(一)工程概况NC-WJ1标成章互通主线桥位于武进区成章南,半幅桥宽17.0m,全长692.85m.其中跨越239省道的第五联采用现浇预应力连续箱梁,桥梁跨径布置为左幅 (2-27+2-28+2-19.75)m;右幅(2-19.75+2-28+2-27)m,下部结构第21-23#采用独柱墩,其余采用双柱墩.(二)结构设计形式第五联现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面,梁高1.6m,混凝土设计标号为C50.纵向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15L型连接器,钢绞线N1,N2,N3,N7,N8,N9采用单端拉,N4,N5,N6采用双端拉,横向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15P型固定P锚,钢绞线N1,N2采用单端拉. 预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线,其标准强度为Rby=1860Mpa,锚下拉控制力为Δk=0.75RbyMpa.(三)后法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例后法预应力钢绞线在拉过程中,主要受到以下两方面的因素影响:一是管道弯曲影响引起的摩擦力,二是管道偏差影响引起的摩擦力,导致钢绞线拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小,因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的.《公路桥梁施工技术规》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式:ΔL=(1)Pp=(2)式中:ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值(mm);Pp—各分段预应力筋的平均拉力,注意不等于各分段的起点力与终点力的平均值(N);L—预应力筋的分段长度(mm);Ap—预应力筋的截面面积(mm2);Ep—预应力筋的弹性模量(Mpa);P—预应力筋拉端的拉力,将钢绞线分段计算后,为每分段的起点拉力,即为前段的终点拉力(N);θ—从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和,分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和(rad);x—从拉端至计算截面的孔道长度,整个分段计算时x等于L(m);k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数(1/m),管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响;μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数,只在管道弯曲部分考虑该系数的影响.从公式(1)可以看出,钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素,它的取值是否正确,对计算预应力筋伸长值的影响较大.Ep的理论值为Ep=(1.9~1.95)×105Mpa,而将钢绞线进行检测试验,弹性模量则常出现Ep'=(1.96~2.04)×105Mpa 的结果,这是由于实际的钢绞线的直径都偏粗,而进行试验时并未用真实的钢绞线面积进行计算,采用的是偏小的理论值代入公式进行计算,根据公式Ep=可知, 若Ap偏小,则得到了偏大的Ep'值,虽然Ep'并非真实值,但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的,所以要按实测值Ep'进行计算.公式(2)中的k和μ是后法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数,这两个值的的大小取决于多方面的因素:管道的成型方式,力筋的类型,表面特征是光滑的还是有波纹的,表面是否有锈斑,波纹管的布设是否正确,偏差大小,弯道位置及角度等等,各个因素在施工中的变动很大,还有很多是不可能预先确定的,因此,摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度.在工程实施中,最好对孔道磨擦系数进行测定,并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查,如波纹管的三维位置是否正确等等,以确保摩擦系数的大小基本一致.进行分段计算时,靠近拉端第一段的终点力即为第二段的起点力,每段的终点力与起点力的关系如下式:Pz=Pqe-(KX+μθ)(3)Pz—分段终点力(N)Pq—分段的起点力(N)θ,x,k,μ—意义同上其他各段的起终点力可以从拉端开始进行逐步的计算.下面以现浇箱梁22-23跨钢绞线的伸长量计算为例,进一步说明伸长量的计算方法.纵向钢绞线N4,N5,N6,横向横隔梁钢绞线N1,N2钢束大样图(图1)及N4坐标表如下(表1):(其余略)。