地基极限承载力计算
地基承载力计算公式(附小桥涵地基承载力检测)
地基承载力计算公式（附小桥涵地基承载力检测）【摘要】简明列出太沙基、汉森、魏锡克、梅耶霍夫、沈珠江、普兹列夫斯基、王长科等地基承载力理论计算公式。
下面用TXT文本简明列出太沙基、汉森、魏锡克、梅耶霍夫、沈珠江、普兹列夫斯基、王长科等地基承载力理论计算公式，供参考使用。
适于标准受压，只考虑基础宽度、超载影响，不考虑其他诸如倾斜等因素。
1、太沙基（Terzaghi）地基极限承载力qu公式qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ其中Nc=(Nq-1)*cotφNq=exp(π*tanφ) * tan²(45+φ/2)Nγ= 6 * φ / (40 -φ)式中c、φ分别表示土的粘聚力、内摩擦角，B表示基础宽度。
以下同。
2、汉森（Hansen）地基极限承载力qu公式qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ其中Nc=(Nq-1)*cotφNq=exp(π*tanφ) * tan²(π/4+φ/2)Nγ = 1.5 * Nc * tan²φ3、梅耶霍夫（Meyerhof）地基极限承载力qu公式qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ其中Nc=(Nq-1) * cotφNq=exp(π*tanφ)*tan²(π/4+φ/2)Nγ = (Nq - 1) * tan(1.4 * φ)4、魏锡克（Vesic）地基极限承载力qu公式qu=c*Nc+q*Nq+0.5*γ*B*Nγ其中Nc=(Nq-1) * cotφNq=exp(π*tanφ) * tan²(π/4+φ/2)Nγ = 2 * (Nq + 1) * tanφ5、沈珠江地基极限承载力qu公式qu= (1 + d / B) ^ (1 / 3) * (c / tanφ * (Nq - 1) + 0.5 * γ * b * Nγ)其中Nq=exp(π*tanφ)*tan²(π/4+φ/2)Nγ = (Nq - 1) * sinφ6、普兹列夫斯基临塑荷载pcr和临界荷载p(1/4)pcr= Mc * c + Mq * qp(1/4)= Mc * c + Mq * q + (1 / 4) * Mγ* γ * B其中Mc = π/ tanφ / (1 / tanφ +φ- π/ 2)Mq = (1 / tanφ +φ+ π/ 2) / (1 / tanφ + φ- π/ 2)Mγ= π / (1 / tanφ +φ- π/ 2)经推导，广义临界荷载p(1/n)p(1/n)= Mc * c + Mq * q + (1 / n) * Mγ* γ * B7、王长科地基第一拐点承载力q1公式q1 = c * Nc + q * Nq + 0.5 * γ * B * Nγ其中Nc = 2 * tan³(45+φ/2)Nq = (tan(45+φ/2)) ^ 4Nγ = (Nq - 1) * tan(45+φ/2)小桥涵地基承载力检测《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000（P28）“小桥涵的地基检验可采用直观法或触探方法，必要时可进行土质试验”。
地基承载力计算
地基承载力=8*N-20(N为锤击数）地基的承载力是随负载增加而地基单位面积的承载力。
常用单位KPa是评估基础稳定性的综合术语。
应该指出的是，基础承载力是基础设计的一个实用术语，它有助于评估基础的强度和稳定性，而不是土壤的基础特性指标。
土的抗剪强度理论是研究和确定地基承载力的理论基础。
在荷载作用下，地基要产生变形。
随着荷载的增大，地基变形逐渐增大，初始阶段地基土中应力处在弹性平衡状态，具有安全承载能力。
当荷载增大到地基中开始出现某点或小区域内各点在其某一方向平面上的剪应力达到土的抗剪强度时，该点或小区域内各点就发生剪切破坏而处在极限平衡状态，土中应力将发生重分布。
这种小范围的剪切破坏区，称为塑性区（plastic zone）。
地基小范围的极限平衡状态大都可以恢复到弹性平衡状态，地基尚能趋于稳定，仍具有安全的承载能力。
但此时地基变形稍大，必须验算变形的计算值不允许超过允许值。
当荷载继续增大，地基出现较大范围的塑性区时，将显示地基承载力不足而失去稳定。
此时地基达到极限承载力。
确定方法：（1）原位试验法（in-situ testing method）：是一种通过现场直接试验确定承载力的方法。
包括（静）载荷试验、静力触探试验、标准贯入试验、旁压试验等，其中以载荷试验法为最可靠的基本的原位测试法。
（2）理论公式法（theoretical equation method）：是根据土的抗剪强度指标计算的理论公式确定承载力的方法。
（3）规范表格法（code table method）：是根据室内试验指标、现场测试指标或野外鉴别指标，通过查规范所列表格得到承载力的方法。
规范不同（包括不同部门、不同行业、不同地区的规范），其承载力不会完全相同，应用时需注意各自的使用条件。
（4）当地经验法（local empirical method）：是一种基于地区的使用经验，进行类比判断确定承载力的方法，它是一种宏观辅助方法。
天然地基极限承载力估算方法
天然地基极限承载力估算方法
u f 1 根据地基土室内土工试验指标估算天然地基极限承载力 ，可按下式估算：
01
2
u r r q q c c k f N b N d N c ζγζγζ=
++式中：u f —地基极限承载力（kPa ）；
r N 、q N 、c N —地基承载力系数，根据地基持力层内摩
擦角标准值k ϕ按表K.0.1-1确定；
r ζ、q ζ、c ζ—基础形状修正系数，按表K.0.1-2确定； b 、l —分别为基础（包括箱形基础和筏形基础）底面的
宽度与长度，当基础宽度大于6mm 时，取b =6m ； 0γ、γ—分别为基底以上和基底组合持力层的土体平均重
力密度（kN/m 3）； 位于地下水位以下且不属于隔水层的土层取重力密度；当基底土层位于地下水位以下但属于隔水层时，γ可取天然重力密度；当基底以上的地下水与基底高程处的地下水之间有隔水层时，基底以上土层在计算0γ时可取天然重度密度；d —基础埋置深度（m ），应根据不同情况按下列规定选
取：①一般自室外地面高程算起；对于地下室采用箱形或筏形基础时，自室外天然地面起算，采用独立柱基或条形基础时，从室内地面起算；②在填方整平地区可自填土地面起算；但若填方在上部结构施工后完成时，自填方前的天然地面起算；③当高层建筑周边附属建筑为超补偿基础时，宜分析和考虑周边附属建筑基底压力低于土层自重压力的影响；
k c —地基持力层粘聚力标准值（kPa ）
表 -1 极限承载力系数表
注：tan 20tan (45)2
k
q N e πϕ=⋅+；()1cot c q k N N ϕ=−；()
21tan r q k
N N ϕ=+表 -2
基础形状系数。
天然地基极限承载力估算
天然地基极限承载力估算
天然地基极限承载力估算
天然地基极限承载力是指地基在承受荷载时所能承受的最大荷载，是地基设计的重要参数之一。
在工程实践中，为了保证工程的安全和可靠性，需要对天然地基极限承载力进行准确的估算。
一般来说，天然地基极限承载力的估算可以通过现场勘探和室内试验相结合的方法来进行。
具体步骤如下：
1. 现场勘探
现场勘探是天然地基极限承载力估算的第一步，通过现场勘探可以了解地基的地质情况、土层厚度、土层性质、地下水位等信息。
现场勘探的方法包括钻孔、取样、观测等。
2. 室内试验
室内试验是天然地基极限承载力估算的重要手段，通过室内试验可以对土样进行物理力学性质测试，如密度、含水率、抗剪强度等。
室内试验的方法包括压缩试验、剪切试验、直剪试验等。
3. 极限承载力计算
通过现场勘探和室内试验得到的数据，可以计算出天然地基的极限承
载力。
常用的计算方法包括静力触探法、板载试验法、动力触探法等。
需要注意的是，天然地基极限承载力的估算是一个复杂的过程，需要
考虑多种因素，如土层的厚度、土层的性质、地下水位、荷载的性质等。
因此，在进行天然地基极限承载力估算时，需要综合考虑多种因素，尽可能准确地估算出地基的极限承载力。
总之，天然地基极限承载力估算是地基设计的重要环节，通过现场勘
探和室内试验相结合的方法，可以准确地估算出地基的极限承载力，
为工程的安全和可靠性提供保障。
地基承载力计算公式
地基承载力计算公式-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1地基承载力计算公式地基承载力计算公式很多，有理论的、半理论半经验的和经验统计的，它们大都包括三项：1. 反映粘聚力c的作用；2. 反映基础宽度b的作用；3. 反映基础埋深d的作用。
在这三项中都含有一个数值不同的无量纲系数，称为承载力系数，它们都是内摩擦角φ的函数。
下面介绍三种典型的承载力公式。
a.太沙基公式式中：P u——极限承载力，K a c——土的粘聚力，KP aγ——土的重度，KN/m，注意地下水位下用浮重度；b，d——分别为基底宽及埋深，m；N c ，N q ，N r——承载力系数，可由图中实线查取。
图2对于松砂和软土，太沙基建议调整抗剪强度指标，采用c′=1/3c ，此时，承载力公式为：式中N c′，N q′，N r′——局部剪切破坏时的承载力系数，可由图中虚线查得。
对于宽度为b的正方形基础对于直径为b′的圆形基础b.汉森承载力公式式中Nr，Nq，Nr——无量纲承载力系数，仅与地基土的内摩擦角有关，可查表c，N q，N r值N c N q N r N c N q N r 02422642863083210341236143816401842204432246S c，S q，S r——基础形状系数，可查表表基础形状系数S c，S q，S r值基础形状S c S q S r 条形圆形和方形1+N q/N c1+tanφ矩形(长为L，宽为b)1+b/L×N q/N c1+b/LtanφL d c，d q，d r——基础埋深系数，可查表表埋深系数d c，d q，d rd/b 埋深系数d c d q d r≤〉i c，i q，i r——荷载倾斜系数，可查表表荷载倾斜系数i c i q i r注：H，V——倾斜荷载的水平分力，垂直分力，KN ；F——基础有效面积，F=b'L'm；当偏心荷载的偏心矩为e c和e b，则有效基底长度，L'=L-2e c；有效基底宽度：b'=b-2e b。
关于地基极限承载力的理论计算
:( j )、 笋
一
然 后 根据 弹性 楔 体 的平衡 条件 得 出
守
一
C
N
。
+
、
戈
.
式中
土 的粘 聚力
土 的重 度
。
,
q
一
基底水 平 面 以 上基 础 两侧 的超 载
召 q
、
B
基底 宽 度
吃
C
当基底 完全 粗糙 时 价
=
,
叽
,
=
号
S 记
,
一 。 ),
;
。 i
2
O
4 戈
5+
扒
一
当基底 完全光滑 时 从
q N
+
告刀凡
入毕 =
(临
l
)
c
`
, 功 N。 =
e
+
”公` ;
(4 5 +
) 晋
图
2
迈耶霍夫极限承载力推导模型 图
3
e c 魏锡克 (v s i )
极限承 载力公 式
,
魏 锡克 在 普 朗特 尔 理论 基 础上 的极 限 承载 力基 本公 式
:
考虑 了 土 自重
,
得到 了 条形 基础 在 中心坚 直 荷载 作 用 下
,
和被
组成`,来自B c对 数螺 线,
C D
一
.
直线
不 计基 底 以 上 土 的抗 剪 强度
,
其 重量 作 超
并
+
一
载代替
) (
c
,
地基 极 限承 载 力 分 别 由 下 列 三种 情 况 迭加
简述浅基础地基承载力的计算理论及方法
简述浅基础地基承载力的计算理论及方法1 地基承载力的理论计算方法1.1根据刚塑性理论确定的极限承载力地基极限承载力理论公式首先是由朗肯于1857年提出的，Prandtl（1920）和Reissner（1924）根据塑性理论，导出了刚性基础压入无重力土中的滑动面形状及其相应的承载力公式.不少学者在Pran<="" p="">1. 2 根据弹塑性理论确定的承载力根据弹塑性理论，埋深为 D 的条形基础地基中任意点M 的应力，由计算点以上土层自重引起的应力和基底附加压力引起的应力两部分叠加组成. 当M 点的应力达到极限平衡状态时，该点的应力满足MohrCoulomb 强度条件. 通过分析即可得容许塑性区最大深度Zmax处的承载力计算公式. 当土的物理力学指标已知，地基承载力就取决于塑性区容许开展的深度Zmax及基础埋深 D. 若允许地基中塑性区开展深度达1/ 4基础宽度B，令Zmax= 1/ 4B ，则PV 4= Mb+ MdVDD +MCC . 目前，我国勘察设计规范中多采用其作为地基允许承载力的计算公式. 需要指出的是，在推导公式过程中，假定土的自重应力在各个方向相等（即η = 1），由于M 点的自重应力在各个方向实际上是不等的，因此严格地讲，以上两项在M 点处产生的应力在数值上是不能叠加的，这是此理论公式在推导过程中最大的不足之处. 另外，在临塑荷载的推导中采用弹性力学的解答，对于已出现塑性区的塑性变形阶段，该公式的推导是不够严格的[ 2]。
1. 3 总应力法确定地基承载力土体稳定分析成果的可靠性在很大程度上决定于对抗剪强度试验方法和强度指标的正确选择. 抗剪强度总应力法是用试验方法模拟原位土体的工作条件，其依据有以下两个公式在地基土的承载力计算中，若建筑物的施工速度快，地基土的性大，透水性小，排水差，宜采用不排水强度指标进行计算，以确保工程安全. 在不排水试验中φu= 0，将其代入 A. S. Vesic 公式计算得地基极限承载力[ 3]：P u= 5. 14c + q.. 2 软土地基承载力计算中应考虑的问题2. 1 考虑变形的地基承载力的确定承载力极限状态是在刚塑性或弹塑性假定的基础上推导出来的一系列计算公式，在推导过程中未考虑变形. 将地基强度与变形割裂开来考虑，不仅是目前我国在地基承载力理论上存在的缺陷，而且也是工程设计施工中经常出现事故的原因之一. 从表面上看，浅基础地基承载力的设计似乎比深基础容易，由于土体是一种非均匀各向异性的介质，其土性非常复杂，很难用单一的土体本构关系来精确地确定地基土的地基承载力. 在软土地区以变形为控制因素来决定地基承载力设计应是解决问题的途径之一.。
tb10018-2018地基承载力计算公式
tb10018-2018地基承载力计算公式
地基承载力计算公式的说明:f=fk+ηbγ(b-3)+ηdγο(d-0.5) fk——垫层底面处软弱土层的承载力标准值（kN/m2）ηb、ηd——分别为基础宽度和埋深的承载力修正系数b——基础宽度（m）d——基础埋置深度（m）γ——基底下底重度（kN/m3）γ0——基底上底平均重度（kN/m3）扩展资料：当按地基承载力计算以确定基础底面积和埋深或按单桩承载力确定桩的数量时，传至基础或承台底面上的荷载效应应按正常使用极限状态采用标准组合，相应的抗力限值采用修正后的地基承载力特征值或单桩承载力特征值。
即S≤C，C为抗力或变形的限值；pk≤fa（地基）；Qk≤Ra（桩基）。
此时特征值fa、Ra即为正常使用极限状态下的抗力设计值。
当根据材料性质确定基础或桩台的高度、支挡结构截面、计算基础或支挡结构内力、确定配筋和验算材料强度时，上部结构传来的荷载效应和相应的基底板应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，即γ0S≤R计算，此时地基反力p、桩顶下反力Ni和主动土压力Ea等相应为荷载设计值，要采用相应的分项系数。
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10.2.均质地基极限承载力计算
o
pcr p cu p
1
a
2b
3 载荷试验p-s曲线
10.2.均质地基极限承载力计算
第一阶段：压密变形阶段（oa段）。承压板上的荷载 比较小，荷载与沉降成直线关系，对应于直线段中点a
的 荷载为临塑荷载 pcr
第二阶段：塑性变形阶段（ab段）。承压板上荷载逐 渐增大，地基的变形与荷载之间不再成直线关系，说 明地基土除发生竖向压缩外，局部发生剪切破坏，因 而呈现塑性状态，对应于b点的荷载状态即为极限荷载
2
B2
1 tan45
2 2
10.2.均质地基极限承载力计算
式中
N , N q , N c 梅耶霍夫承载力系数
等代自由面与水平成 面的 所夹角
对数螺线的中心角足 ，下 满列关系
3 4 2
PP 作用在AC面上的被动土压力
深基础，其它的一样，仅 N q 不同
N q1 c so 2 in se（ x 5 2 p ） ta n
10.2.均质地基极限承载力计算
整体剪切破坏：其特征是在地基土中形成连续的滑动 面，土从基础两侧基础隆起，基础急剧下沉并侧倾破 坏。沉降与荷载的关系开始呈线性变化，当频临破坏 时出现明显的拐点。
局部剪切破坏：其特征是地基土中剪切破坏区域只发 生在基础下的局部范围内，并不形成延伸到地面的连 续滑动面，基础四周地面具有隆起迹象，但不出现明 显的倾斜或倒塌。沉降与荷载的关系一开始就呈现非 线性变化，且无明显的拐点。
p cu ；临界荷载为塑性变形阶段ab段中某一点相对应的
荷载。
第三阶段:破坏阶段（bc段）。在这一阶段，塑性区已 发展到连成一片，地基中形成连续的滑动面，只要荷 载稍有增加，沉降就急剧增加，地基土发生侧向挤
10.2.均质地基极限承载力计算
出，承压板周围地面大面隆起，最终发生整体破坏。
所以，地基极限承载力是指地基内部整体达到极限平 衡时的荷载，即极限荷载。在载荷试验的曲线上表现 为沉降急剧增大或很长时间不停止。将地基极限承载 力除以安全系数，可以作为地基的承载力特征值。
10.2.均质地基极限承载力计算
梅耶霍夫公式既可用于浅基础，也可用于深基础，是 目前西欧各国常用的公式之一。
等代应力
0
,
分别表示作用在基础侧面上的合力及附
0
近土块的重力。
0 1 2 D f K 0s2 in K 2 0ta sn2 i n c2 o s
01 2D f 1 2 K 0si2 nK 0tas ni2 n
10.4双层地基极限承载力计算
10.4.1 0 的层状粘土地基的极限承载力
公式
qu c1Nmq
式中 c1 持力层土的不排水度剪指强标
q基础两侧土的超载 Nm 考虑层状影响的修载正力承系数； 与两层土的不排水度剪指强标的比值 kc c2 /c1,上层土的相对厚度础及形基状等因素有
10.4双层地基极限承载力计算
式中 冲剪系数
Nc 修正承载力系数
对于c1 c2 承载力系数按下式确定
Nm1kcNccNcc
10.4双层地基极限承载力计算
10.4.2有软弱下卧层时的地基极限承载力
公式 式中
q uq b 2 caH B1 H 2 1 H D kstB a1n 1 H qb 下卧软弱土层的极限承 载力，按下式确定
10.2.均质地基极限承载力计算
10.2.1地基承载力的概念
地基承载力是指地基土单位面积上承受荷载的能力。 确定方法：载荷试验法，原位测试法，理论公式法 临塑荷载：当基础底面以下的地基土中将要出现而尚
未出现塑性变形区时，地基所能承受的最大荷载。 临界荷载：当地基土土中的塑性变形发展到一定阶段， 即塑性区达到某一深度，通常为相当于基础宽度的三 分之一或四分之一时，地基土所能承受的最大荷载。 极限荷载：当地基土中的塑性变形区充分发展并形成 连续贯通面的滑动面，地基土所能承受的最大荷载。 利用静载试验的p-s曲线可以直观地说明上述概念。
求解极限荷载的途径:一，根据极限平衡条件建立微分 方程，根据边界条件求出地基整体达到极限平衡时各 点的精确解。二，假定滑动面法，通过基础模型试验 的实际滑动面形状，简化为假定滑动面，然后按假定 滑动面上的极限平衡条件求解。
地基在极限荷载作用下发生剪切破坏的形式可分为整 体剪切破坏，局部剪切破坏，冲切剪切破坏。
式中 K0 静止土压力系数
土与基础侧面之间 摩的 擦外 角
10.2.均质地基极限承载力计算
梅耶霍夫公式
浅基础 其中
qucc N 0N q1 2BN 2 a B D f
aatan1 2K0Df tan
Nq
1 sinexp2 1sin sin2
tan
Nc Nq 1 cot
N
4PP
s
in
45
边界与水平面 未的 定夹 值角为
两种特殊情况
1）假定基地完全粗糙。
Nq
exp
3 2
tan
2cos245
2
10.2.均质地基极限承载力计算
Nc(Nq1)cot
N 12ckop2s1tan
2）假设基底完全光滑。将 代入太沙基课
题式，Nc与Nq 表达式与普朗特课题4 的2式相同，而
N 1.8(Nq1)tan
对于c1 c2 承载力系数按下式确定
N m k c 1 k c N k c * c N * c k c N * c 1 ( 1 N * 1 c k c ) N N * * c c 2 1 1 k c k N c N * c * c 1 1 N * c 1
假设条件，上式适用于具有 c,的条形基础。
赖斯诺在普朗特的基础上，把基础两侧埋置深度内的 土以连续均布的超载来代替，得到基础有埋深时地基 极限承载力的表达式
qu 0DN qcNc
Nqexp tanta2n4.5 2
N cN q 1 co t
10.2.均质地基极限承载力计算
式中
0基础两侧土的加权重度
10.2.均质地基极限承载力计算
梅耶霍夫课题
太沙基理论的缺陷 1）忽略了覆土的抗剪强度 2）滑动面被假定与基础地面水平线相交为止，没有伸 延到地表面上去，这是与实际不符的。
梅耶霍夫的解决方式
他提出应该考虑到地基上的塑性平衡区随着基础的埋 深不同而扩展到最大可能的程度，并且应计及基础两 侧土的抗剪强度对承载力的影响。但是，这个课题存 在数学上的困难而无法得到严格的解答，最后，他用 简化的方法导出条形基础受中心荷载作用时均质地基 的极限承载力公式。
10.2.6地基破坏形式对地基极限承载力的影响
前述地基极限承载力公式都是在地基发生整体剪切破 坏情况下得到的，即假定土是刚塑性体，剪切破坏前 不产生压缩。实际上，多数情况下土在剪切破坏过程 中会产生可观的压缩，甚至导致局部剪切破坏或冲切 破坏。
10.2.均质地基极限承载力计算
地基破坏形式的出现与基础上所加的荷载条件，基础
10.3斜向荷载下均质地基极限承载力计算
积，再换算成等面积的矩形基础 梅耶霍夫条形基础地基极限承载力公式
qu cNcqN c12q BNq
式中 Nc， q ， Nq合成承载力于 系土 数的 ，内 取 角和基础的于 埋偏 深心 比荷 ， Be载 对 B， 2e代 以B 替
汉森则建议将受中心竖向荷载情况下得到的承载力系 数分别乘以倾斜因子，其值可根据土的内摩擦角和荷 载倾斜角按书中276页的表查找。
冲切破坏：其特征是在地基土中不出现明显的连续滑 动面，而在基础四周发生竖向剪切破坏，使基础连续 刺入土中。荷载与沉降的关系成非线性变化，也无明 显的拐点。
10.2.均质地基极限承载力计算
10.2.2普朗特课题
1920年，普朗特根据塑性平衡的观点，研究了刚性体 压入较软的，均匀的，各向同性材料的过程假定地基 土的重放为零，导出了下式
10.2.均质地基极限承载力计算
10.2.5基础形状对地基极限承载力的影响
以上所讨论的公式都是针对条形基础的情况即平面课 题而言的，对于圆形和矩形基础的求解有着很大的困 难。不同的学者提出了一些半经验公式。大多数研究 者是对条形基础的承载力系数分别乘以形状因数，书 中272页给出了一些研究者建议的形状因数的表达式。
10.1土体的极限平衡理论概述
土体中塑性区内任一点的应力分量也可以用两个变量
及 确定
表达式
tan a
x
z
其中
tan b
x
z
1ctanln
2
c
1ctanln
2
c
10.1土体的极限平衡理论概述
42
b a X s2 is n i n c Z o c o s s
上式为双曲线型偏微方程，具有两组相交的特征线，可 用特征线法求数值解
10.1土体的极限平衡理论概述
式中 X和Z——体积力分量 屈服条件：
fmsin0
几何方程
x
vx x
正交流动法则
z
vz z
xz vzx
vz x
10.1土体的极限平衡理论概述
x
f x
x
m
f
z z m
f
m xzm
其中
2
m z x xz
1213ccot m1 213 1 4zx22x z
10.2.均质地基极限承载力计算
(3)不考虑基底以上基础两侧土体抗剪强度的影响， 而用均布超载来代替。
根据上述假定，由弹性锲体的平衡条件，可以得到剪 切破坏的地基极限承载力公式
qu cNcqN q12BN
其中
N c ta c c n o o s i s s e n x 2 3 p 2 t
D基础的埋置深度
Nq,Nc 地基极限承载他 力们 系是 数土 ，的内函 摩数 擦角