传递系数法
5-传递系数法
5 传递系数法传递系数法也称为不平衡推力传递法，亦称折线滑动法或剩余推力法，它是我国工程技术人员创造的一种实用滑坡稳定分析方法。
由于该法计算简单，并且能够为滑坡治理提供设计推力，因此在水利部门、铁路部门得到了广泛应用，在国家规范和行业规范中都将其列为推荐的计算方法。
当滑动面为折线形时，滑坡稳定性分析可采用折线滑动法。
传递系数法的基本假设有以下六点： （1）将滑坡稳定性问题视为平面应变问题；（2）滑动力以平行于滑动面的剪应力τ和垂直于滑动面的正应力σ集中作用于滑动面上；（3）视滑坡体为理想刚塑材料，认为整个加荷过程中，滑坡体不会发生任何变形，一旦沿滑动面剪应力达到其剪切强度，则滑坡体即开始沿滑动面产生剪切变形；（4）滑动面的破坏服从摩尔-库伦准则；（5）条块间的作用力合力(剩余下滑力)方向与滑动面倾角一致，剩余下滑力为负值时则传递的剩余下滑力为零;（6）沿整个滑动面满足静力的平衡条件，但不满足力矩平衡条件。
图5.1传递系数法计算简图第i 条块的下滑力：()12()sin cos i i i i i i i T W W D θαθ=++- （5-1） 12()cos sin()i i i i i i i N W W D θαθ=++- （5-2）第i 块的抗滑力: i i i i i i i i i i L c D W W R +-++=ϕθαθtan ))sin(cos )((21 （5-3） 条块的天然重量、浮重量分别为： iu i V W γ=1 2i idW Vγ'=计算渗透压力i D ，渗透压力的几何意义是：土条中饱浸水面积与水的重度及水力坡降i i αsin ≈的乘积，其方向与水流方向一致，与水平向的夹角为i α。
i W id D iV γ= 1()cos 2a i i idb V h h L θ=+⨯⨯ （5-4）令2ba w h h h +=， 则 i i i W W i L h D θαγcos sin = （5-5） 式中，W γ—水的容重（kN/m 3）；γ—岩土体的天然容重（kN/m 3）；γ'—岩土体的浮容重（kN/m 3）；iu V —第i 计算条块单位宽度岩土体的水位线以上的体积（m 3/m ）；id V —第i 计算条块单位宽度岩土体的水位线以下的体积（m 3/m ）；1i W —第i 条块水位线以上天然重量（kN/m ）；2i W —第i 条块水位线以下的浮重度（kN/m ）；i θ—第i计算条块地面倾角（°），反倾时取负值；i α—第i 计算条块地下水流线平均倾角，一般情况下取侵润线倾角与滑面倾角平均值（°），反倾时取负值；i l —第i 计算条块滑动面长度 （m ）；i c —第i 计算条块滑动面上岩土体的粘结强度标准值（kPa ）；i ϕ—第i 计算条块滑带土的内摩擦角标准值（°）。
斜坡稳定性分析与推力计算
(T
i
j
（一）基本公式
Fs
Ei-1 Pwi Wi Ri Ni
( R
i 1 n 1 i 1 i
n 1
n 1 j i n 1 j i
j
) Rn ) Tn
(T
i
j
αi
Qi Ei
θ i-1
θi
j i
n 1
j
i i 1 i 2 n1
对岩体完整或比较完整的岩质滑坡，按下式计算：
Ei-1
Pwi Wi Ri Ni
αi
Qi Ei
θ i-1
θi
R Ntg cl
T W sin V cos Q cos
V 1 2 W hW 2
R Fs N W cos V sin U Q sin T
地质灾害防治工程分级
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
工程等级的确定，必须同时满足上三项指标中的两项
3）三峡库区三期地质灾害防治工程设计技术要求
滑坡防治工程的降雨过程，在三峡水库供、蓄期（10～ 5月）设计降雨过程为（q枯）重现期N年一遇5日暴雨，汛 期（6～9月）设计降雨过程（q全）为重现期N年一遇5日暴 雨强度重现期。
滑坡刚体极限平衡稳定 性分析与推力计算
滑坡刚体极限平衡稳定性分 析基本方法
一、折线滑动法（传递系数法） 二、圆弧滑动法 三、平面滑动法
滑坡稳定性计算方法，根据滑坡类型和可能的破 坏形式，可按下列原则确定: 1）土质滑坡和较大规模的碎裂结构岩质滑坡宜 采用圆弧滑动法计算; 2）对可能产生平面滑动的滑坡宜采用平面滑动 法进行计算;
Wi Viu Vid Fi
传递系数法在滑坡稳定性分析中的应用
传递系数法在滑坡稳定性分析中的应用摘要：传递系数法是一种较为常用滑坡稳定性分析方法。
其优点是借助于滑坡构造特征分析稳定性及剩余推力计算, 可以获得任意形状滑动面在复杂荷载作用下的滑坡推力，且计算简洁，本文简要地介绍传递系数法及其在某滑坡稳定性分析中的应用.关键词：滑坡稳定性分析；传递系数法1．引言滑坡治理是一项技术复杂、施工难度大的灾害防治工程，而滑坡稳定性分析又是滑坡治理的前提和基础。
目前边坡稳定性定量分析有以静力学分析为基础的极限平衡分析法。
传递系数法是极限平衡分析法中的一种，又称不平衡推力法或折线法，它适用于刚体极限平衡边坡稳定性分析。
该法计算简单，能判断边坡的稳定状态，且能为滑坡的治理提供下滑推力的计算，因此在工程中得到了广泛应用。
2.传递系数法简介2.1传递系数法属刚体极限平衡分析法, 计算方法基于如下6点假设[1]::(1) 将滑坡稳定性问题视为平面应变问题;(2)滑动力以平行于滑动面的剪应力T 和垂直于滑动面的正应力a 集中作用于滑动面上;(3) 视滑坡体为理想刚塑材料, 认为整个加荷过程中, 滑坡体不会发生任何变形, 一旦沿滑动面剪应力达到其剪切强度, 则滑坡体即开始沿滑动面产生剪切破坏;(4) 滑动面的破坏服从M oh r 一Co ul o m b 破坏准则, 即滑动面强度主要受粘聚力及摩擦力控制;(5) 条块间的作用力合力(剩余下滑力)方向与滑动面倾角一致, 剩余下滑力为负值时则传递的剩余下滑力为零。
(6) 沿整个滑动面满足静力的平衡条件, 但不满足力矩平衡条件。
2.2其计算式如下[2] ：Fs在主滑剖面上取序号为i的一个条块，几何边界与受力如图1-1、图1-2所示。
其上作用有垂直荷载（Wi）和水平荷载（Qi），前者诸如重力和工程荷载等，后者为指向坡外的水平向地震力KCWi及水压力PWi等。
①基本荷载（仅考虑重力）第i条块的下滑力：第i条块的抗滑力：图1－1滑坡稳定计算力学分析图剩余下滑力：其中：稳定性系数为：图1－2滑坡稳定性计算力学分析图第n块的推力为：②组合荷载（主要考虑重力、静（动）水压力和地震力的作用）第i块的下滑力：第i块的抗滑力：稳定系数为：其第n条块的下滑推力为：式中：Ei－1：i-1条块作用在i条块的剩余推力；Ei：i条块剩余下滑力的反力；αi－1：i-1条块滑面倾角；αi：i条块滑面倾角；Ui－1、Ui＋1：i条块水压力；Ui：i条块扬压力；Wi：i条块滑体重力；ci：i条块滑面内聚力；li：i条块滑面长度；φi：i条块滑面内摩擦角；PDi：作用于i条块的动水压力；βi：i条块所作用的动水压力（PDi）与滑动面之间的夹角。
传递系数法
i L ——第 i 条块滑面长度(m ); i α——第 i 条块滑面倾角(o ); i β——第 i 条块地下水流向与水平方向夹角(o ); 2 ?≈??=滑坡总面积滑坡水下面积 滑体容重 滑体总体积水的容重滑体水下体积 U r W γ——水的重度(KN/m3); A ——地震加速度(重力加速度 g )。 磁器口古镇滑坡采用第三工况进行滑坡推力计算,即采用“自重+建筑荷载+暴 雨+库水位”的计算条件计算滑坡推力。根据勘查报告,滑坡推力计算公式改为下式: []] tan cos )1([sin tan )sin()cos(111i i i i U i i i st i i i i i i i L C r W W F P P +-?+---?=---φααφαααα 其中计算渗透压力时确定地下水流方向比较困难,故进行简化假设。即在地下 水位以下静水位以上有渗流活动的滑坡体,计算下滑力时采用饱和容重,计算抗滑力 时采用浮容重。 计算得 m KN P /= 、6——6′剖面的滑坡推力计算 6-6'剖面图
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进行计算。即假定一个 S F =0,从边坡顶部第 1 块土条算起求出它的不平衡下滑力 1P (求 1P 时,式中右端第 3 项为零),即为第 1 和第 2 块土条之间的推力。再计算第 2 块土条在原有荷载和 1P 作用下的不平衡下滑力 2P ,作为第 2 块土条与第 3 块土 条之间的推力。依此计算到第 n 块(最后一块),如果该块土条在原有荷载及推力 1n P -作用下,求得的推力 n P 不为零,则调整滑体的加权抗剪强度 i c 、i φ 的值,使最 后一块土条所受到的推力为零或者几乎为零。这种情况是假设边坡处于极限状态。 然后,假设边坡是稳定的,根据设计规范取边坡的稳定系数 S F =,用已经调整的抗剪 强度 i c 、i φ 值,计算边坡的每个土条的剩余下滑力 P 。
滑坡稳定分析传递系数法的讨论
及公式推导中虚拟假定和现场实际之间的差别, 认为传递系数法是一种工程实用的计算方法, 其隐
式解如用得适当, 可以达到与 严格解 相近的效果。并指出, 简易方法逐步被更先进而实用的方
法取代是必然趋势。计算者应注意公式的适用条件、现实和假定的差异及影响计算成果可靠性的因
素, 避免盲目性。
关键词: 滑坡; 稳定分析; 传递系数法
坡稳定性检算中几个问题的讨论 的论文, ( 以下
简称 75 年文 ) , 规范编制组对公式做了适当修改 后列入了该 !规范∀。
75 年文 首先明确该法适用于计算近似于若
干平面组成的折线形滑坡, 并做下列基本假定:
( 1) 滑坡块体自身的互相挤压不计;
( 2) 滑坡系整体沿折线形滑面下滑;
( 3) 取 1m 宽的土 条作计算的基本断面, 其两
0 前言
传递系数法也称剩余推力法, 是我国科技人员 创建的滑坡稳定分析方法。该法的显式解由于方法 简单, 不需迭代, 可以手算, 而被长期采用, 先后 被列入 !工业与民用建筑工程地质勘察规范∀ ( TJ21 - 77) 、 !岩土工程勘察规范∀ ( BG50021- 94) , 该 !规范∀ 修订为 ( GB50021- 2001) 版时, 从正文中 删除, 保留在 !条文说明∀ 中。近来, 有些学者对 该方法的计算精度等问题进行了深入研究, 发表了 新的成果, 工程界的有些同行们也对该法提出了一 些疑问。笔者对滑坡稳定分析并无研究, 本文仅试 图对这个问题从历史到现实, 从基本原理到工程应 用进行一次梳理, 以便于理解和应用, 并欢迎同行 们讨论和指正。
例, 与 Morgenstem Price 法比较, 认为传递系数法的
显式解比隐式解误差大得多, 且偏于不安全, 建议
传递系数法
传递系数法
传递系数法是一种用于计算多自由度系统中力的方法。
该方法需要考虑系统中的所有物体之间的相互作用力，并使用传递系数来计算这些力之间的关系。
在传递系数法中，系统中的每个物体都被视为一个独立的自由度，并且每个物体之间的相互作用力被表示为传递系数与系统总力的乘积。
传递系数的大小取决于系统中物体之间的距离和物体的物理性质，例如质量、形状和表面粗糙度等。
传递系数法的优点在于它可以用于计算任意形状和大小的物体之间的相互作用力，并且可以在计算机上进行高效的数值计算。
因此，它被广泛应用于机械工程、地震工程和海洋工程等领域中，用于分析和设计各种多自由度系统。
传递系数法的原型与衍生
传递系数法的原型与衍生1 传递系数法的概念传递系数法是一种计算机网络中性能评估的方法，它用于衡量网络中不同节点之间的信息传递效率。
它是一种简单而且有效的方法，因而受到了广泛应用。
传递系数法最早是在20世纪60年代末期由电信工业中的电脑通讯领域提出的，并随着计算机网络的发展而被推广应用。
2 传递系数法的原型传递系数法最初是通过矩阵路径分析的原型发展而来。
在矩阵路径分析中，研究者使用矩阵方法计算一个由节点和边组成的图中所有节点对之间的路径数量。
利用这个方法可以计算出网络中不同节点之间的通信路径和传输时间。
然而，对于大型网络而言，这个方法过于复杂，计算量也太大。
为此，传递系数法应运而生。
3 传递系数法的衍生由于传递系数法在计算机网络中的实用性，它被广泛用于各个领域，也催生了许多衍生的评估方法。
3.1 短路传递系数法有时，需要考虑网络中不同路径的传输延迟时间，才能更准确地计算网络传递时间。
为此，研究者改进了传递系数法，并提出了短路传递系数法。
该方法根据矩阵路径分析的原理，最小化网络中传输时间最短的路径，计算出网络中不同节点之间的短路传递系数。
3.2 弹性传递系数法在现实中，网络通信往往受到各种因素的影响，例如拥塞、延迟、丢包等。
传递系数法为了克服这些影响，衍生出了弹性传递系数法。
该方法利用网络的传输延迟、数据丢失率等指标，作为输入参数，计算出网络中不同节点之间的弹性传递系数。
3.3 稳定传递系数法稳定传递系数法是一种衍生的评估方法，旨在通过计算网络中不同节点之间的传递系数，评估网络传递稳定性。
稳定传递系数法可以用来评估网络在应对故障或拥堵时的表现，帮助系统管理员优化网络设备和拓扑结构。
4 结论传递系数法是一种实用、简单的计算机网络性能评估方法。
它通过计算网络中不同节点之间的传递系数，准确衡量网络中信息传递效率。
随着网络的发展，研究者不断改进和衍生传递系数法，使其能够更全面、准确地评估网络性能。
不平衡推力法和传递系数法的区别
不平衡推力法和传递系数法的区别不平衡推力法和传递系数法都是用来计算建筑结构受到风荷载的方法，在计算方法和理论基础上有一些相似之处，但是两种方法的计算思路和计算过程有一些不同，下面就来具体介绍一下。
不平衡推力法是建筑结构受到风荷载计算的一个经典方法，它包括两个基本步骤：第一步是确定风荷载，需要计算出建筑结构所受到的风力。
风力受到建筑物表面积和风速、风向、气动力系数等因素的共同影响。
在不平衡推力法中，通常采用达雷模型进行风场建模，以此来得出风荷载。
第二步是根据所得到的风荷载设计制定支撑系统。
建筑结构受到的风荷载会被转移至建筑结构的支撑系统上，而支撑系统的设计则需要充分考虑到风荷载的大小和方向。
在不平衡推力法中，支撑系统通常采用钢筋混凝土，以此来保证建筑物的稳定性。
而传递系数法则是按照建筑物的初始弯矩和位移，通过求解传递系数，来确定结构各部位由于风荷载引起的弯曲应力时所需要承受的力。
传递系数法的具体计算包括以下步骤：第一步：计算风荷载。
第二步：根据建筑结构的某一参考点，确定各部位所受到的风荷载。
第三步：计算各部位的弯曲应力。
第四步：计算传递系数。
第五步：根据传递系数，来确定各部位需要承受的力。
与不平衡推力法不同的是，传递系数法旨在求出建筑结构各部位的内力状态，即弯矩、剪力、轴力和位移等，但不考虑边界条件和垂直于风荷载方向的模态。
这种方法可用于建筑物的全局分析，既可针对结构的动力响应计算支撑系统的裕度，也可针对建筑物的静力响应计算支撑系统的薄弱部位。
总体来看，不平衡推力法和传递系数法都是通过计算建筑物所受到的风荷载来确定支撑系统的设计，但是两种方法的计算思路和计算过程有所不同。
不平衡推力法更加强调建筑物支撑系统对风荷载的响应，而传递系数法则注重于建筑物不同部位所受到的内力状态的计算。
由于两种方法都有各自的利弊和适用范围，选择何种方法要根据实际情况来确定。
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根据公路路基设计规范（JTG D30-2004）K51+600滑坡饱水工况推力计算表K52+450K52+450～K52+600(H11)右侧滑坡天然工况推力计算表根据公路路基设计规范（JTG D30-2004）K60+250左20m(H13)滑坡饱水工况推力计算表29右侧滑坡天然工况推力计算表根据公路路基设计规范（JTG D30-2004）K90+880～K91+170(H31)滑坡饱水工况推力计算表K109+290(H54)滑坡天然工况推力计算表根据公路路基设计规范（JTG D30-2004）K109+950～K110+150(H55)滑坡饱水工况推力计算表K92+070～K92+270右侧(H35)滑坡饱水工况推力计算表K92+070～K92+270右侧(H35)滑坡天然工况推力计算表K92+070～K92+270右侧(H35)滑坡天然工况推力计算表P1i 当Fst=1.10时119.92109.7085.5078.210.710.7573.91297.7555.18222.290.75254.3384.41442.9264.94340.800.77649.5896.23528.0675.33413.380.781123.10148.07724.87120.69590.850.821727.90189.97622.91165.24541.810.872114.48210.16516.56186.72458.950.892428.10251.76202.05237.11190.290.942261.09285.36161.75269.96153.020.952143.50377.31128.55358.57122.160.951897.96368.1383.51350.5879.530.951617.72295.71100.48281.1195.520.951435.44100.33-34.0497.03-32.920.971273.11188.82-63.59182.62-61.500.971014.34207.730.00200.020.000.96811.13146.69-14.61141.54-14.100.96646.67186.74-123.46184.05-121.680.99310.5467.55-25.2766.72-24.960.99214.540.000.000.000.00211.90P1i 当Fst=1.20时123.24164.9599.02132.540.8074.70117.55341.4698.55286.270.84363.8080.37222.8770.78196.290.88533.37150.63325.99138.40299.540.92751.81140.26232.40132.30219.210.94870.98209.97310.61199.65295.350.951026.76222.70242.59215.71234.970.971076.39317.44210.73313.09207.840.99992.49319.93167.69317.10166.200.99868.94341.83187.75338.57185.960.99753.00323.60149.81321.33148.760.99607.25220.8082.53219.7882.14 1.00484.0490.5128.6390.1828.53 1.00427.38130.5135.46130.1035.35 1.00339.2368.3315.2368.1415.18 1.00289.08Ti 计算表Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏Ψj Ri Ri Ti 1.130根据岩土工程勘察规范（GB50021-94）滑坡推力（k 滑坡推力（k Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏Ψj Fs Fs 1.03040.08 6.2039.98 6.18 1.00256.3483.48 5.0283.30 5.01 1.00178.780.000.00P1i 当Fst=1.10时480.64268.71308.10172.250.64-185.0680.5580.4453.6253.550.67-170.27416.20484.41290.23337.790.70-45.89221.18271.66163.77201.150.7434.42126.45148.0195.34111.600.7570.17300.56338.34230.44259.410.77140.62152.86167.30118.58129.770.78170.16850.74945.73666.02740.380.78358.17658.11742.35521.93588.730.79512.03411.90461.42329.00368.560.80604.06651.21709.46529.03576.340.81723.11632.19592.13536.91502.890.85710.8386.3068.8675.6160.330.88678.53637.90395.29579.11358.860.91451.74450.88174.36425.55164.560.94175.4247.379.7145.249.270.95136.6991.587.0787.67 6.770.9652.550.000.000.000.00 1.000.000.000.000.000.000.00P1i 当Fst=1.20时339.30549.76242.91393.580.72320.41285.32951.03212.21707.320.741164.33307.241057.66238.97822.640.782075.33570.411707.37465.741394.070.823455.36670.871644.31571.621401.040.854613.491300.132435.411156.282165.940.896042.361656.272124.161541.041976.380.936668.362312.721890.872228.121821.700.966396.332779.541500.522730.021473.780.985295.20根据岩土工程勘察规范（GB50021-94）∏Ψj Fs Ri Ti 滑坡推力（k 1.089Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏Ψj Fs 滑坡推力（k Ri Ti Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj1301.16584.941285.26577.790.994666.01998.91410.20988.98406.130.994148.571385.37506.351374.68502.440.993361.521025.14320.661019.47318.890.992713.78722.48192.40719.58191.62 1.002218.06369.5679.35368.3779.09 1.001941.94180.1122.10179.5822.03 1.001787.780.000.000.000.00 1.001782.550.000.000.000.00 1.001782.550.000.000.000.001782.55P1i 当Fst=1.10时179.48116.19132.6685.880.74-51.67343.34593.27257.64445.190.75258.37760.891658.91605.521320.160.801307.54815.241405.11710.341224.320.871924.571135.481492.581038.501365.100.912339.901686.431844.761578.751726.970.942628.811134.261027.981081.72980.370.952577.022285.121546.152226.191506.280.971938.361141.65582.001127.45574.760.991410.70633.31301.03625.11297.130.991109.26393.11198.83386.51195.490.98939.17566.18304.28554.41297.960.98711.56352.72183.06344.44178.770.98562.16171.7264.39167.5462.830.98461.770.000.000.000.00 1.000.000.000.000.000.000.00P1i 当Fst=1.20时258.30480.73170.42317.160.66318.57280.47739.37230.57607.840.82862.441.075根据岩土工程勘察规范（GB50021-94）滑坡推力（k 1.056Ri Ti Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏Ψj Fs Ri Ti 滑坡推力（k Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏Ψj FsP1i当Fst=1.10时102.8678.8078.1759.880.76-6.83251.08617.90198.78489.170.79422.05320.04864.03271.96734.250.851023.5990.44255.5319.8756.150.221214.22775.441771.66177.58405.720.232338.5089.81177.9281.01160.500.902401.71935.351495.26861.131376.620.923062.711184.76950.141151.04923.100.972762.69847.07364.66839.28361.300.992263.03193.9365.07192.8964.720.992131.90383.56105.83382.43105.52 1.001859.62146.7631.62146.6631.60 1.001743.471101.5176.881109.1377.41 1.01713.36260.1446.29260.3246.32 1.00508.57128.5119.50128.1019.44 1.00403.500.000.000.000.00 1.000.000.000.000.000.00 1.000.000.000.000.000.00 1.000.000.000.000.000.00 1.000.000.000.000.000.00 1.000.000.000.000.000.000.00根据岩土工程勘察规范（GB50021-94）表FsRi Ti 1.201滑坡推力（kRi*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏ΨjP1i当Fst=1.20时551.581741.67363.631148.210.661364.26955.204331.23654.512967.760.695121.751766.276545.941290.564782.930.7310237.283285.757826.722646.486303.950.8114610.593954.295333.863475.504688.020.8815302.09487.74503.64438.42452.720.9015028.344519.364078.164097.733697.690.9114865.42572.860.00567.900.000.9913023.374490.152193.664347.972124.190.9711255.741054.15381.881029.82373.070.9810522.688342.331819.628233.401795.860.994075.122262.43239.982250.50238.720.992044.781144.98173.561135.49172.130.991096.94238.680.00239.350.00 1.00846.14733.490.00735.530.00 1.00112.65332.650.00333.570.00 1.00-219.99250.8220.10250.1720.05 1.00-449.90128.070.00128.500.00 1.00-575.30219.290.00220.030.00 1.00-794.59887.2616.44888.9016.47 1.00-1664.96266.120.00267.020.00 1.00-1928.53188.815.46188.815.46-2117.85P1i当Fst=1.20时591.931547.17381.59997.380.641264.68963.673847.54647.202584.010.674867.291735.095814.921247.134179.600.729790.693188.806952.672539.465536.890.8013991.093821.394738.203336.384136.830.8714626.25471.06447.40421.24400.080.8914346.054364.593622.733939.303269.730.9014196.42553.140.00548.440.000.9912369.744338.151948.684191.651882.870.9710693.611018.51339.23993.46330.890.989981.568065.541616.417953.521593.960.993747.36滑坡推力（k1.284Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏ΨjFsRi Ti 表1.167Ri Fs表滑坡推力（kTi Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏Ψj2189.81213.182177.65212.000.991781.971109.77154.181100.00152.820.99863.05231.630.00232.330.00 1.00621.23712.940.00715.100.00 1.00-91.70324.180.00325.170.00 1.00-415.88245.3017.85244.6217.80 1.00-642.20125.880.00126.330.00 1.00-763.98217.180.00217.960.00 1.00-981.16886.7514.61888.5114.63 1.00-1851.96268.410.00269.390.00 1.00-2117.33197.434.85197.434.85-2316.65P1i当Fst=1.20时1090.662616.421046.742511.060.962049.051269.795051.42950.963783.060.756751.502937.425663.971905.423674.060.659127.78704.02444.37454.66286.980.657735.294180.752332.272632.351468.480.636319.172720.09644.301712.67405.680.634213.94746.35166.85473.64105.880.633667.811265.46393.33799.53248.510.632903.32285.7371.02180.5344.870.632690.02866.67197.42549.81125.240.632060.25569.71124.92348.0076.300.611648.8966.43-1.8740.580.000.611521.1984.33-1.3251.500.000.611436.860.000.000.000.000.001.284Ri Ti 表滑坡推力（k0.876Ri*∏Ψj Ti*∏Ψj ∏ΨjFs0.00 0.00 0.000.00P2i当Fst=1.20时11.72294.580.97028732.930.982891257.830.9603931929.780.9371232365.950.9789842725.940.9433742562.280.9955072459.510.9955072225.400.9979061952.83 1.001791781.190.982891609.5411344.42 1.0044541142.670.997906976.060.978984620.660.997906521.490.9876880.00P2i当Fst=1.30时91.200.9584413.750.951892603.210.958525851.350.974119991.180.991991177.070.9817121248.210.9820391182.290.9951241074.58 1.000678977.560.997436846.210.997639730.700.998938676.630.999556591.920.999724543.220.999687力（kN/m）力（kN/m）511.020.999578433.860.9978630.0010.00力（kN/m）P2i当Fst=1.20时-158.190.962992-136.350.95459434.930.941767137.700.982053186.400.983396288.750.988416333.310.990838614.390.98714839.200.992891975.040.983221158.820.9565311186.810.969391146.820.965054943.190.961864665.570.988309622.080.997585537.470.9573070.0010.00力（kN/m）P2i当Fst=1.30时375.390.9625891312.350.9562322322.630.9525873861.680.9582765167.290.958066816.470.9558577620.710.9657577505.160.9808936532.900.9943415955.190.9976915475.800.9977574736.410.9977974117.700.9984863639.110.9991993369.780.9997063217.400.9970750.0010.0010.00力（kN/m）P2i当Fst=1.20时-40.050.984969329.140.9429541540.160.9133122277.550.9527012825.430.9769673287.640.981623326.530.9789272826.690.9864792345.22 1.0005282074.38 1.0038781927.91 1.0041091734.80 1.0027391606.50 1.0008911513.490.9756610.0010.00力（kN/m）P2i当Fst=1.30时366.650.802522974.960.9225671449.720.9700131761.990.9720871861.160.9879291824.950.9986541788.880.9969161712.260.9956441639.910.9974331609.360.9941661404.730.9915741314.650.9939581191.390.987421962.240.9999990.0010.00力（kN/m）P2i当Fst=1.20时-8.300.959871482.430.9316071166.240.9999971382.420.959562677.070.9817392751.890.9798293555.350.9476283324.550.9805582850.430.996122723.520.9975892460.400.997762346.070.9924411319.09 1.0062241122.70 1.0039221021.990.9967780.0010.0010.0010.0010.0010.00力（kN/m）P2i当Fst=1.30时1538.420.9621365722.440.93776911455.190.9071716498.110.91639917565.190.9777817291.530.99138117516.920.91462115448.48 1.02376513957.850.99120613239.220.989856946.050.9921744917.24 1.003043995.480.9889563712.6712979.1912646.54 1.0054242434.190.9940562291.6512072.35 1.0014931207.920.99847939.95 1.00338760.870.999903力（kN/m）P2i当Fst=1.30时1419.390.9598655400.550.93437310870.450.90256115660.900.91213816623.170.97634316340.470.99077716534.720.91029114498.27 1.02616113072.690.9905912372.180.9891456273.670.9916224308.43 1.0032733413.200.9881943141.2712428.3412104.16 1.0058491894.370.9936311756.4311539.25 1.001606673.970.998357404.45 1.00364214.790.999903力（kN/m）P2i当Fst=1.30时2310.690.9563417506.860.78033610283.610.8661548780.850.9955937593.360.9749485520.6314991.19 1.0078984276.480.9955934064.2313454.21 1.0041023061.060.9628382880.8712796.550.9998480.0010.0010.0010.0010.0010.001 0.001 0.001 0.001。