荷载组合和内力调整的先后顺序规范规定
荷载组合详解
荷载组合详解荷载规范里的荷载组合中提到的荷载“基本组合”、“频遇组合”和“准永久组合”分别表示什么？分别用在什么情况下？1）基本组合是属于承载力极限状态设计的荷载效应组合，它包括以永久荷载效应控制组合和可变荷载效应控制组合，荷载效应设计值取两者的大者。
两者中的分项系数取值不同，这是新规范不同老规范的地方，它更加全面地考虑了不同荷载水平下构件地可靠度问题。
在承载力极限状态设计中，除了基本组合外，还针对于排架、框架等结构，又给出了简化组合。
2）标准组合、频遇组合和准永久组合是属于正常使用极限状态设计的荷载效应组合。
标准组合在某种意义上与过去的短期效应组合相同，主要用来验算一般情况下构件的挠度、裂缝等使用极限状态问题。
在组合中，可变荷载采用标准值，即超越概率为5％的上分位值，荷载分项系数取为1.0。
可变荷载的组合值系数由《荷载规范》给出。
频遇组合是新引进的组合模式，可变荷载的频遇值等于可变荷载标准值乘以频遇值系数（该系数小于组合值系数），其值是这样选取的：考虑了可变荷载在结构设计基准期内超越其值的次数或大小的时间与总的次数或时间相比在10％左右。
频遇组合目前的应用范围较为窄小，如吊车梁的设计等。
由于其中的频遇值系数许多还没有合理地统计出来，所以在其它方面的应用还有一段的时间。
准永久组合在某种意义上与过去的长期效应组合相同，其值等于荷载的标准值乘以准永久值系数。
它考虑了可变荷载对结构作用的长期性。
在设计基准期内，可变荷载超越荷载准永久值的概率在50％左右。
准永久组合常用于考虑荷载长期效应对结构构件正常使用状态影响的分析中。
最为典型的是：对于裂缝控制等级为2级的构件，要求按照标准组合时，构件受拉边缘混凝土的应力不超过混凝土的抗拉强度标准值，在按照准永久组合时，要求不出现拉应力。
还有就是荷载分项系数的取值问题新的荷载规范中恒载的分项系数在实际工作中怎么取？什么时候取1.35什么时候取1.2？1.2恒＋1.4活1.35恒＋0.7*1.4活抗浮验算时取0.9砌体抗浮取0.81.35G+0.7*1.4Q>1.2G+1.4QG/Q>2.8所以当恒载与活载的比值大于2.8时,取1.35G+0.7*1.4Q否则,取1.2G+1.4Q对一般结构来说,1.楼板可取1.2G+1.4Q2.屋面楼板可取1.35G+0.7*1.4Q3.梁柱(有墙)可取1.35G+0.7*1.4Q4.梁柱(无墙)可取1.2G+1.4Q5.基础可取1.35G+0.7*1.4Q荷载效应组合及设计要求1．什么是荷载效应？什么是荷载效应组合？一般用途的高层建筑结构承受哪些何载？答：所谓荷载效应，是指在某种荷载作用下结构的内力或位移。
内力组合及内力调整
7 内力组合及内力调整7.1内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。
当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行增幅。
分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。
由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。
1）、在恒载和活载作用下，跨间max M 可以近似取跨中的M 代替，在重力荷载代表值和水平地震作用下，跨内最大弯矩max M 采用解析法计算：先确定跨内最大弯矩max M 的位置，再计算该位置处的max M 。
当传到梁上的荷载为均布线荷载或可近似等效为均布线荷载时，按公式7-1计算。
计算方式见图7-1、7-2括号内数值，字母C 、D 仅代表公式推导，不代表本设计实际节点标号字母。
2max182M M M ql +≈-右左 且满足2max 116M ql = （7-1） 式中：q ——作用在梁上的恒荷载或活荷载的均布线荷载标准值；M 左、M 右——恒载和活载作用下梁左、右端弯矩标准值；l ——梁的计算跨度。
2）、在重力荷载代表值和地震作用组合时，左震时取梁的隔离体受力图，见图7-1所示, 调幅前后剪力值变化,见图7-2。
图7-1 框架梁内力组合图图7-2 调幅前后剪力值变化图中：GC M 、GD M ——重力荷载作用下梁端的弯矩； EC M 、CD M ——水平地震作用下梁端的弯矩C R 、D R ——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端支座反力。
左端梁支座反力：()C 1=2GD GC EC ED ql R M M M M l--++；由0M ddx=，可求得跨间max M 的位置为:1C /X R q = ； 将1X 代入任一截面x 处的弯矩表达式,可得跨间最大弯矩为： 弯矩最大点位置距左端的距离为1X ，1=/E X R q ；()101X ≤≤； 最大组合弯矩值：2max 1/2GE EF M qX M M =-+；当10X <或11X >时，表示最大弯矩发生在支座处，取1=0X 或1=X l ，最大弯矩组合设计值的计算式为：2max C 11/2GE EF M R X qX M M =--+； 右震作用时，上式中的GE M 、EF M 应该反号。
结构设计组合系数规范规定与设计使用表
结构设计组合系数规范规定与设计使用表前言实际工作中广大设计人员往往忽略了结构设计组合系数的规定，认为软件已经考虑了规范规定，而不知其中的特殊规定，在设计相关结构时没能很好调整软件的组合系数，存在一定的安全隐患，本人详细查阅了有关规范并整理如下：第一章《建筑结构荷载规范》GB 50009― 2001中有关规定3.2.3 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S 应从下列组合值中取最不利值确定：1)由可变荷载效应控制的组合:n S=γGSGk+γQ1SQ1k+∑γQiyciSQiki=2式中γG―永久荷载的分项系数，应按第3.2.5 条采用；γQi―第i 个可变荷载的分项系数，其中γQ1 为可变荷载Q1 的分项系数，应按第3.2.5 条采用；SGK―按永久荷载标准值Gk 计算的荷载效应值；SQik―按可变荷载标准值Qik 计算的荷载效应值,其中SQ1k 为诸可变荷载效应中起控制作用者；Ψci―可变荷载Qi 的组合值系数，应分别按各章的规定采用；n―参与组合的可变荷载数。
2)由永久荷载效应控制的组合：n S=γGSGk+∑γQiyciSQiki=1注:1 基本组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。
2 当对SQ1k 无法明显判断时，轮次以各可变荷载效应为SQ1k，选其中最不利的荷载效应组合。
3 当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载。
3.2.4 对于一般排架、框架结构，基本组合可采用简化规则，并应按下列组合值中取最不利值确定：1)由可变荷载效应控制的组合：S=γGSGk+γQ1SQ1knS=γGSGk+0.9∑γQiSQiki=12)由永久荷载效应控制的组合仍按公式(3.2.3-2)式采用。
3.2.5 基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：1 永久荷载的分项系数：1)当其效应对结构不利时―对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；―对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；2)当其效应对结构有利时―一般情况下应取1.0；―对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。
中国规范的结构内力调整
中国规范的结构内力调整《建筑抗震设计规范》继续采用“强柱弱梁”、“强剪弱弯”、“强节点强锚固弱构件”的设计思想，依据结构类型、抗震设防烈度和房屋高度决定结构抗震等级；然后按抗震等级对结构构件设计内力进行调整。
在该规范中，结构抗震等级分为四级(一、二、三和四级)。
高层规程根据高层建筑的自身特点又做了一些补充规定，增加了特一级。
各抗震等级的梁、柱均对组合内力设计值进行不同系数的调整，用来限制大震下塑性铰区出现部位，避免或减少脆性剪切破坏先于弯曲破坏加强柱根部推迟塑性铰形成，控制倒塌，做到“小震不坏，中震可修，大震不倒”。
1. 内力调整的分类高层建筑结构在荷载作用下，经过结构分析计算，求得各构件的内力标准值，再进行各种修正和调整得到设计值。
内力修正和调整一般分为两类。
第一类属于结构整体内力调整，主要包括：楼层最小地震力限值控制、薄弱层地震剪力放大、框剪结构中框架部分所受地震总剪力的调整及框支转换层中框支柱地震剪力的调整等。
这类调整的特点是，在不满足规范的某些规定时才进行调整，而且调整的部位和调整系数的大小一般均需在计算后才能确定。
第二类则是梁、柱的构件内力或组合内力的调整。
此类调整的部位明确，调整系数的大小可根据抗震等级确定。
2. 内力调整的方法在《建筑抗震设计规范》中，给出了各种内力调整的表达式。
这类调整又分以下3种情况：⑴直接在柱端标准内力弯矩组合值上乘以增大系数。
⑵对内力组合中的个别工况内力进行调整，例如框支柱的轴力调整只对地震作用下的轴力进行。
此时，在对各工况内力组合之前，先把地震轴力进行放大后再组合。
⑶框架梁的剪力调整，只是对梁两端的固端弯矩引起的剪力进行调整，而对后迭加的竖向荷载引起的简支梁剪力不加调整。
3. 内力调整系数按照《建筑抗震设计规范》，进行现浇钢筋混凝土房屋抗震等级的划分。
根据结构类型、设防烈度和房屋高度，可以决定结构的抗震等级。
############################################################################### ######### %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% %%%%在利用结构软件进行计算分析得到构件内力后，应按中国相关规范进行如下步骤的内力调整：㈠首先进行结构整体内力调整——地震作用调整①最小地震剪力调整：:新规范5.2.5条规定,抗震验算时,结构任一楼层的水平地震的剪重比不应小于表5.2.5给出的最小地震剪力系数λ。
7荷载效应组合及设计要求(点讲)
上表给出了多层以及高层建筑需要考虑的各种组合情况及相应的系数取值。 注意：内力组合计算，各分项系数用表中的值，位移效应组合，各分项系数取为1.0 高层建筑：2、3、4项是基本组合情况，5、6、7中考虑了竖向地震作用，只有在9度设防区才需要考虑。在6度设防区 ，除了IV类场地以外，可以不进行抗震计算，此时不需要与地震作用效应组合，即1、2项。 当选定可能出现的几种可能的组合情况后，要选最不利的S值作为构件设计值。
框架梁塑性调幅
注意：塑性调幅主要是在竖向荷载下的内力调整，故要在组合前进行调幅，然后再和水平荷载作用下 的内力进行组合。
四、水平荷载作用方向 风荷载和地震作用可能沿任意方向。第二章第3节中指出一般只考虑作用在主轴方向，但可以是正 方向，也可以是负方向。
二、侧移变形限制 结构的刚度要求用限制侧向变形的形式表达，即： Δ/H≤[Δ/H]； δ/h≤[δ/h]
其中： Δ、δ——结构的顶点水平位移及层间变形； H、h——结构总高度及层高。 上面公式均是在使用状态下的设计要求，因此， Δ、δ都是荷载标准值 产生的位移组合效应，即组合时取分项系数为1.0，上述公式右端为限 制值。 限制结构水平变形主要原因有： 1．过大的侧向变形会使人不舒服，影响正常使用； 2．过大的侧向变形，特别是过大的层间变形会使填充墙以及一些建筑 整修出现裂缝或损坏，同时也会使电梯轨道变形或玻璃破损； 3．过大的侧向变形会使主体结构出现裂缝甚至破损。限制结构裂缝宽 度就要限制结构的侧向变形及层间变形； 4．过大的侧向变形会使结构产生附加内力，严重时会加速倒塌。这是 因为侧移后，建筑物上的垂直荷载会造成附加弯矩。侧移越大，附加 弯矩就越大。 上述各种因素对不同的结构体系，不同材料的结构的作用不尽相同。 下表给出高层建筑结构设计规程上规定的限制值，它是通过总结过去 的设计经验及综合各种要求得到的。
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010的主要变化
章节变动：预应力补充内容后由第6章调到第10章修订原则：∙提高安全储备，保证结构安全∙提高抗灾能力，以人为本∙完善耐久性设计∙高性能高强材料的应用∙规范合理分工协调修订的主要内容：(1)增加结构方案和结构防倒塌设计的原则，提高结构在偶然作用下的抗灾性能。
(2)面对我国大量既有建筑安全性与改造的迫切需要，增加既有结构设计的原则规定。
(3)调整正常使用极限状态的荷载组合，以及预应力构件的验算要求。
(4)增加楼盖舒适度的设计，控制结构竖向自振频率。
(5)完善耐久性设计方法，适当增加钢筋保护层厚度，提出了使用期维护、管理的要求。
(6)淘汰低强度钢筋，采用高强2高性能钢筋，提出钢筋延性(最大力下的总伸长率)的要求。
(7)解决配筋密集的困难, 提出并筋(钢筋束)配置的规定。
(8)扩充结构分析内容及各种效应的分析方法,提出非荷载效应(温度、收缩)分析的原则。
(9)完善结构构件考虑二阶效应的计算方法。
(10)适应复杂结构非线性分析及设计, 完善材料本构关系及混凝土多轴强度准则的内容。
(11)增加斜截面受剪承载力计算的安全性, 完善双向受剪设计方法, 调整冲切承载力计算。
(12)补充拉、弯、剪、扭复合受力构件设计的相关规定, 明确应力配筋的有关要求。
(13)调整正常使用极限状态裂缝宽度及刚度的计算方法, 计算结果略有放松。
(14)改进钢筋锚固和连接的方式, 补充完善机械锚固、机械连接等手段。
(15)考虑配筋特征值调整钢筋最小配筋率, 增加安全度, 同时控制大截面构件的最小配筋率。
(16)在梁柱节点中引入钢筋机械锚固的有关规定, 简化锚固配筋构造。
(17)补充、完善各类装配整体式结构及叠合式(水平、竖向)结构的设计原则及构造要求。
(18)调整预应力混凝土收缩、徐变及新工艺、新材料预应力损失计算的规定。
(19)增加无粘结预应力的有关内容, 补充、完善各种预应力构件的配筋构造措施。
(20)调整混凝土构件抗震等级以及有关内力调整的规定, 提出抗震钢筋延性的要求。
新版《建筑结构荷载规范》主要修订
新版《建筑结构荷载规范》主要修订《建筑结构荷载规范》GB50009-2012主要修订内容简介《建筑结构荷载规范》GB50009-2012的修订从2009年开始，到2012年5月28日发布，同年10月1日实施，再到10月中旬正式上架，经历的时间是够长的。
结合这次新版规范的培训，查阅相关资料以及个人的理解进行总结，仅供大家参考。
一、扩充荷载规范的涵盖范围和内容第1.0.4条，规范编制依据由《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068-2001改为《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153-2008，以便扩大设计范畴。
第1.0.4条，建筑结构设计中设计的作用包括直接作用（荷载）和间接作用。
前者是指分布或集中作用中结构上的力，习惯称之为荷载，如恒载、活荷载、风雪荷载等，后者是指引起结构变形的原因，如温度、收缩和徐变等。
现行荷载规范只涵盖直接作用，这次增加了温度作用后，规范内容覆盖了直接作用和间接作用。
根据工程建设标准体系，荷载规范属于通用设计标准，名称为“建筑结构荷载和间接作用规范”。
但本着尊重习惯、方便使用的原则，新的荷载规范名称保持不变。
修订后的荷载规范共有10章、10个附录。
其中增加l了“永久荷载”、“温度作用”和“偶然荷载”3章，增加了“消防车荷载考虑覆土厚度的折减系数”、“横风向及扭转风振的等效风荷载”和“高层建筑顺风向和横风向风振加速度计算”等3个附录。
二、荷载分类和组合1.增加可变荷载考虑设计使用年限的调整系数设计使用年限是指设计规定的结构或结构构件不需要进行大修即可按其预定目的使用的时期。
主要体现在调整荷载设计值和耐久性两个方面。
《工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50153-2008）规定的建筑结构的设计使用年限如下表：类别设计使用年限示例（a）1 5 临时性建筑结构2 25 易替换的结构构件3 50 普通房屋和构造物4 100 标志性建筑和特别重要的建筑结构在强条第3.2.3条的荷载基本组合式中，增加可变荷载考虑设计使用年限的调整系数，荷载基本组合公式改为：(1-1)(1-2) 式中，、分别为永久荷载和可变荷载的分项系数；第i 个可变荷载考虑设计使用年限的调整系数；、分别为永久荷载和可变荷载的效应值；可变荷载的组合系数。
砌体结构及答案
一、填空题:1。
《砌体结构设计规范》（GB50003－2001）为了适当提高砌体结构的安全可靠指标，将B 级施工质量等级的砌体材料的分项系数由 提高到 。
1。
5,1。
65.我国《砌体结构设计规范》（GB50003－2001）将烧结普通砖、烧结多孔砖分为五个强度等级，其中最低和最高强度等级分别为 和 .MU30，MU109.我国《砌体结构设计规范》(GB50003－2001）采用了定值分项系数的极限状态设计表达式，砌体结构在多数情况下是以承受自重为主的结构，除考虑一般的荷载组合以外 ， 还应考虑以 为主的荷载组合，这种组合的恒载分项系数G γ为 ，可变荷载分项系数Q γ为 乘以组合系数。
承受自重，1。
35,1.412.砌体构件受压承载力计算公式中的系数ϕ是考虑高厚比β和偏心距e 综合影响的系数，在《砌体结构设计规范》（GB50003－2001）偏心距按内力的 （填“设计值”或“标准值”）计算确定，并注意使偏心距e 与截面重心到轴向力所在偏心方向截面边缘的距离y 的比值不超过 .设计值，0.6y11。
《砌体结构设计规范》（GB50003－2001）中所列砌体强度设计值是按照施工质量等级为B 级确定的，当施工质量等级不为B 级时，应对砌体强度设计值进行调整。
具体调整的方法就是，按《砌体结构设计规范》所查砌体强度设计值乘以调整系数a γ，对于施工质量控制等级为C 级的,其取值为 ；当施工质量控制等级为A 级时，其取值为 。
0。
89，1。
0515。
《砌体结构设计规范》(GB50003－2001)仅考虑 和 两个主要因素的影响，按房屋空间作用大小，将房屋静力计算方案分为三种。
屋（楼)盖刚度，横墙间距2.如果砌体结构的弹性模量为E ，剪变模量为G ，则G 和E 的关系近似为 。
0.4G E =3。
砌体结构最基本的力学性能指标是 。
轴心抗压强度4。
砌体的轴心抗拉强度、弯曲抗拉强度以及剪切强度主要与砂浆或块体的强度等级有关。
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荷载组合和内力调整的先后顺序01——规范规定规范的作用效应组合，一般建立在线弹性分析叠加原理基础上。
高规JGJ 3-2010在第5.6节《荷载组合和地震作用组合的效应》正文和条文说明中首次将线形叠加予以明确，以符合《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153的有关规定，区分线形分析和非线性分析的不同效应组合状况。
常规情况下，荷载效应组合仍以【线弹性分析叠加类型】为主，上述假定已成为中国绝大部分规范和教材解释荷载效应的默认前提条件。
另一方面，中国规范对结构总体地震作用工作性能、地震剪力分担及构件内力调整等内容做了详细规定，并且在结构分析之前需对【结构体系相关属性】进行定义，使荷载组合（实为“荷载效应组合”）时必须注意规范的这些内力调整，并且要关注调整的前后顺序。
一、非线性作用效应组合查《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153-2008第 8.2.4条：对持久设计状况和短暂设计状况，应采用作用的基本组合。
1、基本组合的效应设计值可按下式确定：注：在作用组合的效应函数S(•)中，符号“∑”和“+”均表示组合，即同时考虑所有作用对结构的共同影响，而不表示代数相加。
2、当作用与作用效应按线性关系考虑时，基本组合的效应设计值可按下式计算：注1.对持久设计状况和短暂设计状况，也可根据需要分别给出作用组合的效应设计值；2.可根据需要，从作用的分项系数中将反映作用效应模型不定性的系数γsd分离出来。
高规JGJ 3-2010条文说明：第5.6.1条和5.6.3条均适应于【作用和作用效应】呈【线性关系】的情况。
如果结构上的作用和作用效应不能以线性关系表述，则作用组合的效应应符合现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153的有关规定。
二、常规荷载组合【线形关系】2.1 规范规定以高规JGJ 3-2010为例。
第5.6.1条：持久设计状况和短暂设计状况下，当荷载与荷载效应按线性关系考虑时，荷载【基本组合】的【效应设计值】应按下式确定：第2项增加γL是新规范的调整。
设计使用年限为50年时取1.0，100年时取1.1。
第5.6.3条：地震设计状况下，当作用与作用效应按线性关系考虑时，荷载和地震作用【基本组合】的【效应设计值】应按下式确定：从地震作用效应的解释可以看出，组合前应【乘以相应的增大系数、调整系数】。
2.2 荷载组合及相关问题荷载组合一般指的是荷载效应组合。
涉及内力调整的组合，指的是【基本组合】。
荷载组合的种类：1、基本组合：承载能力极限状态设计荷载效应组合。
2、标准组合：正常使用极限状态设计荷载效应组合。
3、准永久组合：正常使用极限状态，考虑荷载长期效应组合。
4、人防组合：考虑核武器（或常规武器）爆炸等效静荷载与静荷载同时作用，承载能力极限状态设计荷载效应组合。
至于荷载效应组合原则（特别是基本组合）、组合数量、分类及标准化使用，查各软件使用手册即可。
手工校核设计内力时，需要用到组合号及其组合顺序。
一般情况下，手工校核应注意【设计内力】≠【分析内力】≠【组合内力】，因都经过了内力组合前、后的调整。
参见本文小结附表。
三、荷载效应组合和内力调整的顺序3.1 高规JGJ 3-2010第5.6.5条1、非抗震设计时，应按本规程第5.6.1条的规定进行【荷载组合】的【效应计算】。
2、抗震设计时，应同时按本规程第5.6.1条和5.6.3条的规定进行【荷载和地震作用组合】的【效应计算】；3、按本规程第5.6.3条计算的【组合内力设计值】，尚应按本规程有关规定进行调整。
3.2 高规JGJ 3-2010第5.6节条文说明1、地震设计状况作用【基本组合】的效应，当本规程有规定时，地震作用效应标准值应【首先】乘以相应的调整系数、增大系数，【然后】再进行效应组合。
如：薄弱层剪力增大、楼层最小地震剪力系数(剪重比)调整、框支柱地震轴力的调整、转换构件地震内力放大、框架-剪力墙结构和筒体结构有关地震剪力调整等。
2、对非抗震设计的高层建筑结构，应按式(5.6.1)计算荷载效应的组合；对抗震设计的高层建筑结构，应同时按式(5.6.1)和式(5.6.3)计算荷载效应和地震作用效应组合，并按本规程的有关规定(如强柱弱梁、强剪弱弯等)，对【组合内力】进行必要的调整。
同一构件的不同截面或不同设计要求，可能对应不同的组合工况，应分别进行验算。
3.3 竖向荷载效应调整实际上，【分析内力】经过调整、组合、再调整到【设计内力】的过程中，不仅涉及到地震作用效应，规范对竖向荷载作用效应也有调整。
如典型的考虑内力重分布的梁端弯矩调幅，及考虑活荷载不利分布的梁跨中弯矩放大。
高规JGJ 3-2010第5.2.3条：在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：1、装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.7～0.8，现浇框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.8～0.9；2、框架梁端负弯矩调幅后，梁跨中弯矩应按平衡条件相应增大；3、应【先】对竖向荷载作用下框架梁的弯矩进行调幅，【再】与水平作用产生的框架梁弯矩进行组合；4、截面设计时，框架梁跨中截面正弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%。
【组合后的再调整】3.4 其他1、框架-剪力墙结构的0.2Vo调整顺序《高规JGJ3-2010》8.1.4-2条：抗震设计时，框架-剪力墙结构对应于地震作用标准值的各层框架总剪力应符合下列规定：各层框架所承担的地震总剪力按本条第1款调整后，应按调整前、后总剪力的比值【调整】每根框架柱和与之相连框架梁的剪力及端部弯矩标准值，框架柱的轴力标准值可不予调整；2、框架-核心筒的0.2Vo调整顺序《高规JGJ3-2010》9.1.11-3条：抗震设计时，筒体结构的框架部分按侧向刚度分配的楼层地震剪力标准值应符合下列规定：按本条第2款或第3款调整框架柱的地震剪力后，框架柱端弯矩及与之相连的框架梁端弯矩、剪力应进行相应调整。
有加强层时，本条框架部分分配的楼层地震剪力标准值的最大值不应包括加强层及其上、下层的框架剪力。
3、部分框支剪力墙结构《高规JGJ3-2010》10.2.17条：【部分框支剪力墙结构】框支柱承受的水平地震剪力标准值应按下列规定采用：框支柱剪力调整后，应相应调整框支柱的弯矩及柱端框架梁的剪力和弯矩，但框支梁的剪力、弯矩、框支柱的轴力可不调整。
四、结论综上，按照规范可整理出从【分析内力】形成【设计内力】的过程。
其中，荷载组合和内力调整的先后顺序应为（对基本组合）：【分析内力】→【[竖向及地震]效应标准值调整，可简称“组合前调整”】→【效应基本组合，形成[组合内力]】→【组合内力调整，可简称“组合后调整”】→【设计内力】有关说明如下（对基本组合）：五、建议1、规范或教材应组织专门的文字，对【分析内力】形成【设计内力】的过程及相关概念进行定义，以使用户明确相关概念的指向，及其所对应或已包含的调整内容。
按本文定义的【组合前调整】和【组合后调整】，将【分析内力】、【组合内力】、【设计内力】划分为两个区间是简明扼要的做法。
2、规范或教材在介绍荷载组合时，应提及中国规范对应的调整，以明确【组合内力】在如本文所述中的位置。
同时，可参考ETABS和SAP2000定义【荷载工况】、【分析工况】，以加强对中国规范的荷载组合工况的理解，ETABS和SAP2000的对应名称为【工况组合】——分析工况的结果组合。
荷载组合和内力调整的先后顺序02——SATWE（上）(2011-10-11 09:37:56)转载▼标签：分类：土木荷载组合内力调整前后顺序分析内力设计内力组合内力杂谈查高规可知，从【分析内力】形成【设计内力】的过程中，荷载组合和内力调整的先后顺序应为：【分析内力】→【[竖向及地震]效应标准值调整，简称“组合前调整”】→【效应基本组合，形成[组合内力]】→【组合内力调整，简称“组合后调整”】→【设计内力】按照SATWE编制说明（1999年12月版），软件对荷载组合和内力调整的顺序为：1、先对【单工况下】的计算内力进行调整。
包括：（1）竖向荷载作用下的内力调整：考虑内力重分布的梁端弯矩调幅，及考虑活荷载不利分布的梁跨中弯矩放大；（2）地震作用下的内力调整：包括整体调整、局部调整。
2、然后分别按【抗震】和【非抗震】的要求，完成梁、柱、墙各截面的内力组合。
3、再对地震作用组合下的内力，按照“强柱弱梁、强剪弱弯”的要求，对【组合内力设计值】进行调整。
因此，SATWE软件的内力调整顺序基本符合规范要求。
但是SATWE手册对【分析内力】形成【设计内力】过程中的【竖向荷载效应调整】始终单独叙述，没有体现“竖向荷载效应调整”在【设计内力】形成中的调整时机或先后顺序。
以下内容均摘自SATWE软件的编制说明、培训讲座文件（2010规范颁布之前），用以学习、理解软件的执行过程。
显然，按照SATWE 软件编制说明的习惯，【竖向荷载效应调整】不会体现。
一、SATWE【地震内力调整】过程1.1 组合前调整——地震内力部分【整体和局部调整】1、楼层最小地震剪力控制（剪重比调整）；2、薄弱楼层地震剪力放大（薄弱层调整）；3、框剪结构中，框架部分地震剪力调整；4、框支结构中，框支柱地震剪力调整。
多项调整时的调整顺序，现行规范没有说明。
SATWE程序按下列顺序执行：（1）最小地震剪力系数调整；（2）薄弱楼层地震内力放大；【地震内力放大1.25倍，而不采取该层地震剪力放大，是因为只限于本楼层内力增大，而不往下传；即：只对该楼层构件[地震剪力的作用效应]，乘 1.25的增大系数。
但规范规定是地震剪力】（3）框剪0.2Vo调整；（4）框支柱弯矩、剪力增大。
1.2 组合后调整——地震内力部分【构件调整】——准备阶段1、按结构类型、房屋高度确定房屋的抗震等级；2、SATWE抗震等级的指定；3、特殊指定“楼层、构件”抗震等级——调整；2002高规共计约8种情况；2010高规约9种情况。
主要如：部分框支抗震墙结构、底部带转换层的高层建筑结构、带加强层的高层建筑结构、错层处框架柱、连体结构、地下室各层内力调整等。
4、软件按抗震等级确定组合后的内力调整系数。
分以下5种情况：（1）【框架柱、底层柱和框支柱】设计内力调整（2）【一般剪力墙结构】设计内力调整（3）【带转换层结构剪力墙】设计内力调整（4）【框架梁、连梁】设计剪力调整（5）框支结构中【框支托梁】地震内力调整1.3 组合后调整——地震内力【构件调整】——调整的4种做法1、框架梁——剪力调整只是对梁两端的固端弯矩引起的平衡剪力进行调整，而对后迭加的竖向荷载引起的简支梁剪力不加调整。
V=ηbv (Mbl+Mbr)/Ln+VGbM bl 、 Mbr---分别为梁左、右端，竖向载（恒、活）、水平载（风、地震）效应弯矩组合值；VGb--------竖向荷载引起的简支梁剪力。