贝雷梁各杆件重量及拼装的力学参数
贝雷梁承载力表 及贝雷片各部件参数
加强型 双排双层 三排双层 TDR TDR 675 961.88 49.05 69.89
4.142857143
单位 片 个 根 根 个 片 片 根 根 根 片 块 根 块 根 块 块 根 个 块 块 片
N 2700 30 800 2450 30 1070 1050 690 700 110 210 40 330 400 440 2100 1300 240 380 1840 460 1430
构件轮廓尺寸（mm) 3115X176X1500 55X200 3115X176X100 5850X122X370 238X50X354 2990X753X138 2990X753X100 168X185X1706 281X185X1706 1040X83X100 1270X540X80 360X90X34 30X4809 3960X190X70 2990X140X140 2996X800X104.5 2996X482X104.6 2996X70X200 450X450X145 1334X900X200 645X450X300 2990X772X158
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22
321系列贝雷架部件参数
构件重量
构件名称 桁架 销子
加强弦杆 横梁
横梁夹具 有扣纵梁 无扣纵梁 阳头端柱 阴头端柱
斜撑 支撑架 联板 拉风拉杆 桥面板 护轮木 U型标准刚桥面板 U型中央钢桥面板 钢路缘 支座 支座板 搭板支座 有扣搭板
根
270
38
弦杆接头
个
60
39
菱形千斤顶
个
210
40
座架
个
现浇梁_贝雷片弦杆计算[1]
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贝雷片弦杆计算一、贝雷片基本结构与几何尺寸贝雷片（单片）结构轮廓图贝雷片弦杆采用16Mn][10，如右侧图示，断面面积2A cm =2⨯12.74=25.48；截面抵抗矩339.478.8x W cm =2⨯=；截面惯性矩4198.3396.6x I cm =2⨯=；弹性模量5.110E MPa =2⨯弦杆横断面图二、计算1、梁体自重：W1=187m3×26KN/m3=4682KN ，其中326/kN m 系按设计文件取值；2、满堂碗扣式脚手架：2350W kN =，已考虑满堂碗扣式脚手架加固所需材料的荷载；3、弦杆受碗扣式脚手架单根立柱荷载为：P=（4682+350）/(12×14)=29.96KN注：碗扣式脚手架在箱梁底板6.7m 范围内，按顺桥向12行，横桥向14列布置，翼板虽布置了横桥向6列，但在此计算时，仅考虑箱梁底板范围内碗扣式脚手架承担箱梁梁体重量及全部碗扣式脚手架的重量，且恰好支承在单片贝雷梁弦杆中，即按照弦杆最不利位置进行计算。
4、按简支梁计算贝雷片弦杆m ax f ：f max =PL 3/48EI=29.26KN ×(0.7m)3/(48×2.1×105MPa ×396.6cm 4)=0.025cm5、稳定性计算：按实腹式轴心受压构件计算[]N A σϕ≤⋅，其中弦杆属双肢b 类截面轴心受压构件，其长细比070017.739.5x x l λγ===按《钢结构设计规范GB50017-2003》5.3.1条中的规定：确定桁架弦杆的长细比时，其计算长度0l （弯曲方向在桁架平面内时）为构件的几何尺寸（节点中心间距离）700mm 。
（不考虑偏心受压情况）。
查《钢结构设计规范GB50017-2003》表C-2可知，稳定系数0.977ϕ=。
即29.26KN/(0.977×25.48cm 2)=11.76MPa ＜［σ］=160MPa查阅相关书籍，16Mn 的容许拉应力、压应力按1.3210M P a ⨯计算，容许剪应力按1.3160M Pa ⨯，计算时，系按容许剪应力计算。
贝雷架支架计算书(一天门)
贝雷梁支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门第五联进行验算（此跨为本桥跨径最大15米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，贝雷片最大跨度15米。
新浇混凝土密度---取26KN/m3。
模板自重---取0.5KN/m2。
人、机、料及施工附加荷载---取4.0KN/m2。
二、单根立杆受力验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算。
取箱梁实心段（中腹板）下单根立杆(受力最大情况）作验算标准。
具体参数如下：表1 立杆允许设计荷载表2 碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途①强度验算单根立杆实际承受的荷载为：N=1.2×(N G1+N G2)+0.9×1.4×ΣN QiN G1—脚手架结构自重标准值产生的轴向力N G2—脚手板及构配件自重标准值产生的轴向力ΣN Qi—施工荷载产生的轴向力总和于是，有：N G1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg=1.1KN(按搭设高度最高4.6m计算）N G2=(3.1×0.6×26)/3=16.1KN（单根立杆范围内砼自重，取腹板下3根立杆下均值）ΣN Qi=(0.5+4.0)×(0.6×0.6)=1.6KN（施工荷载）所以：N=1.2×(1.1+16.1)+0.9×1.4×1.6=22.7KN根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，单根立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（见表2）。
[]NN<(立杆强度满足要求）因立杆高度只有4米，立杆的稳定性在此不再作计算。
三、贝雷片受力验算根据纵断面布置情况，取最大跨径21m进行计算：（详见附图）①腹板砼重量：（空心段，按21m计算，取中腹板下3根立杆范围）a=1.85×21×26=1010.1KN②横隔板砼重量：（实心段,按3m计算）b=2.1×1.7×3×26=278.5KN③满堂碗扣支架自重：（支架高度取最高4.6m，横杆步距1.2m）单根立杆自重：C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×3=80根 碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×80=8840kg=88.4KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×2.1×24+1.4×4.0×2.1×24=312.5KN ⑤荷载集度：q=(a+b+c+d)/24=70.4KN/m把整跨视为均布荷载，可知由4根贝雷片平均分配，所以单根贝雷片荷载集度为：q/4=70.4/4=17.6KN/m 受力分析 最大弯矩为：m KN 2.970216.1781ql 81M 22max•=⨯⨯== []m KN 5.1687M M max •=< （弯矩满足要求） 最大剪力为：KN 8.184216.1721ql 21Q max =⨯⨯==[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：(查表得钢材弹性模量E=2.1×105MPa )m 037.0cm577500m /KN 101.2384m 21m /KN 6.175EI 384ql 5f 42844x 4=⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.5240021000400l f ==<（挠度满足要求）四、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270×8×14=30240kg=302KN （按24m 计，共8片，14排） ②箱梁自重：（以跨径24m 计算，21m 空心段，3m 实心段） q=(6.3×21+6.5×1.7×3)×26=4301.7KN （6.3为断面面积） ③满堂支架重量：单根立杆自重：（取最大3.6m 高）C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×15=400根 碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×400=44200kg=442KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×9.5×24+1.4×4.0×9.5×24=1413.6KNI56a 工字钢主分配梁受力模型可视为简支梁形式，把24m 箱梁视为一跨，由两端工字钢支点受力，那么单端受力情况为：q1=(q+q 贝雷+c+d)/2=3229.7KN⑤荷载集度：（工字钢12m 长，考虑两片工字钢合并平均受力） q2=q1/12/2=134.6KN/m受力分析，弯矩最大发生在4.0m 位置，详见钢管桩平面布置图。
贝雷梁承载力表、及贝雷片各部件参数
单位 片 个 根 根 个 片 片 根 根 根 片 块 根 块 根 块 块 根 个 块 块 片
N 2700 30 800 2450 30 1070 1050 690 700 110 210 40 330 400 440 2100 1300 240 380 1840 460 1430
构件轮廓尺寸（mm) 3115X176X1500 55X200 3115X176X100 5850X122X370 238X50X354 2990X753X138 2990X753X100 168X185X1706 281X185X1706 1040X83X100 1270X540X80 360X90X34 30X4809 3960X190X70 2990X140X140 2996X800X104.5 2996X482X104.6 2996X70X200 450X450X145 1334X900X200 645X450X300 2990X772X158
根
270
38
弦杆接头
个
60
39
菱形千斤顶
个
210
40
座架
个
80
41
阴头垫铁
块
20
42
托梁
根
80
2990X772X120 38X270 38X200 22X128 22X118 20X238
2996X800X124.5 50X30X100 20X42.5
1020X350X255 650X290X190 1090X600X75 1588X450X80 1187X176X100 1185X176X100 300X176X100 510X480X120 410X100X78 55X120X110 863X70X100
贝雷梁(贝雷片)拼装结构力学参数
贝雷梁拼装结构力学参数贝雷梁现有进口与国产两种规格，国产贝雷梁其桁节用16锰钢，销子采用铬锰钛钢，插销用弹簧钢制造，焊条用T505X型，桥面板和护轮木用松木或杉木。
材料的容许应力按基本应力提高30％，个别钢质杆件超过上述规定时，不得超过其屈服点的85％，设计时采用的容许应力如下：木料——顺木纹弯应力、压应力及承压应力为16.2MPa；受弯时顺木纹剪应力为2.7 MPa。
弹性模量E＝98.5×105MPa。
钢料——16锰钢拉应力、压应力及弯应力为1.3×210＝273 MPa；剪应力为1.3×160＝208 MPa。
30铬锰钛拉应力、压应力及弯应力为0.85×1300＝1105 MPa；剪应力为0.45×1300＝585 MPa。
现有进口贝雷梁多系20世纪40年代的产品，材料屈服点强度为351 MPa，其容许应力按0.7×351＝245 MPa考虑，销子容许应力可考虑与国产销子一样。
构件重量如下表（单位：kg）：其它构件容许荷载如下：进口贝雷梁的桁架销子双剪状态容许剪力550KN；弦杆螺栓容许剪力150KN，容许拉力80KN；摆动滚子最大容许荷载210KN。
国产贝雷梁的栓滚最大容许荷载250KN，平滚每一滚子最大荷载60KN；其余可参考进口贝雷的数值。
桁架片力学性质见下表：另有计算简化成单杆系可采用：I x＝685.12×10-8m4，y＝0.0028m，截面积A＝146.45×10-4m。
拼装钢桥梁几何特性表：桁架容许内力表：注：1、进口贝雷截面面积等是按4ft槽钢查国外钢结构资料得出；2、进口贝雷桁片惯矩(英制单位)转引自“贝雷桁片手册”(载1964年公路设计资料第五期)，其桁片断面率系由惯矩计算得出；3、国产与进口桁片容许弯矩系单排单层的数值，各由其容许应力计算得出。
如规定的容许应力与前述不同，应另行计算；4、三排单层贝雷的容许弯矩可按单排单层的乘以3再乘以不均匀系数0.9；双排双层的可按单排单层的乘以4再乘0.9；三排双层的可按单排单层的乘以8再乘0.8；5、表列国产贝雷的力学性质未计入加强弦杆。
32m简支贝蕾梁荷载计算
32.6m标准跨度双层加强型贝雷梁荷载统计一、荷载构成1、混凝土、钢筋自重：混凝土总量342.2m3，混凝土自重为342.2×26＝8897kN。
2、模板荷载：（1）内外侧钢模荷载外侧模采用定型大块钢模板，面积为186.6 m2，以1kN/m2计，荷载为186.6 m2×1KN/m2=186.6kN。
内侧模采用组合钢模，面积为381.43 m2，以0.8kN/m2计，荷载为351.43m2×0.8KN/m2=281.144kN。
(2)底模板及枕木重量枕木重：以8kN/m3计，重6m3×8kN/m3=48kN；底模板重：以0.1kN/m2，共计292.3m2，重292.3m2×0.1kN/m2=29.23kN。
3、其它荷载：（1）施工人员、料具、堆放荷载，取1.5KPa的均布荷载（经验值）：1.5KPa×292.3m2＝438.45kN；（2）振捣砼产生的荷载，取2KPa（经验值）：2KPa×292.3m2＝584.6kN；4、碗扣支架：150KN;二、22片贝蕾梁上荷载合计为：10650/27=394.44KN/m；三、贝雷梁布置：见CAD图。
荷载计算:(一)简支贝蕾梁检算贝蕾梁杆件材料为16锰钢，16锰钢的容许拉、压应力为 1.3×210=273Mpa，弦杆、竖杆、斜杆理论容许承载力分别为560kN、210kN、171.5kN。
贝蕾梁计算跨径27m。
采用有限元软件MIDAS建立贝蕾梁整体模型如下图：图1 贝蕾梁整体模型图1、支反力计算结果如下图所示：图2 贝蕾梁支反力计算结果（单位：kN）单片贝蕾梁最大支反力为292.25kN<560 kN，单承载力满足要求。
2、挠度计算计算结果如下图所示：图3 贝蕾梁挠度计算结果（单位：m）由图中可见，贝蕾梁跨中最大挠度为3.31cm<L/400=6.75cm，刚度满足规范要求。
贝雷架基本资料
贝雷架基本资料第一章装配式公路钢桥结构形式1.贝雷梁材质及力学特性：销子为30鉻锰钛钢，插销为弹簧钢，桁片、加强弦杆、纵横梁及支撑架材质为16锰钢。
16锰钢的拉应力、压应力及弯曲应力：1.3*210=273MPa。
16锰钢的剪应力：1.3*120=156MPa。
30鉻锰钛的拉应力、压应力和弯曲应力：0.85*1300=1105MPa。
30鉻锰钛的剪应力：0.45*1300=585MPa。
焊缝容许应力与母材相同。
2 •主体结构与桥面系：1）桁架2）销子与保险插销3）加强弦杆4）横梁5）纵梁6）桥面板、护轮木和护木螺栓7）支撑架一、主JRffiJRWT主联桁確枸件冇‘刖禎、桁架圧抿悄及保険tfL加偎強外、歿吁巒检・輸《｝•｛梓6种禰件也‘％（->*»1.啊｝i们衆（闕1・1）由上•下荻杆&仟尺佛忏坪fltffli血•上卜藏杆的烷部启阴?M较快•民头上方桁毀连抵销孔•桁架的兹杆由两梅10号审糾（背專背》ifl合时成，住下弦忏上，4"莎炊借JB/L的试戡■布上•下烷忏内有供与加供张杆和取屈桁聚if硬的镖栓孔•庄上弦仟内还有供连佞支淳架用的四个嗪梓孔•共中何的两个孔尼俄双持成多幷祐聚冽貯间座按川的.靠两瑞的猶个扎是昨巾间连爰用的°务年为架杵梁或II使用时•心勿用支挥皱加匕上下》nftJM的接合Bk・在下強杆匕设有4块殆板•瓦卜方有羽檸•用以固«?横屢花平血上的位瓦：在下获朴的堆菇《1饵的!《扳上还设有两个滞歸几•横汪按抗风竝杆快川。
怖帑竖杆均用秽丁宇够翻成•在!8杆靡尸戒杆一代开启一个方仇・它是供缎架矢具固定按架时使用的。
和築钩件的材料为l6Mn t«RFi®1ft 270kg.tv i42.桁架琨元杆件性0K衣1-1）« bl♦F#*M M出oim 札(cm1)賀址密为康0*力（HO«ff16Mti •仏2K n.u MO匚.ffff «6Kfl r.9.XL29h9.»171.Si命聚单元在各种受力状玄下不令4H E今竣定吋的承豪能力（虽1-2>欽. （二〉桁录迩於*1 •见*焙侦術孃违捷幣牍连按枢邻河ffH»用•诺状如图1・3所珮•** 3*,克惟哎的一缆初一小乳•供r霜保絵惭用（匪1-<>•祚另一燃直上科一朗憫•兀力向勺侏血销孔赭同•柱装傅时如習不见伯孔•可悄导甸權方向以定怖孔力向•有助舉利烦入保険悄,.t250kN第二章装配式公路钢桥结构设计与计算•q・・第一节桁架设计计算_、桁架内力分析（_）桁架的基占数擁1•桁架结构与基本尺寸（图2-1）.-2.构件斯而特性（表2』）表2・1断而组啟(“〉（命）• hS)• h(曲〉.町(era3)•/{cm)葩杆2.J25.4« •396.6:79.43・«5•82794 5.7斜籽1 ■ Il9.5399•24.8 •・3・签•12.8 4.9 1.18 3•材料及容许应力（MPaK表2・2）…•……" •表厶2材料% M 'M •匸构件・16Mw350273・208注:考虑到装配式公路労桥为限制布戏苑扫寸性桥梁J6Mn的容许拉应丈及殍也丿J按1.3x210MPa卄算，客弁刘应力捞1.3xl60i«hi计扒30CrMnTi的容许拉应办、压应力及弯应力找0.85 x 1300MPJ汁算•客许剪应力ft 0.45X 1300MP岸十算。
贝雷梁各杆件重量及拼装的力学参数
贝雷梁拼装结构力学参数
桁架容许内力表： 桥型
不加强桥梁
加强桥梁
容许 内力
弯矩 (kN·m)
剪力 (kN)
单排 单层 788.2
245.2
双排 单层 1576.4
490.5
三排 单层 2246.4
698.9
双排 双层 3265.4
490.5
三排 双层 4653.2
698.9
单排 单层 1687.5
245.2
双排 单层 3375.0
958.0
3.72
76.2
20.5
0.948
638.0
另有计算简化成单杆系可采用：Ix＝685.12×10-8m4，y＝0.0028m，截面积 A＝ 146.45×10-4m。
拼装钢桥梁几何特性表：
结构构造
几何特性
单排单层
不加强 加强
双排单层
不加强 加强
三排单层
不加强 加强
双排双层
不加强 加强构件名称 桁架节
加强弦杆 销子 横梁
有扣纵梁 无扣纵梁 桁架螺栓 弦杆螺栓 横梁夹具 抗风拉杆
斜撑 联板
单位 片 支 个 根 组 组 个 个 副 套 根 根
国产 270 80
3 245 107 105
3 2 3 33 11 4
进口 259
不加强 加强
W（cm3）
贝雷梁拼装结构力学参数
附录 D （资料性附录） 贝雷梁拼装结构力学参数 D.1 跨越式模板支架所采用的贝雷梁的几何特性参照表 D.1 的规定采用。
表 D.1 贝雷梁几何特性表
梁片组合
单排单层 双排单层 三排单层 双排双层 三排双层
不加强 加强
不加强 加强
不加强 加强
不加强 加强
不加强 加强
几何特性 截面抗弯模量 W (cm3)
3578.5 7699.1 7157.1 15398.3 10735.6 23097.4 14817.9 30641.7 22226.8 45962.6
截面惯性矩 I (cm4) 250497.2 577434.4 500994.4 1154868.8 751491.6 1732303.2 2148588.8 4596255.2 3222883.2 6894382.8
D.2 贝雷梁容许内力参照表 D.2 的规定采用。
表 D.2 贝雷梁容许内力表
容许内力
弯矩(kN·m) 剪力(kN)
单排单层 788.2 245.2
梁片组合（不加强型）
双排单层
三排单层
双排双层
1576.4
2246.4
3265.4
490.5
698.9
490.5
容许内力
弯矩(kN·m) 剪力(kN)
76
3
支撑架
副
单位为千克 质量
3 2 21
77
单排单层 1687.5 245.2
梁片组合（加强型）
双排单层
三排单层
双排双层
3375.0 490.5
4809.4 698.9
6750.0 490.5
三排双层 4653.2 698.9
贝雷片拼装架桥机导梁的受力分析
３ 导梁受力分析
⑴导梁抗弯矩分析 三排贝雷片的容许弯矩及容许剪力 ［Ｍ］＝７８８．２×３×０．９＝２１２８．１４ＫＮ．Ｍ ［Ｑ］＝２４５．２×０．９５×３＝６９８．８２ ＫＮ ７８８．２ＫＮ．Ｍ．２４５．２ＫＮ 是《 桥涵》一书中提供的贝雷 片的弯矩和剪力。 ０．９、０．９５ 是三排贝雷片受力不平衡时的折减系 数。
片）×（２ 根）×（２ 排）×１．（５ ＫＮ／ｍ）＝５５８ＫＮ
⑶横梁重量：
Ｇ３＝８７．４５㎏／ｍ×６ｍ×（８ 根）＋４３×６．５×４＝５３．１６ＫＮ ⑷两台天车：Ｇ４＝３０ＫＮ×２＝６０ＫＮ ⑸横梁左边的卷扬机及其架子：Ｇ５＝２０×２＝４０ＫＮ ⑹前支腿的重量：Ｇ６＝１０×２＝２０ＫＮ ⑺主桁架上的两台天车的重量 Ｇ７＝１５×２＝３０ＫＮ 故架桥机支腿：
＝５×１５＋６７．５×７．５＋６８．１１２×６＋３０５．６８８×３＋２７×
４．５
ＭＡ＝２０２８．４８６ＫＮ．ｍ＜［Ｍ］ ＝７８８．２×５×０．９＝３５４６．９ＫＮ．ｍ
δＡ＝ＭＡ／（５×Ｗｘ）＝２０２８．４８６／（５×３．９１×１０－３ｍ） δＡ ＝１０３．７５９ＭＰａ＜０．９５×［δ］
＝０．９５×２５０＝２３７．５ ＭＰａ
１５）／３３
ＲＢ－１０＝３０．９１７ＫＮ
ＲＢ＝４０．９１７ＫＮ
ＲＡ＝Ｆ５＋Ｆ１＋Ｐ１＋Ｒ１＋Ｆ２＋Ｆ３＋Ｆ６＋Ｇ６／２＋Ｆ１０＋Ｆ１１－ＲＢ
＝５＋６７．５＋６８．１１２＋３０５．６８８＋１４８．５＋１０＋３＋１０＋２７＋２７－
４０．９１７＝６３０．８８３ＫＮ
ＲＡ＝＜［Ｑ］＝６９８．８ＫＮ ＭＡ＝Ｆ５×１５＋ Ｆ１×７．５＋Ｐ１×６＋Ｒ１×３＋Ｆ１０×４．５
ｒ：动载系数；ｒ＝１．２
汽车吊、履带吊、架桥机、缆索吊等。结合本人参建的某 大桥 Ｔ 梁的吊装施工，分析架桥机导梁的受力情况。该 桥共九跨，上部主梁为预制预应力钢筋砼 Ｔ 梁，预制 Ｔ 梁吊装经方案比选采用贝雷片拼装架桥机架设。