水力计算案例分析
水力计算案例分析解答
案例一 年调节水库兴利调节计算要求：根据已给资料推求兴利库容和正常蓄水位。
资料：(1) 设计代表年(P=75%)径流年内分配、综合用水过程及蒸发损失月分配列于下表1，渗漏损失以相应月库容的1%计。
(2) 水库面积曲线和库容曲线如下表2。
(3) V 死 =300万m 3。
表1 水库来、用水及蒸发资料 (P=75%)表2 水库特性曲线解：（1）在不考虑损失时，计算各时段的蓄水量由上表可知为二次运用，)(646031m V 万=，)(188032m V 万=，)(117933m V 万=，)(351234m V 万=，由逆时序法推出)(42133342m V V V V 万兴=-+=。
采用早蓄方案，水库月末蓄水量分别为：32748m 、34213m 、、34213m 、33409m 、32333m 、32533m 、32704m 、33512m 、31960m 、3714m 、034213m经检验弃水量=余水-缺水，符合题意，水库蓄水量=水库月末蓄水量+死V ，见统计表。
（2）在考虑水量损失时，用列表法进行调节计算： 121()2V V V =+，即各时段初、末蓄水量平均值，121()2A A A =+，即各时段初、末水面积平均值。
查表2 水库特性曲线，由V 查出A 填写于表格，蒸发损失标准等于表一中的蒸发量。
蒸发损失水量：蒸W =蒸发标准⨯月平均水面面积÷1000渗漏损失以相应月库容的1%，渗漏损失水量=月平均蓄水量⨯渗漏标准 损失水量总和=蒸发损失水量+渗漏损失水量 考虑水库水量损失后的用水量：损用W W M +=多余水量与不足水量，当M W -来为正和为负时分别填入。
（3）求水库的年调节库容，根据不足水量和多余水量可以看出为两次运用且推算出兴利库容)(44623342m V V V V 万兴=-+=，)(476230044623m V 万总=+=。
（4）求各时段水库蓄水以及弃水，其计算方法与不计损失方法相同。
排水系统水力计算例题
排水系统水力计算例题例题：某一30层商住楼，五层以下为商场，以上为住宅。
现有一根排水总立管，承接住宅的10根排水立管，其中PL-1、PL-3和PL-6每层承接有洗涤盆和洗衣机的排水，PL-10每层只承接洗涤盆的排水；PL-5、PL-8每层承接有浴盆、坐便器及洗脸盆的排水，PL-2、PL-4、PL-6和PL-9每层承接有蹲便器及洗脸盆的排水。
排水平面大样及系统原理图如图所示。
试进行水力计算，以确定各管段的管径和坡度。
解：由于为高层建筑，排水管采用机制排水铸铁管。
计算方法采用：排水横支管采用最小管径法确定各管段的管径和坡度；立管（包括总立管）采用临界流量法确定管径，且立管管径不发生变化；横干管及排出管采用水力计算法确定各管段的管径和坡度。
一、排水横支管的计算根据规范第4.4.12至4.4.15和4.4.9之规定，可确定出下列排水横支管各管段的管径和坡度：1．厨房洗涤盆排水管：DN75，坡度0.02 2．厨房洗衣机地漏排水管：DN50，坡度0.03 3．卫生间洗脸盆排水管：DN50，坡度0.03 4．卫生间浴盆排水管：DN50，坡度0.03 5．卫生间大便器排水管：DN100，坡度0.02 二、排水立管的计算由于立管的管径一般不变化，因此计算时按立管最大设计秒流量不超过规范4.4.11表中的通水能力确定管径。
1．确定秒流量计算公式m a x m a x 18.012.0q N q N q p p p +=+=α 其中α=1.52．各卫生器具当量数 洗涤盆：N p =1洗衣机地漏：N p =1.5 洗脸盆：N p =0.75低水箱坐便器：N p =6.0 蹲便器：N p =4.5 浴盆：N p =3.0三、排水横干管、立管及排出管的计算1．进行管段编号，如图所示。
2．列表，主要有：管段编号、当量总数、设计秒流量、管径、坡度、排水流量、备注等。
3．水力计算（1）设计秒流量计算，方法同上（2）确定管径、坡度根据设计秒流量，依据排水横管水力计算的4个规定，通过查表的形式，确定出各管段的管径和坡度。
河岸溢洪道水力计算实例
河岸溢洪道水力计算实例一﹑ 资料及任务某水库的带胸墙的宽顶堰式河岸溢洪道，用弧形闸门控制泄流量，如图15.7所示。
溢洪道共三孔，每孔净宽10米。
闸墩墩头为尖圆形，墩厚2米。
翼墙为八字形，闸底板高程为33.00米。
胸墙底部为圆弧形，圆弧半径为0.53米，墙底高程为38.00米。
闸门圆弧半径为7.5米，门轴高程为38.00米。
闸后接第一斜坡段，底坡1i =0.01，长度为100米。
第一斜坡段后接第二斜坡段，底坡i 2=1:6，水平长度为60米。
第二斜坡段末端设连续式挑流坎，挑射角=α25°。
上述两斜坡段的断面均为具有铅直边墙，底宽B 1=34米的矩形断面，其余尺寸见图15.7。
溢洪道用混凝土浇筑，糙率n=0.014。
溢洪道地基为岩石，在闸底板前端设帷幕灌浆以防渗。
水库设计洪水位42.07米，校核洪水位为42.40米，溢洪道下游水位与流量关系曲线见图15.8。
当溢洪道闸门全开，要求： 1. 1.绘制库水位与溢洪道流量关系曲线； 2. 2.绘制库水位为设计洪水位时的溢洪道水面曲线； 3. 3.计算溢洪道下游最大冲刷坑深度及相应的挑距。
图7图8二﹑ 绘制库水位与溢洪道流量关系曲线 （一）确定堰流和孔流的分界水位宽顶堰上堰流和孔流的界限为=H e 0.65。
闸门全开时，闸孔高度e =38.0－33.0=5.0米，则堰流和孔流分界时的相应水头为H =7.765.00.565.0==e 米堰流和孔流的分界水位=33.0+7.7=40.7米。
库水位在40.7米以下按堰流计算；库水位在40.7米以上按孔流计算。
（二）堰流流量计算堰流流量按下式计算：2/302H g mB Q σε=式中溢流宽度B=nb=3×10=30米。
因溢洪道上游为水库，0v ≈0则0H ≈H 。
溢洪道进口上游面倾斜的宽顶堰，上游堰高a=33.0－32.5=0.5米，斜面坡度为1：5，则θctg =5（θ为斜面与水平面的夹角），宽顶堰流量系数m 可按H a及ctg θ由表11.7查得；侧收缩系数ε按下式计算：=ε1－0.2[(n －1)k ζζ+0]nb H 0其中孔数n=3；对尖圆形闸墩墩头，=0ζ0.25；对八字形翼墙，=k ζ0.7。
各种堰流各种条件下水力计算解析及实例pxs
宽顶堰流的水力计算如图所示，水流进入有底坎的堰顶后，水流在垂直方向受到堰坎边界的约束，堰顶上的过水断面缩小，流速增大，势能转化为动能。
同时堰坎前后产生的局部水头损失，也导致堰顶上势能减小。
所以宽顶堰过堰水流的特征是进口处水面会发生明显跌落。
从水力学观点看，过水断面的缩小，可以是堰坎引起，也可以是两侧横向约束引起。
当明渠水流流经桥墩、渡槽、隧洞〈或涵洞)的进口等建筑物时，由于进口段的过水断面在平面上收缩，使过水断面减小，流速加大，部分势能转化为动能，也会形成水面跌落，这种流动现象称为无坎宽顶堰流，仍按宽顶堰流的方法进行分析、计算。
（一）流量系数宽顶堰的流量系数取决于堰的进口形状和堰的相对高度，不同的进口堰头形状，可按下列方法确定。
1、进口堰头为直角(8-22)2、进口堰头为圆角(8-23)3、斜坡式进口流量系数可根据及上游堰面倾角由表选取。
在公式（8-22）、（8-23）中为上游堰高。
当≥3时，由堰高引起的水流垂向收缩已达到相当充分程度，故计算时将不考虑堰高变化的影响，按=3代入公式计算值。
由公式可以看出，宽顶堰的流量系数的变化范围在0.32～0.385之间，当=0时，=0.385，此时宽顶堰的流量系数值最大。
比较一下实用堰和宽顶堰的流量系数，我们可以看到前者比后者大，也就是说实用堰有较大的过水能力。
对此，可以这样来理解：实用堰顶水流是流线向上弯曲的急变流，其断面上的动水压强小于按静水压强规律计算的值，即堰顶水流的压强和势能较小，动能和流速较大，故过水能力较大；宽顶堰则因堰顶水流是流线近似平行的渐变流，其断面动水压强近似按静水压强规律分布，堰顶水流压强和势能较大，动能和流速较小，故过水能力较小。
（二）侧收缩系数宽顶堰的侧收缩系数仍可按公式（8-21）计算。
（三）淹没系数当堰下游水位升高到影响宽顶堰的溢流能力时，就成为淹没出流。
试验表明：当≥0.8时，形成淹没出流。
淹没系数可根据由表查出。
无坎宽顶堰流在计算流量时，仍可使用宽顶堰流的公式。
课程设计(水力计算)分析
目錄一、水资源规划及利用课程设计任务书⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ P3~P6二、水文计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯P7~P101、径流剖析算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯P7~P82、洪水及程的推求⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯P8~P9`3、典型洪水⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯P9~P104、放大典型洪水程⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯P10~P11 三、兴利调理计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ P11~P14 1.制水位 -容曲⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ P11 2.不算水量失⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯P11（1）求利容⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯P11（2）确立正常高水位⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯P113.考虑水量损失机⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯P12（1）利容⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ P12（2）正常高水位⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ P12四、防洪计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯P12~P141、水洪助曲算程⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯P12~P132、洪演算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯P13~P143、求洪水位，校核洪水位、洪容、洪容和最大下泄量五、水库水能计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ P14~P15 六、参照书本⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ P16设计任务和要求1、设计任务某一综合利用的水库水电站水文与水利计算。
2、要求1）求丰水年（ P=10%）、平水年（ P=50%）、枯水年（ P=90%）三种典型年的年径流量及年内分派。
2）设计洪水及其过程线的推求（设计P=2%、校核 P=0.2%）。
3）兴利调理计算和兴利库容及正常蓄水位的推求。
4）水库的调洪计算和泄洪建筑物的尺寸及设计、校核洪水位的选择。
5）水库最正确消落深度的计算和水库死水位确实定。
水闸水力计算实例
水闸水力计算实例一、资料和任务某平底水闸担负汛期某河部分排洪的任务。
汛期当邻闸泄洪流量达5000米3/秒时，本闸开始泄洪。
根据工程规划，进行水力计算的有关资料有： 1． 1． 水闸宽度设计标准。
（1）设计洪水流量为1680米3/秒，相应的上游水位为7.18米，下游水位为6.98米； （2）校核洪水流量为1828米3/秒，相应的上游水位为7.58米，下游水位为7.28米。
2.消能设计标准因水闸通过设计洪水流量时，上下游水位差很小，过闸水流呈淹没出流状态，故不以设计洪水流量作为消能设计标准。
现考虑汛期邻闸泄洪流量为5000米/3秒时，本闸开始泄洪，此时上下游水位差最大，可作为消能设计标准，其相应的上游水位为5.50米，下游水位为2.50米，并规定闸门第一次开启高度e =1.2米。
3.闸身稳定计算标准（考虑闸门关闭，上下游水位差最大的情况）。
（1）设计情况：上游水位为6.50米，下游水位为-1.20米； （2）校核情况：上游水位为7.00米，下游水位为-1.20米。
4.水闸底板采用倒拱形式，底板前段闸坎用浆砌块石填平。
为了与河底高程相适应，闸坎高程定为-1.00米，倒拱底板高程为-1.50米。
5.闸门、闸墩及翼墙型式：闸门为平面闸门，分上下两扇。
闸墩墩头为尖圆形，墩厚d 。
=1米。
翼墙为圆弧形，圆弧半径r =12米。
6.闸址处河道断面近似为矩形，河宽0B =160米。
7.闸基土壤为中等密实粘土。
8.水闸纵剖面图及各部分尺寸见图1。
水力计算任务：1.确定水闸溢流宽度及闸孔数；2.闸下消能计算；3.闸基渗流计算。
图1二、确定水闸溢流宽度及闸孔数平底水闸属无坎宽顶堰。
先判别堰的出流情况。
已知设计洪水流量Q=1680米3/秒，相应的上游水位为7.18米。
闸坎高程为-1.00米，则宽顶堰堰上水头H = 7.18 –( -1.00) =8.18米 又知河宽0B = 160米，则0v =H B Q 0=18.8160680.1 =1.28米/秒g 2=8.92⨯=0.084米0H =H +g av 220=8.18+0.084=8.264米下游水位为6.89米，则下游水面超过堰顶的高度 s h =6.98-(-1.00)=7.98米0H h s =264.898.7=0.965>0.86由《水力计算手册》宽顶堰淹没系数表查得，该出流为宽顶堰淹没出流。
水力计算案例分析
西昌学院工程技术学院课程设计任务书2013年12 月2 日至2013 年12 月20 日课程名称：工程水文案例分析及实训专业班级：2011级水利水电工程1班姓名：李飘学号：1115030041指导教师：洪晓江2013年12月2日案例一流域产流与汇流计算习题4-2 某流域1992年6月发生一次暴雨，实测降雨和流量资料见表4-13。
该次洪水的地面径流终止点在27日1时。
试分析该次暴雨的初损量及平均后损率，并计算地面净雨过程。
案例二设计年径流量分析计算习题7-2 某水利工程的设计站，有1954~1971年的实测年径流资料。
其下游有一参证站，有1939~1971年的年径流系列资料，如表7-7所示，其中1953~1954年、1957~1958年和1959~1960年，分别被选定为P=50％、P=75％和P=95％的代表年，其年内的逐月径流分配如表7-8示。
试求：m s表7-7 设计站与参证站的年径流系列单位：3/注本表采用的水利年度为每年7月至次年6月。
（1）根据参证站系列，将设计站的年径流系列延长至1939~1971年。
（2）根据延长前后的设计站年径流系列，分别绘制年径流频率曲线，并分析比较二者有何差别。
（3）根据设计站代表年的逐月径流分配，计算设计站P=50％、P=75％和P=95％的年径流量逐月径流分配过程。
表7-8 设计站代表年月径流分配 单位：3/m s案例三 洪峰流量推求计算习题8-1 某河水文站有实测洪峰流量资料共30年（表8-10），根据历史调查得知1880年和1925年曾发生过特大洪水，推算得洪峰流量分别为32520/m s 和32100/m s 。
试用矩法初选参数进行配线，推求该水文站200年一遇的洪峰流量。
表8-10 某河水文站实测洪峰流量表案例四 暴雨资料推求设计洪水习题9-3 已知设计暴雨和产、汇流计算方案，推求P=1％的设计洪水。
资料及计算步骤如下。
（1）已知平恒站以上流域（2992F km =) 1%P =的最大24h 设计面雨量为152mm ，其时程分配按1969年7月4日13时至5日13时的实测暴雨进行（表9-9),Δt 取3h ，可求得设计暴雨过程。
供热管网水力平衡计算及分析
供热管网水力平衡计算及分析1 问题的提出中南建筑设计院西区(生活区)集中低温热水采暖系统于1991年完成设计及施工，并于当年年底投入运行。
系统运行至今已有十年，大大改善了我院职工的生活条件。
但该热水采暖系统自运行之初起，就存在着热力失衡问题。
后随着用户的增加，管网作用半径的增大，随着燃煤蒸汽锅炉、汽-水换热器、热水循环泵运行效率的降低，也随着采暖系统阀件及沿程管道性能的弱化，采暖系统运行效率降低，热力失衡问题越来越严重，具体表现在管网末端用户的采暖效果越来越差。
为配合我院沿街开发的形势，院西区两栋临街多层住宅拆除，由于采暖用户(以下均指单栋或单元建筑)减少采暖外网须相应调整，此举可部分程度缓解采暖系统效果恶化情况，但热力管网水力失衡问题尚未得到解决。
2 管网水力计算及平衡分析基于上述原因，我们对院西区采暖热网进行水力计算及分析，拟采取水力平衡阀等技术措施对该采暖热网进行水力平衡，以期改善西区整体采暖效果。
2.1 计算条件已知条件(1)外网各环路管段管径及沿程长度，各单位采暖设计热负荷及总设计热负荷。
各环路用户采暖热负荷说“表1”表一1,34,7北大28单29单幼儿幼儿用户名称单元单元单元单元单元板元元园南园北热负荷126.1 126.1 160.0 51.0 33.6 44.1 38.0 70.7 70.7 78.2 (kw) 续表一3334357,1011,14中南海15,21用户名称 23户中单单元单元单元单元单元单元热负荷(kw) 55.7 60.9 60.9 155.8 184.7 184.7 527.6 115.0(2)各环路用户室采暖水系统所需资用压头，由各单体采暖设计图纸及资料获得，参见“表四”及“表五”中“用户所需资用压头”项。
假定条件:(1)由于锅炉及换热器效率的降低，根据该系统运行经验采暖供水最高温度为80?，最大供回水温差15,18?。
采暖供回水温度取80/60?。
(2)由于系统运行多年外管内壁粗糙度增大，外管内壁粗糙度取K=0.5mm。
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案例一年调节水库兴利调节计算
要求：根据已给资料推求兴利库容和正常蓄水位。
资料:
(1) 设计代表年(P=75%)径流年内分配、综合用水过程及蒸发损失月分配列于下表1，渗漏损失以相应月库容的1%计。
(2) 水库面积曲线和库容曲线如下表2。
(3) V死=300万m3。
表1 水库来、用水及蒸发资料(P=75%)
表2 水库特性曲线
解：本题为考虑水库水量损失时计算兴利库容和正常蓄水位的列表见表3计损失的年调节计算表，下面是表的各列数据来源的说明
1，先不考虑损失情况，水库的兴利调节计算。
将表1中的来水量和用水量分别列入表3的第（2）、（3）列。
2，根据来水量和用水量计算出该月份的余、缺水分别列入第（4）、（5）列中。
2，根据表中数据可以看出该年为二次运用，且V
3>V
2
，V
3
<V
4
所以V
兴1
= V
2
+V
4
-V
3
=4213（万
m3）。
4，将水库蓄水量列入表3的第6列。
5，根据V
p =1／2（V
初
+V
末
）将月平均蓄水量列入第（7）列。
6，由蓄水库容查表2水库特性曲线得各月平均水面面积，并将其列入表3的第（8）列7，将蒸发标准列入第（9）列。
蒸发损失水量=（8）×（9）÷1000将所得数据列入第（10）列得各月蒸发损失量。
8，由条件可知渗漏损失以相应月库容的1%计。
所以由月库容乘上1％得各月的渗漏损失量列入（11）列。
9，总损失量由蒸发损失和渗漏损失构成。
所以（10）+（11）就是总损失量将其列入第（12）列。
10，将考虑损失后的各月用水量列入第（13）列，由来水量和考虑损失后的用水量可得出考虑损失后的余、缺水量分别列入（14）、（15）列
11，同样根据余、缺水量可得该年是二次运用，且V
3>V
2
，V
3
<V
4
所以V
兴
= V
2
+V
4
-V
3
=4430.03
（万m3）。
12，将考虑损失后的蓄水量和弃水量分别列入（16）、（17）列。
13，校核检查结果是否正确。
水库经过充蓄和泄放到6月末，水库兴利库容应该放空，即
放到死库容300万m3 。
由表3可知计算正确。
再根据水量平衡方程∑W
来-∑W
用
-∑W
损
-∑W
弃
=0进行校核，即（2）-（3）-（12）-（17）=0，经校核计算结果正确。
14，根据所得兴利库容4430.03（万m3）查表2水库特性曲线图1可得正常蓄水位为865m。
所以V
兴=4430.03（万m3） H
正
=865m
案例二水库调洪演算
要求:
(1)推求拦洪库容；(2)最大泄流量qm 及相应时刻；(3)水库最高蓄水位；(4)绘制来水与下泄流量过程线
资料：开敞式溢洪道设计洪水过程线如下表1，水库特征曲线如表2，堰顶高程140m，相应容305×104m3，顶宽10m，流量系数m=1.6，汛期水电站水轮机过水流量QT=5m3/s，计算时段△t采用1h或0.5h。
表1 洪水过程线 (P=1%)
解：通过表2，画出水库水位-库容曲线如下图1
图1.水库水位-库容曲线
计算并绘制q~V ∆t +q
辅助线。
为了提高图解得精度，计算中V 值用的堰上库容，计算时段∆t =1h 。
，计算过程见表3，
利用表中第（5）、（7）栏的相应数据绘制的辅助线如图2所示。
图2 q~V ∆t +q
辅助线
根据表3中水库水位z 和流量，绘制出水库水位与下泄流量曲线，水库水位与下泄流量曲线如图3.
图3 水位线与下泄流量的关系去线图
调洪计算求q-t 过程和水库水位过程。
调洪的起始条件为为已知条件q=5m³/s 。
V
∆t
+q
=2.55m³/s ，水位Z=140m 。
计算过程见下表，表4 表4 半图解发调洪计算表
时间 t （h ） 入库流量Q m /s
平均入库流量Q 平 m /s V ∆t +q 2 （m³/s) q （m³/s) 水库水位Z
(m) 0 5 17.7 2.5 5 140 1 30.3 15.2 7.9 140.3 2 55.5 42.9 50.2 19 140.91 3 37.5 46.5 77.7 30.1 141.35 4
25.2
31.4
78.9
30.8
141.38
1020304050607080901000
50
100
150
200
250
V ∆t +q
(m /s 139.5
140140.5141141.5142142.5143143.50
20
40
60
80
100
q （ /s ）
q (m /s )
Z （m ）
对于第一时段，Q1=5m/s，Q=30.3m/s,q1=5m/s,于是由q1查图2辅助曲
线得（V
∆t +q）=2.5m/s，代入式子V2
∆t
+q2=V1
∆t
+q1+Q
平
q1可以求得（V
∆t
+q）=15.2
m/s，以此查图2得q ==7.9m/s，用同样的方法以此类推，可以求出其他时段的泄量，并计入表4中。
由表4中的时间和来水流量、时间和下泄流量，在同一图中，绘制出入库流量与时间的曲线和下泄流量与时间的曲线，绘制的曲线如图4.
图4 入库流量与时间的曲线和下泄流量与时间的曲线
图4中，两条曲线的交点既是下泄流量最大点，也是水位最高点，由图查的q m=31.4 m/s T=3.45h。
在图查的q m=31.4 m/s用此值可在图3中即可查的最高蓄水位Z m=141.4 m。
有在图3中查的的最高蓄水位Z m=141.4 m，用此值可在图1中查得拦洪库容V=370万m³。
案例三小型水电站的水能计算
11—5.某以发电为主的年调节水电站，其设计枯水年各月来水量如表11—10所示，该水库的兴利库容为110(m/s）∙月，供水期上游平均水位40m,下游平均水位20m，A=7，出力
倍比系数C=3.0.每月可按30.4d计算。
（1）推求水库供水期和蓄水期的调节流量（不计损失）。
（2）该水电站保证出力是多少？
（3）水电站的装机容量是多少（100KW的倍数）？
（4）3月份发电量是多少？
流量为
Q
P供=供
+
兴
T
供
=
(5+5+5+5+5+5)+110
6
=23.33m/s
次流量与天然来水量比较，发现9、10、次年5月的天然流量还是小于Q
P供
，所以应该重新计算供水期为9月到次年5月共9个月，则调节流量为
Q
P供=供
+
兴
T
供
=
(20+10+5+5+5+5+5+5+10)+110
9
=20m/s
现将6、7、7、8月设为蓄水期，蓄水期也按等流量调节，其调节流量为
Q
P蓄=蓄兴
T
蓄
=
(70+80+80)110
3
=
40m
s
（2）保证出力的确定
由已知得供水期上游平均水位40m,下游平均水位20m。
所以H P=Z上Z下=4020= 20m
由公式N P=A∙Q P∙H P得
N P=7×20×20=2800kw
（3）装机容量的确定
用保证出力倍比法来确定装机容量。
倍比系数C=3.0，故装机容量为
N
装
=CN P=3.0×2800=8400kw
因为装机容量为100kw的倍数且考虑到套用定型机组.所以选择装机容量为8500kw ，可安装3台2000kw的和1台2500kw的机组。
（4）3月份发电量的确定
每月按30.4天计算。
则3月共有30.4×24=7296.个小时。
3月份的发电量为
E=30.4×24×N P=30.4×24×2800=204.288万kw∙h。