黑河塘水电站1机组全水头
水电站基本知识
水电站基本知识1、什么是水电站？水电站枢纽的组成。
水电站是将水能转变为电能的水力装置，它由各种水工建筑物，以及发电、变电、配电等机械、电气设备，组成为一个有机的综合体，互相配合，协同工作，这种水力装置，就是水电站枢纽或者水力枢纽，简称水电站。
它由挡水建筑物、泄水建筑物、进水建筑物、引水建筑物、平水建筑物及水电站厂房等水工建筑物共7个部分组成，机电设备则安装在各种建筑物上，主要是在厂房内及其附近。
（1）挡水建筑物。
是拦截水流、雍高水位、形成水库，以集中落差、调节流量的建筑物，例如坝和闸。
（2）泄水建筑物。
其作用主要是泄放水库容纳不了的来水，防止洪水漫过坝顶，确保水库安全运用，因而是水库中必不可少的建筑物，例如溢流坝、河岸溢洪道、坝下泄水管及隧洞、引水明渠溢水道等。
（3）进水建筑物。
使水轮机从河流或水库取得所需的流量，如进水口。
（4）引水建筑物。
引水建筑物是引水式或混合式水电站中，用来集中落差（对混合式水电站而言，则只是集中总会落差）和输送流量的工程设施，如明渠、隧洞等。
有时水轮机管道也被称为引水建筑物，但严格说来，由于它主要是输送流量的，所以与同时具有集中落差和输送流量双重作用的引水建筑物并不完全相同。
有些水电站具有较长的尾水隧洞及尾水渠道，这也属于引水建筑物。
（5）平水建筑物。
其作用是当负荷突然变化引起引水系统中流量和压力剧烈波动时，借以调整供水流量及压力，保证引水建筑物、水轮机管道的安全和水轮发电机组的稳定运行。
如引水式或混合式水电站的引水系统中设置的平水建筑物如压力池或高压池。
（6）厂区建筑物。
包括厂房、变电站和开关站。
厂房是水电站枢纽中最重要的建筑物之一，它不同于一般的工业厂房，而是是水力机械、电气设备等有机地结合在一起的特殊的水工建筑物；变电站是安装升压变压器的场所；而开关站则是安装各种高压配电装置的地方，故也称高压配电场。
（7）枢纽中的其它建筑物。
此类建筑物指对于将水能转变为电能这个生产过程没有直接作用的船闸或升船机、筏道、鱼道或鱼闸以及为灌溉或城市供水而设的取水设施等。
增发电量管理办法
2.4检修维护部
2.4.1负责落实增发电量治理方法。
2.4.2参与对影响增发电量大事的调查处理。
2.4.3评比部门年度增发电量先进个人和班组。
2.4.4做好设备的检修维护消缺工作，确保机组安全稳定运行；
2.4.5对重大和紧急缺陷，要准时组织抢修，确保设备完好；
增发电量治理方法
〔修订〕
甘肃电投河西水电开发有限责任公司2023年八月十日
甘肃电投河西水电开发有限责任公司
Q/HXSD
1总则
为了标准甘肃电投河西水电开发有限责任公司龙首一、二级、三道湾及宝瓶水电站增发电量治理工作，合理进展水库优化调度，充分利用各级电站水库有限的调整力量，最大限度的提高黑河水能利用率和充分调动宽阔员工工作乐观性，特制定本方法。
3.3.15机组消灭效率降低时，发电运行部应准时通知检修维护部进展检查、分析和处理。
4
4.1汛期指标
4.1.1机组超额定出力运行：在汛期由于超出力运行，机组超发电量计入检修维护部和发电运行部〔4:6〕；
4.1.2设备牢靠性指标：在6~9 月份假设各级电站消灭非停次数≤2次/年〔累计时间不超过
24小时/站〕，按汛期水库优化调度增发电量的15%计入检修维护部，85%计入发电运行部。
2.2.3依据本制度，提出年度增发电量奖惩考核意见，形成考核报告。
2.2.4监视水库优化调度，机组优化运行等措施、方法的落实。
2.2.5生产技术安监部负责电量有关信息的月度统计和考核。
2.2.6生产技术安监部负责电量的月度考核工作，每月向公司提交考核意见。
2.2.7指导日常增发电量工作。审批电站负荷重大运行方式调整，日常负荷调整发电部负责。
3.3.6发电运行部运行值班人员要做好本班各台机组发电量、过机流量、累计流量和上、下游水位的记录和计算工作，计算出耗水率。
浅析阿坝州黑水河流域梯级水电站优化调度的中长期效益
我国电力市场的相关理论和应用实践正处在 探索 阶段 ， 市 场环境 下 的水 电站优 化运 行 理论 、 方 法发展尚不完善。开展基于电力市场的水 电站优
中图分类号 ： Ⅳ７； Ｔ Ｖ ７ ３ ７ 文献标识码 ： Ｂ 文章编号 ： １ ０ ０ １ － ２ １ ８ ４ （ ２ ０ １ ３ Ｊ ０ ３ － ０ １ ２ ６ － ０ ６
１ 概
述
游， 于左 岸与 最大 支流 毛尔 盖河 相汇后 水 量增 大 ，
水 能 发 电是 当今 主 要 的清 洁 能 源 ， 其 开发 量 在 清洁 能 源总量 中 占有绝 对 比重 。受历 史原 因和
重大问题 ； 第三 ， 水电站如何优化调度， 发挥水
固 Ｓ ｉ ｃ ｈ ｕ ａ ｎ Ｗ ａ ｔ ｅ ｒ Ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ
第３ ２卷 总第 １ ５ ９期
四川水力发电
２ ０ １ ３年 ６月
Ｍａ ｘ Ｅ＝Ｍａ ｘ 或
（ Ａ 。
’ Ｈ Ｍｔ ）
上述所有变量均为非负变量 （ ≥０ ） 。 ３ ． ２ 模型求解（ Ｄ Ｐ ）
王 宇 亮， 刘 旭 东， 张
（ 中国水 电建设集 团四川 电力开发有限公司 ， 四川 成都 摘
倩
６ １ ０ ０ ４ １ ）
要： ｚ ｋ 电能源是当今主要的清洁能源 ， 而优化流域 梯级 电站的调度方式 、 提高水能的利用率 ， 能较大程度 提升水 电站的
运营收益 、 投资回报及科学管理水平。以黑水河 流域的毛尔盖水库下游 毛尔盖 电站 、 色尔古电站和柳坪电站形成的“ 一库三 级” 梯级水电站群为例 ， 在电力市场环境下 ， 充分考虑 电价因子 的重要性 ， 建立基 于分 时电价 的黑水 河流域梯级 电站优 化调 度数学模型 ， 使水电站和电力系统获得最 佳经济效 益、 社会效益 和生态效益 ， 是非常必要和具有现实意义的研究课 题。 关键词 ： 黑水河流域 ； 梯级水电站 ； 优化调度 ； 经济效 益
高水头电站减少厂用电技术措施的探索
高水头电站减少厂用电技术措施的探索杨莉;龚在礼【摘要】水电站厂用电节能与否,直接关系到水电站经济效益的好坏.以黑河塘水电站为例,分析了高水头电站厂用电负荷的构成,提出了节约厂用电的措施,并分析了这些措施的节能效果.【期刊名称】《四川水力发电》【年(卷),期】2010(029)005【总页数】3页(P141-143)【关键词】黑河塘水电站;厂用电;节能措施效果【作者】杨莉;龚在礼【作者单位】映秀湾水力发电总厂,四川,成都,611830;四川电力职业技术学院,四川,成都,610072【正文语种】中文【中图分类】TV738;TV7黑河塘水电站位于四川省九寨沟县境内,座落在白水江干流上,电站引用水头 198m,由压力隧洞引水,装机容量为2×43 MW,机组额定转速为 428.6 r/min,属高水头混流式水轮机地下式厂房电站。
笔者分析了黑河塘电站厂用电的构成、节能降耗措施及其效果。
1 高水头电站厂用负荷构成与厂用电接线形式1.1 厂用负荷的构成黑河塘电站厂用负荷构成如下:(1)主机、主变自用负荷:黑河塘电站自用负荷包括调速器压油装置的压油泵、漏油泵,机组技术供水泵,蝴蝶阀压油装置压油泵和漏油泵,可控硅励磁装置的冷却风扇和启励电源,主变冷却风扇、强迫循环油泵等。
(2)电站的公用负荷:黑河塘电站公用负荷包括电站的油、水、气系统的用电,直流操作电源与通讯电源;厂房桥机和尾水闸门起闭机;厂房和开关站等的照明、电热;全厂通风、采暖及空调等控温系统;其他如检修电源等。
(3)电站附属负荷:黑河塘电站主要包括泄洪闸门起闭机、冲沙闸门起闭机、进水口工作门起闭机、消防及生活水泵、坝区及道路照明等。
1.2 厂用电的接线形式目前黑河塘电站的厂用电分别来自11B和13B(图 1)。
其中 11B取自电站的运行机组和系统,机组并入大电网后,其供电可靠性非常高;13B取自地方电源,供电可靠性较差,停电较频繁。
图1 黑河塘水电站厂用电接线示意图2 高水头电站减少厂用电的技术措施电站节能降耗的最重要措施就是减少泵的耗电量。
黑河塘水电站引水隧洞围岩稳定性工程地质评价
坝 断裂所 围 限的长条 形 玉 瓦． 坪 地块 内， 南 断裂构
厚 ． 层 状 长石 石英 砂岩 、 质砂 岩夹 板 岩 及千枚 厚 钙 岩 ， 薄 层砂 岩 、 中一 粉砂岩 夹千 枚 岩 和板 岩 ， 板 状 薄 结 晶灰岩及 薄层钙质粉砂 岩 ； ０ ６＋ ４ ． ６＋１０— ４２９段
一
要有北东侧 的甘肃武都地震带 、 南西侧 的松潘． 平 武地震带和南东侧的龙门山地震带 。这三个地震
收稿 日期 ：０ ７０ －８ ２ ０ －３ ０
５。 Ｓ Ｌ ０ ～ ５ ， ０ Ｗ／ Ｗ ３ 。 ４ 。 岩体 中断层不甚发 育。
除层 面外 ， 结构 面 主要 表现 为一套 节理 裂隙 系统 ，
造不发育 ， 表现为一系列北西 向展布的褶皱构造。
电站枢 纽 工 程 位于 该 地块 内 的 陵江 一 龙 背斜 西 青
南翼 ， 区内无深大断裂发育， 结构相对完整， 新生 代以来一直处于间歇性整体抬升 ， 不具备发生破 坏性 地震 的地质 结构 条 件 ， 地 震 效 应 主要 受 外 其
张
摘
斌 ， 江 国 勇
（ 中国水 电顾问集 团成都勘测设计 研究 院 ， 四川 成都 ６ ０ ７ ） １０ ２
要： 黑河塘水电站引水隧洞地层岩性复杂 ， 过磨房沟段地下水 活动强烈 ， 存在 大量涌水。在 前期勘 察阶段 ， 针对其地质
条件 ， 结合室 内岩石物理力学试验成果 ， 制围岩基本质量的岩体强度 、 对控 岩体完整性 、 风化卸荷程度 ， 岩层 与隧洞轴线交角 等因素进行 了宏观初步分类 ， 建立 了一套适合 黑河塘水电站特点的初步分类标准 ， 并对主要工程地质问题进行 了分析评价。
黑河市爱辉区转心湖水电站引水系统设计
２ ｏ ｏ ｏ ） 的规 定 ， 转 心湖水 电站 工程 规模 为 中型 ， 等 别 为
Ⅲ等工程 。主要建筑物拦 河坝 、 溢洪道 为 ３级 建筑 物 ， 引
水隧洞 为 ４级建 筑物 ， 厂 房及 临 时建 筑 物为 ５级 。拦 河 坝、 溢洪道及其消能 防冲设计洪水标 准为 ５ ０年一遇 ， 校 核 洪水标准 为１ ０ ０ ０ 年一 遇。引水 隧洞及 进 口、 电站 厂房 防 洪标准为 ３ ０年一 遇洪水 设计 ， ５ Ｏ年一 遇洪 水校 核 ， 根据
体厚度为 ４ ０～ ６ ０ ｍ， 主洞坡 降 ０ ． ３ ５ ％ 。隧洞地质 条件 较
好， 大部 分为 Ⅱ类围岩 ， 根据 物探 ， 隧洞沿线 有 １ ６条断 裂 带， 总长 １ ８ ０ ｍ， 为 Ｖ类 围岩 ， 围岩宽度 见地质 报告 。对 隧
２ 工 程 等 别 和 标 准
依据 《 水利水 电工程 等 级划 分及 洪水 标准 》 （ Ｓ Ｌ ２ ５ ２ １ Fra bibliotek 概况
转心湖水 电站位 于石 金河 干 流 中游 ， 坝 址位 于 黑河 市爱辉 区山神 府村 南３ ｋ ｍ处 ， 距黑 河 市 区２ ５ ｋ ｍ。 坝址 地
理坐标 为 Ｎ ５ ０ 。 ０ ９ １ ８ ” ， Ｅ １ ２ ７ 。 １ ３ ０ １ ” ， 坝 址 以上 流域 面积
第 １ ９卷 第 ４期
２ ０ １ ３年 ４月
水 利 科 技 与 经 济
Ｗａ ｔ ｅ ｒ Ｃｏ ｎｓ ｅ ｒ ｖ ａ ｎ ｃ ｙ Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ Ｔｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ａ ｎ ｄ Ｅｃ ｏ ｎ ｏ ｍｙ
Ｖ０ １ ．１ ９ Ｎｏ ． ４ Ａｐ ｒ ．， ２ ０１ ３
白水江流域梯级电站联合运行分析
1）白水江流域梯级电站在2013年6月26日以前实行的各站单独运行，在计算各站流量是有偏差，主要原因是上游水电站下泄的流量为下游水电站所利用，上级水电站下泄的流量与区间流量之和构成了下游水电站的入库流量，而各水电站的放水流量决定了其发电负荷及发电量。因此，各水电站的发电效益受上游电站的影响较大，下游电站的调度用水及发电水头直接受上游电站的制约，同时其库水位变化对上游衔接梯级的发电水头也有一定影响；若各梯级水电站单独运行，一方面将使得梯级整体水能利用率较低，另一方面会导致水库无益弃水，造成大量弃水电量。
白水江流域梯级电站发出的电力经黑双线、南双线、财双线送入九寨沟县郭元乡的双合开关站后，经220kV双赤一线、双赤二线接入广元地区的沙溪坝变电站。
二、白水江流域梯级电站运行管理模式
白水江流域梯级电站由九寨集控中心集中控制，可以对下属各梯级水电站监视、控制和调度管理中心，可实现对各电站的遥控、遥调、遥测、遥信、遥视以及梯级经济运行和调度管理，各电站采用“无人值班（少人值守）”原则，在人员配置上集控中心采用三班三倒，每班三人，值长一名、值班员两名，设集控长一名；电站为四人，其中运行维护管理工程师一名，值长一名，值班员两名；如果采用传统运行模式各电站需要设置运行值班人员9名（三班三倒），维护人员4名，（机械、电气一次、电气二次、监控人员），在采用流域梯级水电站运行管理方式后提高梯级电站运行管理效率、节约人力资源。
2)在丰水期整个四川的来水量较大，但各站点均不能按来水量发电，弃水量较大；在遇到下雨涨洪水时流量上涨较快，水质较差，南坪电站及交财湾电站栅差较大时，可以利用夜间低负荷时段对闸首取水口反冲，保证白天带高负荷运行，避免南坪电站及交财湾电站带较多负荷时栅差增大捞渣无效强减负荷从而造成发电量损失。
水轮发电机组运行中剧烈振动的原因及处理
收稿日期：%#"* 5 #1 5 %# 作者简介：陈前荣（"9&$ 5 ） ，男，工程师，主要从事水轮发 电机设计工作。<=(>7?：@AB8C7>86D8EF"1!’@D(
运行与维护 针对这一故障，只能采取水轮发电机组停机的 方式，对整个机组进行全面的检查。在检查的过程 中，发现了很多的问题：水轮机底环固定螺栓发生 断裂，并且在水轮机底部还有很多松动的螺栓；由 于水轮机的螺栓存在着松动的现象，从而导致活动 导叶中间存在的间隙缩小，并且导叶臂也出现了错 位的现象；发电机的下机架基础板与下机架的联接 螺栓出现了松动的现象；联接定子机座与定子机座 基础板的联接螺栓，部分出现了松动现象；水轮机 水导轴承的支撑螺栓部分出现了松动。 通常情况下，水轮发电机组出现振动可能会有 ! 方面的因素，分别是电磁、水力以及机械。 从 " 号水轮发电机组出现故障的现状来看，刚 开始时，这台水轮发电机组的运行是正常的，但是 随着运行时间的增加，水轮发电机组所存在的安全 隐患慢慢暴露出来，并且所产生的振动越来越强 烈，甚至还影响到正常运行；因此，根据这一现 状，就可以将电磁原因排除。在对运行水头进行调 整之后，再打开水轮发电机组运行，发现依然会产 生振动，这也就说明导致水轮发电机组振动的因素 与水头高低关系不大。水力共振问题会因为转速的 不同而产生，因此，影响 " 号水轮发电机组产生振 动的因素还暂时不能将水力因素完全排除。 从整个水轮发电机组的构造来看，有 #" 个活 动导叶和 $# 个固定导叶，并且在生产时，还采用 了国外先进的技术和独特泵板结构的密封技术，这 些技术也同样运用在 $ % ! 号机组上；其余 ! 台机 组在运行的过程中都没有出现太大的问题。一般来 说，水轮发电机组由于设计缺陷、机械制造质量缺 陷、安装不当、维护不当等原因而导致振动的案例 相对较多，一般表现在转动部件间隙的分布不均 匀。维修人员在对 " 号水轮发电机组进行实际的测 试和检查之后，发现转轮的转动间隙在规定的范围 之内。经检测，导致振动产生的原因是导轴承之间 的间隙在机组运行了一段时间之后发生了改变，由 此加大了主轴的摆动幅度，这也就导致水轮发电机 组在运行的过程中，逐渐加大振动幅度，从而导致 机组无法正常运行。 在全面的检查以及仔细研究之后，采取了下面 几点措施来改善机组的振动故障：利用千斤顶来合 缝座环、底环以及抗磨板，并且利用电焊焊接技术 ・ +* ・
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黑河塘水电站1号机组全水头 振区测试试验报告四川中鼎科技有限公司2007年6月批准：审核：编写：罗琼芳1概述黑河塘电站位于阿坝州九寨沟县的白水江上，为引水式水电站，电站装有两台单机容量为43MW的立式水轮发电机组，机组的技术参数为：水轮机型号 HLD307C―LJ―205额定转速 428.6r/min飞逸转速 735r/min设计水头 178m设计流量 27.13m3/s额定频率 50Hz发电机型号: SF43—14/4250额定功率 43MW额定电压 13800kV额定电流 2116.5A额定励磁电压 195V额定励磁电流 990A额定功率因素 0.85水轮机和发电机均为东方电机股份有限公司生产制造。
1号机组于2006年12月31日正式投入运行。
为了更好的指导机组在全水头下的安全稳定运行，受甲方邀请四川中鼎科技有限公司（以下简称乙方）于2007年5月23—5月26日分别对黑河塘电站1号机组进行4个水头下的振区测试试验。
2试验依据和试验设备2.1 试验依据验收试验按国家标准GB/T8564—2003《水轮发电机组安装技术规范》要求的有关规定执行。
2.2 试验设备2.2主要试验设备及性能指标如下：2.3.1 TRIN002型电涡流式传感器 16套2.3.2 FTS2000水力机组现场测试分析系统 1套2.3.3自主研发的数据采集和水力机组振动分析系统 1套设备经在中国测试技术研究院依据JJG1096-2002检定的示值误差为±0.06%的《GWB-200B高精度位移标定器》上率定。
溯源检定证书号为：长仪字第200701076号，其使用有效期限至2007年12月16日。
传感器、变换器、FTS2000测试仪、数据采集器、微机振动分析系统联机试验，其性能指标如下：非线性误差 <1%FS分辨率 1μm漂移及滞后 <0.5%FS/24h室温传感器量程 ±1mm传感器输出范围 -2V～-18V振动在线分析系统A/D转换的性能指标如下：模数转换精度 16位模数转换时间 10微秒通道数 16输入信号范围 －2V～-18V输出信号范围 －5V～＋5V测试分析系统直接完成对机组各部振动、摆度的位移测试，并对测试结果进行实时幅值、频率、相位、频谱及轴心轨迹等内容的分析，满足国标GB/T8564—2003《水轮发电机组安装技术规范》的要求。
2.3试验测点布置试验测点布置依据GB/T17189-1997《水力机械振动和脉动现场测试规程》，具体布置如下：摆度测点上导摆度 -X、-Y下导摆度 -X、-Y水导摆度 -X、-Y振动测点上机架水平振动 -X、-Y上机架垂直振动 -Y发电机静子外壳中部水平振动 -Y下机架水平振动 -X、-Y顶盖水平振动 -Y轴相位信号测点 -Y以上共计14个测点。
各方向测点的安装与机组命名方向一致。
各振动测点均安装在基础壁上作绝对测试，各摆度测点安装在机组机架或轴承盖上作相对测试。
试验中的转轴相位为自编相位，与安装的盘车相位不一致。
3试验水头3.1 192米(上游水位：1775.05米 ，尾水水位：1583.1米)。
3.2 195.14米(上游水位：1778.04米 ，尾水水位：1582.9米)。
3.3 197.93米(上游水位：1780.37米 ，尾水水位：1582.44 米)。
3.4 198.8米(上游水位：1781.8米 ， 尾水水位：1583 米)。
4试验工况4.1 空转与空载的对比试验。
4.2 机组从0—43MW负荷的试验，按每3MW负荷递增进行录波测试。
5 必要说明5.1 试验过程中，数据采集有一定随机性。
数据均未经滤波处理，为通频峰峰值。
5.2报告中提供的示波图“……全部测点波形图”各测点幅值比例均为每格100μm。
单个波形图其幅值比例标注在图形左侧。
5.3转轴轴位信号为每转一个脉冲方波，在“……全部测点波形图”中它设置在最上方，在单个波形图中均将其匹配显示，以直观分析机组出现的低频水力振动。
6 试验水头为192米时（上游水位为1775.05米，尾水水位为1583.1米）6.1在空转和空载对比试验中，机组除下机架水平振动略有增加外，其他的振动、摆度幅值无明显变化，说明机组基本不存在磁力不平衡的现象。
见图61《空转工况全部测点波形图》。
见图62：《空载工况全部测点波形图》。
图61:空转工况全部测点波形图 30mm/每格图62：空载工况全部测点波形图 30mm/每格6.2 机组在带6MW、18 MW负荷运行中，上机架垂直振动受顶盖压力脉动的影响有较大的增加，其值是1.91倍频幅值，不是转频幅值。
见图63、图64《带18MW上垂振、顶垂1.91倍频的波形及频谱分析图》6.3 机组在带21MW、24 MW、27 MW负荷运行中，上级架垂直振动、顶盖垂直振动及水导摆度均出现明显的0.27倍转频的涡带频率。
（新机启动的水头是在196.2米时只有上垂才有以上频率出现，但没有该水头下突出。
）见图65—图613《带21MW、24 MW、27 MW上垂振、顶垂振及水摆0.27倍转频的勃形和频谱分析图》图63: 18MW工况时上垂振1.91倍转频的波形及频谱分析图图64: 18MW工况时顶垂振1.91倍转频的波形及频谱分析图图65 21MW工况上垂振涡带频率的波形及频谱分析图图66：21MW工况顶垂振低带频率的波形及频谱分析图图67 ：21MW工况水摆X涡带频率的波形及频谱分析图图68 24MW工况上垂振涡带频率的波形及频谱分析图图69 24MW工况顶垂振涡带频率的波形及频谱分析图图610 24MW工况水摆X涡带频率的波形及频谱分析图611 27MW工况上垂振涡带频率的波形及频谱分析图图612 27MW工况顶垂振涡带频率的波形及频谱分析图图613 27MW工况水摆X频涡带频率的波形及频谱分析6.4上机架垂直振动从空转、空载至带27MW负荷一直都是1.91倍转频的幅值，故在数据上显示较大，在6MW和18MW负荷时还超出国标要求，在带30MW以上转频为主时，也出现较弱的0.27的低频。
其幅值很小，都在10μm以下。
6.5 顶盖垂直振动从空转、空载至带满负荷一直都是1.91倍转频为主导频率，但幅值都在15μm以下。
6.6 下机架水平振动和水导摆度幅值出现随着机组负荷的增加而上升，到额定负荷后基本能在稳定值运行。
特别是下机架水平振动幅值基本接近规程要求。
（较新机投运时有少量增加）其主要原因：一是新机启动投运时，本应在发电机转子下端面还需进行一次配重处理的，但因赶投运时间，故未对下端面进行配重；二是受水力因素的影响。
6.7 机组在带33MW—满负荷时，各导轴承摆度和下机架水平振动幅值略有增加，其他振动幅值都下降到10μm以下。
6.7试验结果汇总见附表1《试验水头为192米时1号机组运行稳定性试验电测结果汇总表》及与之相应的“摆度变化折图”和“振动变化折线图”。
附表1黑河塘电站1号机组灾92米水头下的运行稳定性试验电测结果汇总表测量值单位：μm工况名称 转速上平-X上平-Y上垂-X定平-Y上摆-X上摆-Y下平-X下平-Y下摆-X下摆-Y水摆-X水摆-Y顶垂-y空转 428.613.713.813.5 5.4114.8106.232.731.34155.671.5828.2空载 427.615.313.917.6 5.1115.210839.137.244.563.369.675.712.9并网 427.615.113.513.4 5.2110.4105.538.438 4460.568.779.2 6.8 3MW428.615.51513.3 5.5105.69636.236.139.555.854.6617.4 6MW428.618.115.532.5 5.3107.197.136.437.140.958.769.388.58.6 9MW428.61413.811.4 5.2111.2103.638.639.546.466.482.299.711.5 12MW428.615.314.113.5 4.910994.635.437.143.460.87597.110.6 15MW428.616.115.321.4 5.3107.894.235364258.172.192.212.1 18MW428.617.915.935.7 5.5109.195.635.337.24564.377.3100.313.3 21MW428.614.213.314.7 4.4112.1102.636.74150.365.379.197.46 24MW428.613.811.98 4.7113.199.236.238.851.367.384109.49.6 27MW428.612.811.88.5 4.5113.7104.137.740.152.574.288.4118.97.3 30MW427.611.911.38.2 4.8117107.438.840.854.676.690.1121.67 33MW428.69.99.87.8 4.3121.3113.240.242.95880.192.2123.6 4.7 36MW428.68.68.3 6.2 4.1122.6116.441.645.462.488.2105.9137.4 6.5 39MW428.67.47.17.1 4.1126122.542.345.564.491.6120.3156.28.2 43MW428.6 5.9 6.27 3.8128.8131.345.34971.2101.7134.8172.58.6注：水头是根据上游水位1775.05米，尾水水位1583 .1计算所得。
7. 试验水头为195.14米时（上游水位为1778.04米，尾水水位为1582.9米）7.1在该水头下的空转和空载对比试验中，机组各部的振动和尚、下导摆度幅值无明显变化，水导摆度幅值略有下降，说明机组基本不存在磁力不平衡的现象。
7.2 机组在带6MW、18 MW负荷运行中，上机架垂直振动受顶盖压力脉动的影响有较大的增加，其值是1.91倍频幅值，不是转频幅值。
见图71、图72《6MW、18MW上垂振、顶垂1.91倍频的波形及频 谱分析的典型图》7.3 机组在带9MW、15 MW负荷时，水导摆度幅值受顶盖压力脉动的影响有较明显的增加。
7.4机组在带21MW、24 MW负荷运行中，上级架垂直振动、顶盖垂直振动及水导摆度均出现明显的0.27倍转频的涡带频率。
（水头在196.2米时只有上垂才有以上频率出现，但无该水头下突出。
）见图73—图78《带21MW、24 MW上垂振、顶垂振及水摆0.27倍转频的涡带频率波形和频谱分析图》。