卸料平台荷载限定验算
卸料平台荷载限定验算
卸料平台荷载限定验算1、按施工现场安全生产文明施工标准图集有关卸料平台的规定：（1）卸料平台的设计荷载按3KN/m2。
（2）施工实际荷载应控制在2KN/m2。
（3）斜拉钢丝绳的安全系数不小于0。
2、平台上的荷载计算如下：（1）平台钢骨架总荷载：10号槽钢10Kg/m，16号槽钢19Kg/m。
9.4×10＋6.4×19=215.6Kg215.6/（3.2×2）=22.5Kg/m2=0.23KN/m2（2）脚手板重按0.5KN/m2G=0.23+0.5=0.73KN/m2Q=3KN/m2q=0.73×1.2+3×1.4=5.076KN/m2G+Q=q i=3.73KN/m2（3）由于计算钢丝绳用安全系数法，因此荷载采用标准荷载Q k=3.73KN/m2q k=3.73×1.5=5.6KN/mR a×3.4=0.5×5.6×3.4×3.4=R b=9.52KN计算得出N1=12.7KN钢丝绳计算标准拉力为1.4t18/1.4=12.8大于10 安全。
（4）计算16号槽钢时采用计算荷载：3.4R=0.5×5.1×1.5×3.4×3.4=44.2 所以R=13KNM max=11.05KN〃m N1=17.3 所以轴力N=8.5KN 挑梁采用16号槽钢A=2500mm2W=116.8×103mm3计算应力得到98N/mm2小于205N/mm2安全。
3、卸料平台施工荷载控制在：3.2×3×2=19.2KN约等于1.96t。
1.96t≈2t。
卸料平台计算
卸料平台计算密目网：1.2×8×0.003=0.03KN 扣件：27×0.0015=0.041KN 合计：1.09+0.34+0.03+0.041=1.5KN 施工荷载：1000N/㎡×2.5×3=7.5KN1.57.59N K N=+=121000a a m m== 500b m m = 2500l m m = 4500H m m=12A V a a R Nl+=292.57.2K N =⨯=AH b R N N ctg l θ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭110.51194.5 2.52.4b N h l K N⎛⎫⎛⎫=+⨯=⨯+⨯ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭= 1csc BE b R N N l θ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭10.518.814.54.510.06b Nh l K N⎛⎫=+ ⎪⎝⎭⎛⎫=+⨯ ⎪⎝⎭=2csc BD b R N N l θ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭10.5194.54.510.54b Nh l kN⎫=+⎪⎝⎭⎛⎫=+⨯ ⎪⎝⎭= 3csc BC b R N N l θ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭10.5194.54.510.94b N h l kN⎛⎫=+ ⎪⎝⎭⎛⎫=+⨯ ⎪⎝⎭= 验算稳定性： 1、先计算λ0l iλ=1.58i cm= o l k hμ=1.1551801.80()1.155 1.80180374o k h cml cmμ====⨯⨯=按三步二跨374 2.371.582.37o l iλλϕ====当时,=0.13计算杆的稳定性 A C R227200113/205/()0.13489N mm N mm ϕ==≤⨯N安全ABE R2210060158/205/()0.13489N mm N mm ϕ==≤⨯N安全AB DR 2210540166/205/()0.13489N mm N mm ϕ==≤⨯N安全A B CR2210940172/205/()0.13489N mm N mm ϕ==≤⨯N安全A验算锚固钢筋：1、 假定选择12φ元钢，则[]s s σσ≤A=113.1mm 2 2210/sK N m mσ= 0.2为边缘至锚固点的距离2、锚固点拉力：12(0.2)Rl N l =⨯+ 219 2.790.22.50.2N l R K Nl ⨯===++预埋锚固钢筋吊环按两个截面同时受力计算，每根钢筋截面承受R/2=N 。
落地式卸料平台验算(架体高度14
落地式卸料平台验算（架体高度14.2m）计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+0.9×1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.03+0.35×0.8/(1+1))+0.9×1.5×3×0.8/(1+1) =1.841kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.35×0.8/(1+1))=0.17kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.841×1.52=0.414kN·mσ=γ0M max/W=1×0.414×106/4120=100.547N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.17×15004/(100×206000×98900)=0.286mmνmax＝0.286mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.841×1.5=3.038kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.17×1.5=0.281kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=3.038kNq=1.3×0.03=0.039kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.281kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.611×106/4120=148.233N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.155mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.535kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1×3.038/2=1.519kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×1.535=1.535kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.129+1.5×1/2×0.03/1.8)×14.2=2.01kN单内立杆：N G1k=2.01kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(14.2/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/2/2=0.933kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=0.933kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(14.2/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.133kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×14.2=0.213kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.933+1.133+0.213=2.28kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.933kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN内立杆：N Q1k=1.8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(2.01+2.28)+ 0.9×1.5×1.8=8.006kN 单内立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(2.01+0.933)+ 0.9×1.5×1.8=6.256kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+0.9×1.5N Q1k=1.3×(2.01+2.28)+0.9×1.5×1.8=8.006kN M wd=γLφwγQ M wk=γLφwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.262×1.5×3.62)=0.124kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[8006.426/(0.191×384)+123766.704/4120]=139.203N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.5×ωk×2×h×3×l a=1.5×0.262×2×1.8×3×1.5=6.367kN长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(6.367+3)×103/(0.896×384)=27.225N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=6.367+3=9.367kN≤0.85×12=10.2kN 满足要求！。
卸料平台搭设的计算
卸料平台搭设的计算1.方案选择高层建筑施工根据施工工艺要求和安全防护要求，在建筑周边零星设置卸料平台以解决垂直运输问题。
2. 卸料平台计算3.1 主要材料及力学参数:Ф48×3.5㎜钢管：容量3.82㎏/m，截面抵抗矩Wx=5.08㎝、回转半径I=1.5㎝，截面积A=4.89㎝2，抗弯容许应力f c=205N/㎜2。
3.2 主要技术参数：（见构造图）纵杆间距0.5m，横杆布置见图示；斜撑间距为1.0m，沿横杆布置四道, 连接点为纵横杆交接处;钢丝绳布置在平台两侧,吊点为纵横杆交接处,作为安全储备。
3.3 荷载计算：3.3.1荷载传递路线：施工荷载脚手板纵杆横杆斜撑钢管。
3.3.2 荷载取值：①施工活荷载标准值取为：q k=3.0KN/㎡。
②恒载标准值：脚手板自重300N/㎡，钢管自重0.038KN/M，护拦及挡脚板等自重0.18KN/m。
3.4验算:3.4.1纵杆（以中间纵杆为准）活荷载组合设计值:q=（1.4×3.0+1.2×0.3）×0.5+1.2×0.037=2.324KＮ/m M max =0.155q1.52=0.155×2.345×1.52=0.81KN.mб=M max/W=0。
81×106 /5。
08×103=159.4N/㎜2<[б]=205N/㎜2，符合要求。
N B=4.82KN，N C=1.64KN3.4.2横杆:F=N B=4.82KNM max=0.175FL=0.175×4.82×1.0=0.844KN.mб=M max/W=0.844×106/5.08×103=166.1N/㎜2<[б]=205N/㎜2，符合要求。
M max=N E=N F=（1.15+1）×4.82=10.36KN当F=N B=1.64KN,加上护栏及挡脚板自重时:M ,max=N,E=N,F=（1.15+1）×1.64+1.1×0.18×1.2×1.0=3.764KN。
卸料平台计算书
一.简图：二、铺板计算：采用δ＝4cm木板或钢脚手板。
计算从略。
三、横次梁计算L1：1.荷载：铺板自重 40×1＝40kg/mL1自重[12 12.4kg/m均布活荷 50×1＝50kg/mΣq1＝102.6kg/m设堆模板高1.2m，24层，宽1.2m则：活载q2＝35×24＝840kg/m2.内力：R恒＝102.6×1.25＝128.25kgR活＝840×0.6＝504kgΣR＝128.25+504＝632.25kgMmax＝632.5×1.25－0.5×102.6×1.25²－0.5×840×0.6²＝790.32－80.16－151.2＝559kg·m3.强度验算：[12.6 Wx＝61.7cm³б＝M/W＝559×10²/61.7＝906kg/cm²<〔б〕＝1700kg/cm²（可）4.稳定验算：φb＝570bt/L1h×235/f yb＝5.3cm t＝0.9cm h＝12.6cm L1＝250cm f y＝235φb＝570×5.3×0.9/250×12.6＝0.863>0.6 则φb /＝0.72则：б＝M X/φb/Wx＝559×100/0.72×61.7＝1258kg/cm²<〔б〕（可）四.主梁L2计算：1.荷载：非移动荷载qq=铺板 40×1.25＝50kg/m均布活载 50×1.25＝62.5kg/m[12自重 12.6×1.25＝15.75kg/m栏杆重 50kg/mL2 25kg/mΣq＝203kg/mg＝[12自重 12.6×1.25＝15.75kg栏杆重 50×1.25＝62.5kgΣg＝78.25kg可移动性堆载：总堆载额定为1500kg，具体计算杆件截面时取其最不利位置加载。
卸料平台方案
一. 工程概况馥桂园小区1#、2#楼项目工程，地下一层，地上二十五层，高层标准层层高2.9m结构形式为全现浇钢筋混凝土剪力墙结构。
二、平台搭设位置为了解决顶板部分的模板架料的运输，拟定在1#、2#楼南侧F轴交15-19轴、26-30轴间阳台部位，二层以上层层设置。
三、卸料平台的构造要求及数据卸料平台宽为2m，从外墙外脚手架外侧挑出6.8m，挑平台面积为2×6.8=13.6m2。
卸料平台要求活荷重≤2 KN/m2，总荷载≤3.85 t。
卸料平台所用材料：钢材：主次梁及加劲板，均为普通碳素钢，并采用相应焊条焊接，主龙骨、边龙骨为18#工字钢，次龙骨为18#工字钢；牵引钢丝绳及保险绳为6×37+1的普通钢丝绳；脚手板：平台脚手板及18cm挡脚板均采用钢脚手板。
防护拦杆：采用 48脚手架钢管搭设，高度大于1.5m，护拦挂绿色密目安全网；所用材料均应为合格产品，强度满足规定数据，主龙骨、次龙骨、边龙骨挠度变形<1。
250（详见附图一）四、平台架验算荷载标准值：恒荷载标准值：挑平台恒荷载为：① 5cm 厚木跳板及踢脚板：N K1-1=[2×6.8+（6.8 ×2+2 ）×0.18 ]×0.05 ×6.5 =5.33KN② [18#工字钢次龙骨： N K1-2= 2×5×10 = 100Kg = 1.0KN③ [18#工字钢主、边龙骨：N K1-3=（7.2×2+3.2）×22.99 =404.6 Kg=4.05KN④ 48脚手钢管防护：N K1-4=（2×7+5×6+1.2×14） ×0.03841 =2.335KN4.1.2活荷载标准值：Q k-1=2 KN/m 24.2 平台次龙骨（[18#工字钢）上满铺50mm 厚木跳板，跳板强度验算：4.2.1计算简图（见附图一）荷载设计值：S 1-1=1.2G K1-1+1.4Q k-1=1.2×AN 11k - +1.4Q k-1 =1.2×5.33/13.6+1.4×2 = 3.27 KN/m 2取1m 宽木跳板带计算，其木跳板上均布荷载：q 1-1=S 1-1×1=3.27×1=3.27KN/m 2木跳板为四等跨连续梁，参照四等跨连续梁计算最大弯矩：M 1-1=0.105q 1-1211L -=0.105×3.27×0.6252 = 0.134KN.m最大剪力：V 1-1=0.606 q 1-1L 1-1=0.606×3.27×0.625 = 1.238KN 跳板抵抗矩：W 1-1=6bh 2 =65010002⨯=416667 mm 3跳板惯性矩：I 1-1=1250100012bh 33⨯= =10416667 mm 4 跳板截面积：A 1-1=bh=1000×50=50000 mm 24.2.2 木跳板抗弯承载能力验算：σ1-1=41666710133.061111⨯=--W M =0.32 N/mm 2〈f m =13 N/mm 2 （符合要求） 4.2.3 木跳板抗剪承载能力验算：τ1-1=5000012281111=--A V =0.025N/mm 2〈f v =1.4 N/mm 2（符合要求） 4.2.4 跳板抗挠度验算：ω1-1=1041666790001001100242.3644.0100644.0441111⨯⨯⨯⨯=--EI L q=0.0326mm 〈[ω1-1]=442501100250⋅==Lmm（符合要求）4.3 [18#工字钢次龙骨验算4.3.1 计算简图（见附图一） 1.238 3.27荷载设计值：S 1-2=1.2N K1-2+1.4Q K-1×A =1.2×5.33+1.4×2×13.6=44.476 KN每根[18#工字钢次龙骨上的均布荷载：q 1-2=235912.3232352254552121⋅⋅+=⋅+⋅⋅--k N S = 3.5725 KN/m[18#工字钢次龙骨搁置于[18#主龙骨之上，故次龙骨按简支梁计算最大弯矩：M 1-2=0q 1-2221L -/8 =3.22×3.5725/8=4.57KN.M最大剪力：V 1-2=0.5q 1-2L 1-2=0.5×3.5725×3.2=5.716 KN[18#工字钢截面特性：抵抗矩：W 1-2=39700mm 3惯性矩：I 1-2=1983000mm 4截面积：A 1-2=1274mm 24.3.2 [18#工字钢次龙骨抗弯承载能力验算：σ1-2=397001057462121⨯⋅+--W M =115N/mm 2〈 f m =215 N/mm 2（符合要求） 4.3.3 [18#工字钢次龙骨抗剪承载能力验算：τ1-2=12741951A V 2121=--=1.532 N/mm 2〈f v =125 N/mm 2（符合要求） 4.3.4 [18#工字钢次龙骨抗挠度验算：ω1-2=1983000206000100320057253677.0100677.042121⨯⨯⨯⋅⨯=--EI L q=1.89mm 〈[ω1-2]=L/250=3200/250=12.8mm（符合要求）4.4 [18#槽钢主龙骨验算：4.4.1 计算简图（见附图一）主龙骨上有次龙骨传至主龙骨的集中荷载和自身的均布荷载集中荷载为：F 1-1= 1.0234455422'521⨯⋅+=+-F S = 3.03 KN均荷载为q 1-3= 0.23 KN/m集中荷载对主龙骨产生的最大剪力：V 1-3-1= 203332311⋅⨯=-F = 4.545 KN集中荷载对主龙骨产生的最大弯矩：M 1-3-1=24403323111⋅⨯⋅=--L F = 6.66 KN.m 均布荷载对主龙骨产生的最大剪力：V 1-3-2=24.423.023131⨯=--L q = 0.506 KN 均布荷载对主龙骨产生的最大弯矩：M 1-3-2=84.423.08223131⨯=--L q = 0.557KN.m 两荷载产生的最大剪力均在支座处、最大弯矩均在跨中，故两荷载产生的最大剪力和最大弯矩相加为主龙骨的最大剪力和最大弯矩：最大弯矩：M 1-3=M 1-3-1+ M 1-3-2=4.545+0.506=5.051KN.M最大剪力：V 1-3= V 1-3-1+ V 1-3-2=6.66+0.557=7.217KN[18#槽钢主龙骨截面特性：[18#槽钢抵抗矩：W 1-3=152.2cm 3=1.522×105mm 3[18#槽钢截面积：A 1-3=29.29cm 2=2929mm 2[18#槽钢惯性矩：I 1-3=1369.9cm 4=13.70×106mm 44.4.2 [18#槽钢主龙骨抗弯承载能力验算：σ= 56313110522.110051.5⨯⨯=--W M = 33.19 N/mm 2〈 215 N/mm 2 （符合要求） 4.4.3 [18#槽钢主龙骨抗剪承载能力验算：τ=292910217.733131⨯=--A V = 2.46 N/mm 2〈125 N/mm 2 （符合要求） 4.4.4 [18#槽钢主龙骨抗挠度验算：ω1-3=63643311143131107.132060003844400303045107.13206000384440023.0538*******⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=+----EI L F EI L q=11.12 mm 〈[ω1-3]=2504400250=L =17.6 mm （符合要求） 4.5 斜拉钢丝绳的选择4.5.1计算简图（见图1）Y 1-A =V 1-4+4819.22177441+⋅=-k N = 7.764KN 钢丝绳拉力：N=05.505.56.6764.7sin 221+⨯=-a Y A =12.78 KN 钢丝绳取8倍安全系数，选用6×37+1普通钢丝绳，直径 19.5,钢丝绳截面面积A=299mm 2，抗拉强度为1700N/mm 2，则钢丝绳能承受总拉力为:[N]=1700×299÷8=63.538 KN > N=12.78KN （符合要求）钢丝绳上配四道卡环，为防止钢丝绳出问题，在边龙骨上端部1/3处另外设一保险钢丝绳。
卸料平台荷载限定验算
卸料平台荷载限定验算1、按施工现场安全生产文明施工标准图集有关卸料平台的规定：（1）卸料平台的设计荷载按3KN/m2。
（2）施工实际荷载应控制在2KN/m2。
（3）斜拉钢丝绳的安全系数不小于0。
2、平台上的荷载计算如下：（1）平台钢骨架总荷载：10号槽钢10Kg/m，16号槽钢19Kg/m。
9.4×10＋6.4×19=215.6Kg215.6/（3.2×2）=22.5Kg/m2=0.23KN/m2（2）脚手板重按0.5KN/m2G=0.23+0.5=0.73KN/m2Q=3KN/m2q=0.73×1.2+3×1.4=5.076KN/m2G+Q=q i=3.73KN/m2（3）由于计算钢丝绳用安全系数法，因此荷载采用标准荷载Q k=3.73KN/m2q k=3.73×1.5=5.6KN/mR a×3.4=0.5×5.6×3.4×3.4=R b=9.52KN计算得出N1=12.7KN钢丝绳计算标准拉力为1.4t18/1.4=12.8大于10 安全。
（4）计算16号槽钢时采用计算荷载：3.4R=0.5×5.1×1.5×3.4×3.4=44.2 所以R=13KNM max=11.05KN〃m N1=17.3 所以轴力N=8.5KN 挑梁采用16号槽钢A=2500mm2W=116.8×103mm3计算应力得到98N/mm2小于205N/mm2安全。
3、卸料平台施工荷载控制在：3.2×3×2=19.2KN约等于1.96t。
1.96t≈2t。
卸料平台设计及计算
一、设计数据考虑到实际的需要和本工程层高的特点，卸料平台悬挑出脚手架外1500mm，架体宽度850mm，离墙150mm，卸料平台的长度设计为3000mm，结构施工荷载标准值为3.0KN/m2，竹串片脚手板荷载标准值为0.35KN/m2，栏杆、挡脚板荷载标准值为0.14KN/m2。
采用3根斜撑杆与平台杆连接并加一道保险扣件，中间加一道水平构造钢管。
二、设计简图如图卸料平台剖面图。
三、计（验）算见卸料平台受力分析，所有结点均按铰结考虑。
平台施工总恒荷载标准值为：q恒=0.35+0.14=0.49KN/m2；平台施工总活荷载标准值为：q活：3.0KN/m2；荷载组合：q组合=0.49×1.4+3.0×1.2=4.29 KN/m2。
1.5m宽单元：q组合’=4.29×1.5=6.44 KN/m。
总荷载值（等效集中荷载）：4.29×2.5×3=32.2 KN。
由力矩平衡：3×N1cos23.3×2.5=32.2×1.75得，N1=8.2 KN不组合风荷载，由N1/（ψ×A）≤f，得L0=kh=1.155×3.16=3.65mL0---立杆计算长度；k---计算长度附加系数；λ=l0/i=3.65/0.0158=231.0λ---长细比；i---截面回转半径。
查表ψ=0.137ψ---轴心受压构件的稳定系数。
N1/（ψ×A）=8.2×103/（0.137×4.89×102）=122.4N/mm2＜f=205N/mm2符合要求〉N=8.2KN小于2×8=16KN故立杆扣件抗滑移符合要求。
水平杆抗弯强度计算：σ=M/W＜[f]M——弯距设计值；W——截面模量，W= 5.08cm3f ——钢材的抗弯设计值，f=205N/mm2验算中间横向水平杆M= q组合’l2/8=6.44×1.252/8=1.26 KN mσ=M/W=1.26×106/5.08×103=201.2 N/mm2＜f=205N/mm2横向水平杆的拉力N2=3.2 KN＜8 KN，故扣件符合要求。
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卸料平台荷载限定验算
卸料平台如下图所示，试验算其荷载限定值。
（1）按施工现场安全生产文明施工标准图集有关卸料平台的规定：
①卸料平台的设计荷载按3KN/㎡。
②施工实际荷载应控制在2KN/㎡。
③斜拉钢丝绳的安全系数不小于10。
(2)平台上的荷载计算如下：
①平台钢骨架总荷载：10号槽钢10㎏/m，16号槽钢19㎏/m。
9.4×10+6.4×19=215.6（㎏）
215.6/（3.2×3）=22.5㎏/㎡=0.23（KN/㎡）
②脚手板重按0.5 KN/㎡
G=0.23+0.5=0.73（KN/㎡）
Q=3 KN/㎡
q=0.73×1.2+3×1.4=5.076（KN/㎡）
q i=G+Q=3.73（KN/㎡）
③由于计算钢丝绳用安全系数法，因此荷载采用标准荷载Q k=3.73 KN/㎡
q k=3.73×1.5=5.6（KN/m）。
则：Ra×3.4=0.5×5.6×3.4×3.4
得 Ra=9.52 KN
故计算得出N1=12.7 KN
钢丝绳计算标准拉力为1.4t
18/1.4=12.8＞10
安全。
④计算16号槽钢时采用计算荷载：
3.4R=0.5×5.1×1.5×3.4×3.4=4
4.2 所以R=13 KN
Mmax=11.05 KN/m N1=17.3 KN 所以轴力N=8.5 KN
挑梁采用16号槽钢A=2500m㎡ W=116.8×103mm3
计算应力得到98N/ m㎡＜205 N/ m㎡
安全。
（3）卸料平台施工荷载控制在：3.2×3×2=19.2 K N≈1.96t≈2.0t。