小偏心受压柱受压性能试验(同济)
同济大学钢结构基本原理试验H型截面轴心受压柱实验报告
H 型截面轴心受压柱实验报告学号： 姓名： 任课老师： 实验老师：实验日期：2012年03月30日一、实验目的：1、通过试验掌握钢构件的试验方法，包括试件设计、加载装置设计、测点布置、试验结果整理等方法。
2、通过试验观察十字型截面轴心受压柱的失稳过程和失稳模式。
3、将理论极限承载力和实测承载力进行对比，加深对轴心受压构件稳定系数计算公式的理解。
二、实验原理：1、基本微分方程根据开口薄壁杆件理论，具有初始缺陷的轴心压杆的弹性微分方程为： 2、扭转失稳欧拉荷载H 型截面为双轴对称截面，因其剪力中心和形心重合，有 x 0= y 0 = 0，代入上式可得：''0()0IV IVx EI v v Nv -+= (a)''0()0IV IV y EI u u Nu -+= (b)''''2''''000()()0IV IV t EI GI r N R ωθθθθθθ---+-=(c)说明H 型双轴对称截面轴心压杆在弹性阶段工作时，三个微分方程是相互独立的，可分别单独研究。
在弹塑性阶段，当研究（a ）式时，只要截面上的产于应力对称与 Y 轴，同时又有00u =和00θ=，则该式将始终和其他两式无关，可单独研究。
这样，压杆将只发生Y 方向的位移，整体失稳呈弯曲变形状态，称为弯曲失稳。
这样，式（b ）也是弯曲失稳，只是弯曲失稳的方向不同而已。
对于式（c ），如果残余应力对称与 X 轴和 Y 轴分布，同时假定，00u =和00θ=则压杆将只发生绕 Z 轴的转动，失稳时杆件呈扭转变形状态，称为扭转失稳。
对于理想压杆，则有上面三式可分别求得十字型截面压杆的欧拉荷载为： 绕X 轴弯曲失稳：220xEx xEI N lπ=，绕Y 轴弯曲失稳：220yEy yEI N l π=绕Z 轴扭转失稳：222001()E t EI N GI l r ωθθπ=+ H 字型截面压杆的计算长度和长细比为：绕 X 轴弯曲失稳计算长度：00x x l l μ=，长细比0/x x x l i λ= 绕Y 轴弯曲失稳计算长度：00y y l l μ=，长细比0/y y y l i λ=绕Z 轴扭转失稳计算长度：00l l θθμ=，端部不能扭转也不能翘曲时0.5θμ=，长细比θλ=上述长细比均可化为相对长细比：λ=3、稳定性系数计算公式H 字型截面压杆的弯曲失稳极限承载力：根据欧拉公式22Ew w EA N πλ=得222y Ew w w f Eπσλλ==佩利公式：0(1)2y Excr f εσσ++=再由公式cryf σϕ=可算出轴心压杆的稳定性系数。
同济大学钢结构实验报告——T型柱受压
《钢结构实验原理实验报告》 —— T 型柱受压构件试验1551924张舒翔一、实验目的1. 通过试验掌握钢构件的试验方法，包括试件设计、加载装置设计、测点布置、试验结果整理等方法。
2. 通过试验观察T 形截面轴心受压柱的失稳过程和失稳模式。
3. 将理论极限承载力和实测承载力进行对比，加深对轴心受压构件稳定系数计算公式的理解。
二、实验原理1. 可能发生的失稳形式（1） 绕x 轴弯曲失稳（2） 绕y 轴弯曲同时绕杆轴扭转的弯扭失稳 2. 基本微分方程而对于T 型截面，X 0=0,Y 0≠0,得到()000x EI v v Nv Nx θ''''-+-=()000y EI u u Nu Ny θ''''-++=()()20t 00000EI GI Nx v Ny u r N R ωθθθθθθ''''----++-=()00x EI v v Nv ''''-+= ()000y EI u u Nu Ny θ''''-++= ()()20t 00000EI GI Nx v Ny u r N ωθθθθθ''''----++= 3. 长细比计算4. T 型截面的欧拉荷载5.T型截面压杆的极限承载力三、实验设计1.T型截面加工示意图2.支座设计形成约束：双向可转动端部不可翘曲端部不可扭转3.应变片及位移计布置4. 承载力估算(1) 规范公式(2) 欧拉公式()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡-++-++==222322322ycr421λλλααλλααλσϕf 2/1λϕ=所测得的承载力应介于两者之间四、实验前准备1.构件数据测量2. 承载力估算将截面特性带入公式得即发生弯扭失稳(1) 欧拉公式计算的承载力21/0.6586ϕλ== 95.33E y N Af KN ϕ==(2) 规范公式计算的荷载ϕ查表为0.466167.47cr y N Af KN ϕ==则最终承载力应为67.47-95.33KN3.正式加载前准备检查应变片及位移计工作良好并进行预加载，预加载荷载一般为极限承载力的30%，可实现检测设备是否正常工作、检测应变片和位移计、压紧试件，消除空隙。
同济大学混凝土基本原理试验报告小偏心受压(优)
16.36
362
579
89.36
386
581
4. 试验过程
4.1 加载装置
柱小偏心受压试验的加载装置如下图所示。 自平 衡加载试验系统，采用千斤顶加载，支座一端为固定 铰支座，另一端为滚动铰支座。铰支座垫板应有足够 的刚度，避免垫板处混凝土局压破坏。 （图 2）
4.2 加载制度
（1） 单调分级加载机制 在正式加载前，为检查仪器仪表读数是否正常，
-440.434 -459.311 -470.686 -480.66 -460.381
表3 4.3.2 钢筋应变 由布置在柱内部纵筋表面的应变计量测，钢筋应变测点布置见下图 3：
图3 其中左图应变片从左到右从上到下分别对应号码为 8(4), 5(1), 7(3), 6(2)。括号中的数字为后 面对应处应变片号码；相应的右图上个应变片从左到右从上到下对应号码依次为 4(3), 1(2), 8(7), 5(6)。 1-8 号应变片分别对应 47_1 到 47_8 通道。 则相应 荷载—纵向钢筋应变 试验数据见下表 4：
COLLEGE OF CIVIL ENGINEERING
┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 装 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 订 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 线 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊
2012/11/6 2012/11/6 2012/11/6 2012/11/6 2012/11/6 2012/11/6
注：轴心抗压强度根据国家标准《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T 50081-2002 评定； 立方体抗压强度、轴心抗拉强度、弹性模量根据国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 推定。
钢筋强度实测结果
小偏心钢筋混凝土柱受压性能的尺寸效应试验
⼩偏⼼钢筋混凝⼟柱受压性能的尺⼨效应试验2019-10-17摘要：为分析⼩偏⼼钢筋混凝⼟柱受压性能的尺⼨效应，对偏⼼距分别为0.1倍截⾯有效⾼度和0.25倍截⾯有效⾼度的2组⼏何相似的钢筋混凝⼟柱进⾏偏⼼受压破坏试验，柱截⾯⼏何尺⼨分别为200 mm×200 mm，400 mm×400 mm，800 mm×800 mm，对⽐分析了其破坏形态、截⾯应变分布、承载⼒、变形能⼒，揭⽰了其尺⼨效应规律。
研究结果表明：⼩偏⼼钢筋混凝⼟柱的受压破坏形态和横截⾯应变分布规律基本相同，其尺⼨效应不明显；承载⼒和变形能⼒存在明显尺⼨效应，随着截⾯尺⼨的增⼤，其安全储备降低，变形能⼒减弱。
关键词：⼩偏⼼钢筋混凝⼟柱；尺⼨效应；单调加载；开裂荷载；偏⼼距；安全储备系数中图分类号：TU375.4⽂献标志码：AAbstract： To analyze size effect of small eccentric concrete columns under compressive loads， two groups of reinforced concrete columns， whose eccentricities were 0.1 and 0.25 times effective height of sections， were produced， and the specimen sizes were 200 mm×200 mm， 400 mm×400 mm， 800 mm×800 mm respectively. Damage mode， sectional strain distribution， bearing capacity and deformability of reinforced concrete columns were compared to reveal the size effect law. The results show that the size has less effect on damage mode and the sectional strain distribution of columns，and the size effect laws on bearing capacity and deformability of columns are obvious. The safety storage and deformability of columns decrease with the size increasing.Key words： small eccentric reinforced concrete column； size effect； monotonic loading； crack load； eccentricity；safety storage coefficient0引⾔钢筋混凝⼟结构的⼒学性能主要取决于混凝⼟和钢筋的⼒学性能。
大小偏心受压的界限
大小偏心受压的界限
在结构工程中，大小偏心受压是指混凝土构件在受力时，压力作用点相对于构件截面的几何中心点的位置关系。
这种现象通常出现在承受轴向力和弯矩的混凝土构件中，如柱、梁等。
根据压力作用点相对于构件截面中心的距离，可以将偏心受压分为两类：大偏心受压和小偏心受压。
1.大偏心受压：当压力作用点距离构件截面中心的距离大于截面尺寸的1/4时，称为大偏心受压。
在这种情况下，构件的承载能力主要由混凝土的抗压强度和钢筋的抗拉强度共同决定。
大偏心受压时，混凝土和钢筋的应力均较大，因此设计时需要确保混凝土的压碎指标和钢筋的锚固、屈服和极限强度满足要求。
2.小偏心受压：当压力作用点距离构件截面中心的距离小于或等于截面尺寸的1/4时，称为小偏心受压。
在这种情况下，构件的承载能力主要由混凝土的抗压强度决定，钢筋的应力相对较小。
小偏心受压时，混凝土的应力较均匀，钢筋的应力较小，因此设计时对混凝土的压碎指标要求较高，而对钢筋的锚固、屈服和极限强度的要求相对较低。
在设计混凝土构件时，需要根据偏心受压的大小来选择合适的截面尺寸、混凝土强度等级、钢筋直径和布置方式，以确保构件的承载能力和稳定性。
同时，还需要考虑构件的耐久性、防火性和施工条件等因素。
同济大学混凝土试验大偏心受压柱试验报告
《混凝土结构基本原理》试验课程作业L ENGINEERING试验报告试验课教师林峰姓名学号手机号任课教师顾祥林《混凝土结构基本原理》试验课程作业L ENGINEERING大偏心受压柱试验报告试验名称大偏心受压柱试验试验课教师林峰姓名学号手机号任课教师日期2014年11月18日1. 试验目的通过试验了解大偏心受压柱破坏的全过程，掌握测试混凝土受压构件基本性能的试验方法。
同时巩固大偏心受压柱承载力的计算方法，并通过对理论值和试验值的比较加深对混凝土基本原理的理解。
2. 试件设计2.1 材料和试件尺寸混凝土：C20钢筋：使用I 级钢筋作为箍筋，II 级钢筋作为纵筋 试件尺寸（矩形截面）：b ×h ×l=120×120×870mm 详细尺寸见图1大偏心受压柱配筋图2.2 试件设计（1）试件设计的依据为减少“二阶效应”的影响，将试件设计为短柱，即控制l 0/h ≤5。
通过调整轴向力的作用位置，即偏心距e 0,使试件的破坏状态为大偏心受压破坏。
（2）试件参数如表1表1 试件参数表 试件尺寸（矩形截面） b ×h ×l=120×120×870mm 纵向钢筋（对称配筋） 412 箍筋Φ6@100（2） 纵向钢筋混凝土保护层厚度 15mm 配筋图 图1 偏心距e 0100mm12020080135135505050087020020022113 8@504 6@100150200501206φ124φ123 8@504φ121201201-12-23 8@503 8@50 4双向钢丝网2片 4双向钢丝网2片 尺寸170x908@508@506@100图1 大偏心受压柱配筋图（3）试件承载力估算 N c =α1f c bh 0ζN c e=α1f c bh 02ζ(1-0.5ζ) + f y ’ A s ’(h 0-a s ’) e=e 0+0.5h-a s不妨令：A=2f 20c 1bh α, B=）（00c 1-e f h bh α, C=)(f -0y '-''s s h A α 从而有：AAC24B B -2-+=ξ得出本次试验试件的极限承载力的预估值为：Ncu=87.71kN 详细计算过程见附录12.3 试件的制作根据《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T 50081-2002规定， 成型前，试模内表面应涂一薄层矿物油或其他不与混凝土发生反应的脱模剂。
同济大学钢结构实验报告材料——T型柱受压
《钢结构实验原理实验报告》 —— T 型柱受压构件试验1551924张舒翔一、 实验目的1. 通过试验掌握钢构件的试验方法，包括试件设计、加载装置设计、测点布置、试验结果整理等方法。
2. 通过试验观察T 形截面轴心受压柱的失稳过程和失稳模式。
3. 将理论极限承载力和实测承载力进行对比，加深对轴心受压构件稳定系数计算公式的理解。
二、 实验原理1. 可能发生的失稳形式（1） 绕x 轴弯曲失稳（2） 绕y 轴弯曲同时绕杆轴扭转的弯扭失稳2. 基本微分方程而对于T 型截面，X 0=0,Y 0≠0,得到()00x EI v v Nv ''''-+= ()000y EI u u Nu Ny θ''''-++= ()()20t 00000EI GI Nx v Ny u r N ωθθθθθ''''----++= 3. 长细比计算()000x EI v v Nv Nx θ''''-+-=()000y EI u u Nu Ny θ''''-++=()()20t 00000EI GI Nx v Ny u r N R ωθθθθθθ''''----++-=4.T型截面的欧拉荷载5.T型截面压杆的极限承载力三、实验设计1.T型截面加工示意图2.支座设计形成约束：双向可转动端部不可翘曲端部不可扭转3.应变片及位移计布置4. 承载力估算(1) 规范公式(2) 欧拉公式所测得的承载力应介于两者之间()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡-++-++==222322322ycr421λλλααλλααλσϕf 2/1λϕ=四、实验前准备1.构件数据测量2.承载力估算将截面特性带入公式得即发生弯扭失稳(1)欧拉公式计算的承载力21/0.6586ϕλ== 95.33E y N Af KN ϕ==(2)规范公式计算的荷载ϕ查表为0.466167.47cr y N Af KN ϕ==则最终承载力应为67.47-95.33KN3. 正式加载前准备检查应变片及位移计工作良好并进行预加载，预加载荷载一般为极限承载力的30%，可实现检测设备是否正常工作、检测应变片和位移计、压紧试件，消除空隙。
同济大学混凝土试验大偏心受压柱试验报告
《混凝土结构基本原理》试验课程作业L ENGINEERING试验报告试验课教师林峰姓名学号手机号任课教师顾祥林《混凝土结构基本原理》试验课程作业L ENGINEERING大偏心受压柱试验报告试验名称大偏心受压柱试验试验课教师林峰姓名学号手机号任课教师日期2014年11月18日1. 试验目的通过试验了解大偏心受压柱破坏的全过程，掌握测试混凝土受压构件基本性能的试验方法。
同时巩固大偏心受压柱承载力的计算方法，并通过对理论值和试验值的比较加深对混凝土基本原理的理解。
2. 试件设计2.1 材料和试件尺寸混凝土：C20钢筋：使用I 级钢筋作为箍筋，II 级钢筋作为纵筋 试件尺寸（矩形截面）：b ×h ×l=120×120×870mm 详细尺寸见图1大偏心受压柱配筋图2.2 试件设计（1）试件设计的依据为减少“二阶效应”的影响，将试件设计为短柱，即控制l 0/h ≤5。
通过调整轴向力的作用位置，即偏心距e 0,使试件的破坏状态为大偏心受压破坏。
（2）试件参数如表1表1 试件参数表 试件尺寸（矩形截面） b ×h ×l=120×120×870mm 纵向钢筋（对称配筋） 412箍筋Φ6@100（2） 纵向钢筋混凝土保护层厚度 15mm 配筋图 图1 偏心距e 0100mm12020080135135505050087020020022113 8@504 6@100150200501206φ124φ123 8@504φ121201201-12-23 8@503 8@50 4双向钢丝网2片 4双向钢丝网2片 尺寸170x908@508@506@100图1 大偏心受压柱配筋图（3）试件承载力估算 N c =α1f c bh 0ζN c e=α1f c bh 02ζ(1-0.5ζ) + f y ’ A s ’(h 0-a s ’) e=e 0+0.5h-a s不妨令：A=2f 20c 1bh α, B=）（00c 1-e f h bh α, C=)(f -0y '-''s s h A α 从而有：AAC24B B -2-+=ξ得出本次试验试件的极限承载力的预估值为：Ncu=87.71kN 详细计算过程见附录12.3 试件的制作根据《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T 50081-2002规定， 成型前，试模内表面应涂一薄层矿物油或其他不与混凝土发生反应的脱模剂。
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侧向挠度
0.016 -0.2405 -0.1195
-0.184 -0.082 -0.1555 -0.046 0.012 0.095 0.1195 0.3315 0.4565 0.6435 2.998
纵筋应变 1
2.5 -120.5 -240.5
-353 -474 -628.5 -779.5 -992 -1120 -1238 -1498.5 -1672.5 -1861.5 -3036
-127 -170 -197
-180 -203 -217
-247.667 -1315 -942 -208 -209 -1161 -1079 -219 -223 -274.045 -1614 -1105 -280 -174 -1383 -1313 -275 -213
-296.577 -1827 -1247 -326 -144 -1518 -1472 -303 -206
-150.334 -652 -475 -76 -167 -605 -518 -98 -161
-177.324 -206.205 -225.684
-815 -1043 -1184
-604 -766 -857
-105 -152 -181
-181 -199 -207
-744 -941 -1056
-657 -846 -966
（2）试件的主要参数
①试件尺寸（矩形截面）：实际测量为 150.5?49?52mm ②
混凝土强度等级：C20
③纵向钢筋：对称配筋 4
14 ④箍筋：Φ6@100（2）；
⑤纵向钢筋混凝土保护层厚度；15mm
⑥试件的配筋情况（如下图所示）
3 6@50
1
1
2
4φ14
2
3 6@100
3 6@50
6φ14/ 6@50
3
3
应变片 共计8片
应变片共计8片
150
3-3
300 小偏心受压柱试验纵向钢筋应变测点布置
（3）侧向挠度 柱长度范围内布置 5 个位移计以测量柱侧向挠度，侧向挠度测点布置如下图。
支杆
位移计 5
位移计
小偏心受压柱试验侧6 向位挠移 度测点布
计7
（4）裂缝 试验前将柱四面用石灰浆刷白，并绘制 50mm?0mm 的网格。试验时借助放大镜查找
-8
纵筋应变 4
0 -47.5 -88.5 -116.5 -133 -164 -180.5 -201 -212 -216 -193.5 -175 -147
221
曲率Φ14 （E-5）
4.923077 -74
-36.7692 -56.6154 -25.2308 -47.8462 -14.1538 3.692308 29.23077 36.76923
102 140.4615
198 922.4615
B、裂缝发展情况描述及裂缝照片
随着荷载增加，在试件的正反面均出现由加载位置至牛腿脚点倾斜的裂缝。荷载继 续增 大后，在试件牛腿脚点处、试件加载处均出现表面混凝土脱落现象。在试件侧面、牛 腿斜面、 试件牛腿一侧侧面出现各种裂缝。当荷载加至 330kN 左右时，混凝土大量脱落， 试件上端主 斜裂缝处断裂，与此同时，在试件背侧面出现横向拉裂缝，试验加载结束。
8、试验建议
小偏心受压构件破坏时的基本特征是破坏直接始于受压区混凝土的压碎，构件破坏 时， 远离轴向力一侧的钢筋或受拉或受压，但远离轴向力一侧的钢筋不会受拉屈服。当偏心 距稍 大时，远离轴向力一侧会有受拉区存在，该处的混凝土及钢筋均承受拉应力。如果混凝 土的 拉应力出过其抗拉强度，就会出现裂缝。如果偏心距很小，截面可能全面受压。但是远 离轴 向力一侧的混凝土会小一些。可增加一组偏心距不同的对照试验，进行对比，可以更加 清晰 的直观的了解小偏心受压试验的相关现象和原理。
裂 缝。
5、试验结果整理
A、试验原始资料的整理
经过对原始数据的分析，选取各个荷载阶段有代表性的数据，包括纵向钢筋应变、测
量 混凝土平均应变的四个侧面位移计和测量挠度的三个位移计的数据，并对其进行整理，如
下时：间
40_1
34_1 34_2 34_3 34_4 34_5 34_6 34_7 34_8
-0.122
E、荷载—纵筋应变关系曲线
荷载-纵筋1应变关系曲线
400
350
300 250
200
150
100
50 0
-500
0
500 1000 1500 2000 2500 3000 3500
荷载-纵筋2应变关系曲线
400 350 300
250
200
150
100 50
0
-500
0
500
1000
1500
2000
2500
3000
400
350 300 250 200 150
100
50 0
-50
0
荷载-纵筋3应变关系曲线
50 100 150 200 250 300 350 400
荷载-纵筋4应变关系曲线
400
350 300 250 200 150 100
50 0 0
50
100
150
200
250
实际构件极限荷载为 337.8kN，比预估值高出 38.4%。可能的原因如下： 1、
4φ14/ 6@100
150 150
150
300
1-1
2-2
150 150 300
⑦取偏心距 e0=20mm （3）试件承载力估算
按照《混凝土结构设计规范》给定的材料强度标准值及上述的计算公式，对于本次 试验 构件的极限承载力的预估值为：Ncu=229kN。
4.加载装置和量测内容
4.1.1 加载装置 柱偏心受压试验的加载装置如图所示。采用千斤顶加载，支座一端为固定铰支座，
实际的加载等级为 0-20kN-40kN-60kN-80kN-100kN-120kN-140kN… 4.2 量测内容 （1）混凝土平均应变 由布置在柱内部纵筋表面和柱混凝土表面上的应变计测量，混凝土应变测点布置如下图。
12 34
位移计 40 40 15 40 15
小偏心受压柱试验混凝土应变测点布置 （2）纵筋应变 由布置在柱内部纵筋表面的应变计量测，钢筋应变测点布置如下图。
40_4 0
0.004 -0.004
-0.02 -0.028 -0.048 -0.072 -0.092
-0.12 -0.12 -0.164 -0.188 -0.212 11.608
40_5 0.008
-0.004 -0.004 -0.004 -0.016 -0.024 -0.036 -0.047 -0.055 -0.063 -0.099 -0.111
4
1
2
3
1-56.909 -86.952
-124 -246 -365
-67 -130 -214
-6 -48 0 -89
-8 -117
-117 -235 -341
-76 -144 -239
-11 -47 -9 -88
-25 -116
-118.46 -492 -334 -35 -135 -456 -369 -59 -131
另一 端为滚动铰支座。铰支座垫板应有足够的刚度，避免垫板处混凝土局压破坏。
P
e0
e0
P
4.1.2 加载方式 （1）单调分级加载机制
在正式加载前，为检查仪器仪表读书是否正常，需要预加载，预加载所用的荷载是 分级 荷载的前一级。正式加载的分级情况为：在达到预计的受压破坏荷载的 80%之前，根 据预计 的受剪破坏荷载分级进行加载，每级荷载约为破坏荷载的 20%，每次加载时间间隔 为 5-10 分钟。
纵筋应变 2
1.5 -71.5 -137 -226.5 -351.5 -496.5 -630.5 -806 -911.5 -1010.5 -1209 -1359.5 -1542 -2492.5
纵筋应变 3
2 -8.5 -4.5 -16.5 -47 -87 -116 -161 -189 -213.5 -277.5 -314.5 -346
-315.078 -2063 -1438 -373 -98 -1660 -1646 -319 -196 -337.794 -3660 -2722 156 373 -2412 -2263 -172 69
40_3 -0.004
0 -0.008
-0.02 -0.047 -0.071 -0.095 -0.127 -0.146 -0.162 -0.217 -0.249 -0.277 10.373
7、试验结论
小偏心受压构件加载试验情况如下：随着荷载的增大，靠近轴向力一侧的 混 凝土压应力不断增大，直至达到其抗压强度而破坏。此时该侧的钢筋应力也 达到 抗压屈服强度，而远离轴向力一侧混凝土及钢筋的应力均较小。构件破坏 时受压 区段较长，开裂荷载和破坏荷载很接近，破坏前无明显预兆，破坏时， 构件因荷 载引起的水平挠度比大偏心受压构件小得多。
试件侧面裂缝
试件破坏时斜裂缝
C、荷载—挠度关系曲
线 荷载-挠度关系曲
400
线
350
300
250
200
150
100
50 0
-0.5
0
0.5
1
1.5
2
2.5
3
3.5
D、荷载—曲率关系曲线
荷载-曲率关系曲线
400 350 300
250 200 150 100
50 0 -2.000E-03 0.000E+00 2.000E-03 4.000E-03 6.000E-03 8.000E-03 1.000E-02