基础工程课程设计某铁路桥梁桥墩基础设计

课程设计课程名称：基础工程设计题目：某铁路桥梁桥墩基础设计院系：土木工程系专业：检测1班学号：姓名：指导教师：西南交通大学峨眉校区2013年11月15 日课程设计任务书专业检测一班姓名学号20117565开题日期：年月日完成日期：年月日题目某铁路桥梁3号桥墩基础设计一、设计的目的地基基础设计的目的是根据上部结构的使用功能和结构形式在确定的场地条件下选择适宜的低级基础方案并确定其技术细节，使设计的地基基础在预定的使用期限和规定的使用条件下能够安全正常地工作，在此基础上满足降低造价和保护环境的要求。

二、设计的内容及要求检算相关内容，设计满足要求的刚性基础，绘制基础横断面、平面图。

该课程设计主要按如下步骤进行：1.收集相关的设计资料2.初步确定地基基础的技术方案3.地基基础的技术设计4.绘制施工图，计算工程数量，编制工程概预算三、指导教师评语四、成绩指导教师(签章)年月日设计计算说明书第一章设计资料1.1 工程概述该桥梁是某Ⅰ级铁路干线的特大桥，路线为单线平坡，不考虑冲切荷载等。

该地区地震强度较低，不考虑地震设防问题。

桥梁及桥墩部分的设计已经完成，桥跨由8孔32m预应力钢筋混凝土梁，1孔48m下承式钢桁梁和8孔32m预应力筋混凝土梁组成。

3号桥墩的已知设计资料如下图：1.2工程地质与水文地质1.3设计荷载各桥墩作用于设计低水位处的设计荷载（高程22.00m处）注：1.桥梁位于直线平坡地区，故只考虑纵向荷载组合。

2.竖向力N和水平力H的单位为KN,力矩M的单位为KN-m，H和M的符号相同表示两者对基础的转动效果相同。

设计依据本次课程设计的依据为本课程设计指导书和相关的规范。

第二章设计内容根据3号桥墩所在位置的地质、水位状况以及经济考虑，选择刚性扩大基础。

根据在有冲刷处，铁路基础基底应在墩台附近最大冲刷线以下的相关规定。

考虑河床坡度，3号墩台处的河床高程为16.88m，总冲刷深度16.78—9.94=6.84m，同时此桥为大桥，所以基底埋深应>=3.0m。

相关规定表示，墩台基础最小襟边要求为20-25cm，C15混凝土的容许刚性角[β]=40°，每层台阶的厚度不小于1m。

3号桥墩下有7.94m厚的砂粘土、11，1m厚的中密粗砂。

综上所述，拟定尺寸，两个台阶的基础，基础埋深（基础底面至一般冲刷线）4.06m，各襟边长=0.8。

基础深度=2m，刚性角β为38.7°，基础应埋如有承载力的地基中以避免过分沉降，将中密粗砂作为持力层。

根据设计资料，可计算出第三章技术设计新增加的力的计算1.墩身自重N1墩身增加高度L1=18.000-（28.15-22）=11.850m低水位处面积A1m2.3*+=π0158.3=.3.596*184/2^015墩底面积 A2 =3.8*4.2+π*4.2^2/4=29.814㎡故体积 V1 = 1/3*11.850*(18.596+29.814+596.18814.29+)=218.703m 3墩身自重 N 1=V1*23=5030.169KN 2.基础自重N 2基础体积V2=10.400*6.600+(10.4-1.2)*(6.6-1.2)=118.32m 3基础自重 N 2=V2*23=2721.36KN 3.基础上覆盖土中N 3基础上覆土面积 A3=10.400*6.600-29.814=38.826㎡ 基础顶面上覆土只有2号砂粘土 γγ=G=18.8=18.8KN/m^3基础上覆盖土中 N 3 = A3*γ*3.06=38.826*8.8*3.06=1045.507KN1. 浮力N 4高水位处墩身面积A4=3.8*2.82+4/2^82.2*π=16.962㎡ 低水位处墩身面积A4=3.8*3.015+4/2^015.3*π=18.596㎡ 墩底面积=29.814㎡ 桥墩浸入水下体积高水位 V4=1/3*（29.814+16.962+29.81416.962+）*19.55=349.393m 3低水位 V4=1/3*（29.814+18.596+29.81418.596+）*13.85=255.614m 3 故浮力 高水位N 4=-（349.393+118.32）*10=4677.13kN低水位N 4=-(255.614+118.32)*10=3739.34kN 第四章 基础检算 1、基础本身强度检算基础纵向、横向的刚度角][ββ≤，故纵向、横向皆满足基础强度要求。

2、基底压应力及偏心检算持力层为中密粗砂，其基本承载力σ0=400KPa ，修正系数31=k ，52=k ，γ1因持力层为透水层，故采用浮重度=19.5-10=9.5KN/m^3,=γ218.8KN/m^3,地基允许承载力)3()2(][2211-+-+=h b k k γγσσ=400+3*9.5*（6.6-2）+5*18.8*（4.06-3）=630.74kN/m因持力层下无软弱下卧层，故不必进行此项检算。

该桥为简支梁桥，持力层为粗砂沉降很快完成，满足地基承载力要求后，不必进行沉降计算，检算结果满足要求。

设计2高承台桩基础设计第一章 设计资料1.1工程概况1.2工程地质及水文条件 见浅基础第二章 设计内容2.1确定桩端持力层和承台埋深1）承台埋深（从一般冲刷线算起）H=12.21-8.15=4.06m 2）钢筋混凝土钻孔灌注桩d=1000mm3）以风化砂岩作为持力层，承台以下桩长17m ，进入持力层5.41m 2.2确定单桩单桩轴向容许承载力P [P]=QQ ps+=][21σπaA d l f a ii i+∑=1/2*π(1*27*0+1*70*0.69+0.928*84*10.9+0.928*106*5.41)+0.928*2400*π1^2/4=3995.709kN 2.3初步估计所需桩根数n 不考虑群桩效应n=48.4709.39955.111946.1=⨯=PNμ,为了方便布置和考虑群桩效应的影响现采用6根桩基。

2.4进行桩位布置和确定承台尺寸桩在平面上采用行列式布置，取x 方向中心距为4m ，y 方向中心距为3.5m 。

取边桩中心至承台边缘的距离为1.5d=1.5m ，承台边缘至桩的外边缘为1000mm ，符合有关规范要求。

桩的布置和承台平面尺寸如图1所示：验算考虑承台土重和群桩效应的根数承台及其土重G=10⨯7.0⨯4.06⨯20=5684kN由控制竖向承载力的双孔满载来确定，n=F G R+=49.53.1/756,399556845.11194=+根 说明取n=6根可以满足要求。

2.6荷载计算取用纵向主+附两孔满载（低水位）和纵向主+附一孔重载（低水位）两种荷载组合，简化至承台底面中心。

由设计资料所给资料可得：墩位号 两孔满载（低水位） 一孔重载（低水位） N H M N H M 316878.5406.78352.915976.7406.78792.9α1.桩的计算宽度b 0桩间净距为3m 或2.5m. 相互影响时桩的入土计算深度mm d 6)1(3h=+=, n=2因为⎥⎦⎤⎢⎣⎡•-+⨯+=⇒•-+=⇒=≤65.26.06.016.0)11(9.006.0)1(6.36.00011b h L C C k m h L =1.58m 2.m 的取值因为本设计为低承台基础，所以m 的取值应从承台地面算起。

并且桩在承台底面以下h=24m,先假设其为弹性桩，由此可得m m d h m 4)1(2=+=，由于桩侧面为几种不同土层。

由此取用m h 深度内的各层土的地基系数图面积的加权平均值作为整个深度的m 值，由图可知m h m h 31.3,69.032==查铁路桥涵桩基地基系数的比例系数表可得：22/18000m KPa m =，2^/280003m kP m =422213232221077.2431.3)31.369.02(2800069.018000)2(⨯=⨯+⨯⨯+⨯=++=h h h h m m m h现桩身混凝土的强度等级为C25，其弹性模量KPa E c7100.3⨯=EI=0.8*3.0*10^7*π1^4/64=1.18*10^6kN ㎡所以5174.0)6^1018.1/(58.14.27702/55=⨯⨯==EI mb α桩在承台底面以下17m,其计算长度为5.27958.8175174.0≥=⨯==-h h α，因此按弹性桩计算。

3.计算单桩刚度系数ρ1、ρ2、ρ3ρ4首先00111A C EA h l o ++=ζρ则174.27702,7854.04/2^,175.0,00020⨯=======h m C m d A m h l πζ。

钻挖孔桩采用 =470940.8，EA=3.0*0.7854*10^7=2.36*10^7kN55.15=-ϕ直径m m h d D5.225.15.331.3)4/56.1tan(1720.1)4/tan(20=+≥=⨯⨯+=+=ϕ按桩中心距计算面积22091.45.24m A =⨯=πKNA C EA h l o 6^10747.191.48.47094011036.2175.01117001⨯=⨯+⨯⨯=++=ζρ4h ,47958.8175174.0=≥=⨯==--则h h α 查表4-6得 064.1=Q Y985.0=M Y 484.1=ΘM则得m kN EIx Q /5^10739.110064.118.15174.06332⨯=⨯⨯⨯==αρmkN EIx M /5^10112.310985.018.15174.06223⨯=⨯⨯⨯==αρm kN EI M /5^1006.910484.118.15174.064⨯=⨯⨯⨯=Θ=αρ简化计算，所以略去侧面土抗力Ex x M E ,，受力偏于安全4、计算桩基础的整体刚度系数 由4-58式计算γaa、γbb 、γβa 、γββm kN i i aan /6^10043.15^10739.162⨯=⨯⨯==∑ργmkN iibbn /7^10048.16^10747.161⨯=⨯⨯==∑ργrad kN i i a a n /6^10867.15^10112.363⨯-=⨯⨯-=-==∑ργγββradm kN xn n iiiii/.7^10929.8)22^2(6^10747.165^1006.96214⨯=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+=∑∑ρργββ5、计算承台唯一a 、b 、β将4中所得带入以下4-57式，控制荷载为两孔满载低水位和一孔重载低水位 （1）两孔满载低水位mM H a a aaa 3210038.42)^6^10867.1(7^10929.86^10403.19.83526^10867.17.4067^10929.8-⨯=⨯--⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=--=γγγγγββββββmNb bb310611.17^10048.15.16878-⨯=⨯==γradH M a aaa aa421060.22)^6^10867.1(7^10929.86^10403.17.4066^10867.19.83526^10043.1-⨯=⨯--⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=--=γγγγγβββββ（2）求解桩顶内力N i 、H i 、M iKN KN x b N i i ix 58.229576.3673)106.2210661.1(6^10747.1)(2431=⨯⨯±⨯⨯⨯=+==--βρ水平力：kNa Q i 78.671060.25^10112.310038.45^10739.14332=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-=--βρρ弯矩：mkN a M i .5.43210038.45^10112.310661.15^1006.93434-=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-=--ρβρ检核：∑=≥=⨯=KN H KN nQ i 7.4067.40678.676mKN M m KN nM Nx ni i ii .9.83522.8353)02.14(62)58.229576.3673(31∑∑==≥•=-⨯+⨯-=+∑∑==≥=⨯=ni iKNN KN nN15.1687816800)58.229567.3673(3可知满足要求。