灌注桩施工平台计算书
目录第一章施工平台计算说明一、设计依据二、主要技术标准三、技术规范四、主要材料五、设计要点六、结构计算内容七、使用注意事项第二章施工平台结构计算书一工程概况二设计参数三贝雷纵梁计算四纵梁工字钢I36计算五桩顶横垫梁(工字钢Ｉ４0）强度验算六钢管桩竖向承载力计算七、平台的稳定性验算.八、平台抗９级风稳定性验算。
第一章主桥施工平台计算说明一、设计依据本施工平台上部纵、横梁采用2Ｉ36ｃ和２I40ｂ的工字钢,下部桩基采用Φ６30×8mm钢管作为桩基础,满足平台的使用功能要求。
二、主要技术标准１、桥梁用途:满足本工程项目冲孔灌注桩施工使用的钢平台，使用寿命为3个月。
２、设计单跨标准跨径５。
5ｍ～6ｍ,平台长度８4。
5ｍ,度宽24.5m.3、设计荷载：①成孔桩机(１00 ＫN/台,1５台桩机总重1500ＫN)，② 50０KＮ履带吊车，③才来材料堆放及电缆等荷载：2ＫN／m.本设计未设人行道荷载,暂不考虑人群荷载。
4、平台面标高：+8。
4１ｍ5、设计风速：24。
４m/s（9级风20。
８~24。
4m/s)三、技术规范1、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》JTＪ０２1-89。
2、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ ０25—86。
３、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG Ｄ63－20０7)。
4、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》(交通部战备办发布，１9９8年6月)。
５、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》ＪTJ０４1—2000。
四、主要材料１、钢材钢管桩采用Q23５A钢板卷制，其技术标准应符合国家标准(ＧＢ699—6５)的有关规定。
型钢应符合国家标准（GB２1０１—80)的有关规定．钢材容许应力及弹性模量按JＴJ025—86标准（pａgｅ4页表１.２.5)Ａ3钢(Ｑ235):弯曲应力[σw］= 145ＭPa剪应力[τ]= 85MPa轴向应力[σ］= 14０MPa弹性模量Ｅ= 2．1*１05MPa１6Mn钢:弯曲应力[σw］= 210MＰa剪应力[τ]＝ 1６0ＭPa轴向应力［σ］＝２０0MPa弹性模量E＝ 2．1*10５ＭPa五、设计要点本施工平台计算简支梁计算。
设计单跨标准跨径５.5～6m。
本平台基础为打入式钢管桩，每个排架设4根Φ630×8mm钢管桩，单桩允许承载力[P］（计算时按壁厚7mm计算,以确保安全)计算:取Φ630×8mm螺旋焊钢管材料进行验算，壁厚按δ＝7ｍm进行计算，其钢管截面特性如下:Ａ＝１36。
93５cｍ2I=１３２88。
３cｍ４i=31。
15cmW=4218.7cm３Ｍ＝107。
５Ｋｇ/m单根φ６30mm,δ=7mm钢管截面承受的允许压力[N］[N]＝（Ａ×［σ]）=１３6．935×１0—4×14０×103=19１7kN由于钢管桩为压杆,要考虑压弯失稳，故进行稳定性校核按两端铰支计算钢管稳定容许应力,该处钢管最大自由长度为L＝２2.5ｍ（根据勘测资料从强风化岩面标高在—14～—15.0之间，取强风化岩面起至钢管墩顶止—1４．5～+7。
5)。
按照路桥施工计算手册表1２—２公式,则钢管稳定容许应力：[σ]=φ[σ]=0。
81０*１4０=113。
4MPaω式中：φ—-压杆稳定系数；λ＝νL/i=1×22/0。
31１5=7０。
626<80;ν——压杆的长度系数,该处取ν＝１;Ｌ——压杆的自由长度，该处L=２2m;ｉ——压杆对轴的惯性半径，该处i=０。
3115；[σ］-－压杆材料的容许应力，钢管=1４0ＭPa。
查《钢结构设计规范》得,φ＝0.810.单根钢管的稳定容许压力:·Ａ=113。
４×1０6×１3６。
93５×10—4=1５５２.8 kN[P]＝［σ]ω式中:[σ］——钢管的稳定容许应力(由上式求得);ωA—-钢管壁的横截面面积（直径０.8m,壁厚0。
007m）故单根钢管稳定允许承载力[P］＝1552.8 kＮ,所以后续检算钢管的竖向荷载必须小于［Ｐ]＝1552．8 kN．六、结构计算内容结构计算书中,荷载按成孔桩机（100KN/台,总重1500ＫN），500KＮ履带吊车，水管及电缆等其他荷载：２KN/m．本设计未设人行道,荷载暂不考虑人群荷载。
按最不利情况进行布载和荷载组合,单跨标准跨径6m计算如下内容:１、贝雷纵梁计算2、纵梁工字钢Ｉ36计算3、桩顶横垫梁(工字钢Ｉ４０)强度验算。
４、钢管桩竖向承载力计算。
5、平台的稳定性验算.６、平台抗9级风稳定性验算。
七、使用注意事项在平台施工过程中，大于９级风时平台停止使用,过后必须对平台作全面检查后方可恢复工作。
平台使用期必须经常检查平台状况，如有异常情况,必须查明原因,经处理后方可继续使用．严禁外来荷载碰撞平台,严禁在平台上进行船舶系缆.第二章平台结构计算书一工程概况厦金客运码头客滚改造水工、土建工程水工工程码头为高桩墩式结构,外接钢趸船,外侧可停靠5０m船舶;另有钢引桥一座，接客货滚装船。
桩基为Φ1200m ｍ、Φ1５00ｍｍ灌注桩，码头全长为83ｍ，共有１9根水上冲孔灌注桩，4根钢趸船定位桩为嵌岩钢管桩,其上墩台为转接平台一个和吊桥架支墩２个。
该工程主要位于厦门国旅码头泊位港池区域,该部分港池原来为炸礁区,体现地质特征为全分化和强分化岩。
桩基护筒直接打入岩层有一定的难度，且客滚泊位的工期紧,因此平台搭设成功与否成为整个工程最为关键的一步。
为确保工程施工进度满足要求,需加大桩机数量,基本上安排每两根桩一台机.同时为了搭设灌注桩护筒，需在平台上行走５0t履带吊.平台上的荷载主要考虑施工荷载包括机械设备、打桩应力、材料堆放等。
平台采用全平面设计，整个码头范围均搭设施工平台结合考虑以上因素,需要全面搭设平台才能完成施工任务,平台搭设面积为1５10m２,见冲孔桩平台平面布置图。
平台结构从上至下依次为５cm厚的松木板，１0cm厚贝雷纵梁，2I36c工字钢纵梁，２I40ｂ工字钢横梁,桩基为Φ6３0×８mｍ钢管桩。
每个排架使用4根钢管桩，平台顶面标高为▽＋８．4１米。
平台设计荷载:成孔桩机（100KN/台，总重150０KN),500ＫN履带吊车，堆货及电缆等荷载:2KＮ/m。
本设计未设人行道荷载暂不考虑人群荷载。
计算按６米跨径简支梁计算.二1、荷载⑴．恒载（每跨):松木面板(５cｍ)：6×30=１８０㎏/m=０．1８t/m=1。
8 ＫN/ｍ贝雷纵梁:6×10５/3＝２1０㎏/m=0.2１0t/m＝２。
１ KＮ/mＩ36 纵梁 6×1/1.5×59.9＝２39。
6ｋｇ/m=0.２39ｔ／m=２.396 KN／mI40横垫梁６×67。
6=40５．6kg=０。
405６t＝ 4．056ＫN⑵．活载:① 500KN履带吊机(QUY50A）总重500KN，并吊重物为1２0ＫN,重物冲击系数为1。
3,履带尺寸4．66m ×0．76ｍ，见尺寸图。
②成孔桩机总重１５00KN.2每条履带单位压力70.6kN/m 活载图一三 贝雷纵梁检算平台面板由厚5cm 松木铺成,桥面板底由贝雷纵梁铺设而成,单根贝雷纵梁结构尺寸为3×０。
7７2m,底部纵梁跨径为１。
5m,成孔桩机和履带吊不可能同时作用在同一跨上，取５00K Ｎ履带吊机（Q ＵＹ50A ）作业时验算贝雷纵梁的抗弯和抗剪强度，度单根贝雷纵梁进行计算，松木板自重q=0.772*1.８/6=0。
2４K Ｎ/m ，贝雷纵梁自重ｑ=2。
1／6=0.３5K Ｎ/ｍ, 按500KN 履带吊机(QUY50Ａ)作业时进行计算。
计算500KN 履带吊机（QU Ｙ5０A)时:按一根贝雷纵梁上的荷载为满布计算，履带的着地宽度及长度为0。
7６×４．66m,吊机工作时吊重120×1。
3=156ＫN （吊重冲击系数μ取0．3),吊机自重50０ＫＮ,作用在一根贝雷纵梁上的线荷载为:恒载ｑ1=0.５9K Ｎ/ｍ 活载ｑ2=(156+５0０）×0。
７72/(2×0。
76×4。
66）＝７1。
49KN/mq ＝ｑ1＋q ２＝71.49+0。
59＝72.08KN/m 按１.5ｍ跨径简支梁计算（1）弯距：Ｍmax=q ｌ2/8=７2。
08*1.52/8=20。
27KN 。
m 。
（２）剪力:Qma ｘ=q ｌ/2=72。
08*1.５/2=５4。
06 ＫN （3）截面应力σ=Ｍ／W=20。
２7*1０3/（3*39。
7*10-６）＝17０.１９Pa ＜２10ＭＰaτ＝ Q/（h 腹*d)=５4．0６＊103/(3＊8.56*0。
４5＊10—4)=４6。
７8 M Ｐa<160MPaｆ=5ql 4／(384ＥＩ）=5*72.08*103*１504/(38４*2。
１*１06＊198*1０-4)=0．１5cm<l ／２0０=0.8c ｍ 满足规范要求四 纵向I3６纵梁检算作用在I36分配梁上的静荷载为松木板、贝雷纵梁和工字钢I36纵梁自重,动荷载１00KN 成孔桩机或500K Ｎ履带吊机(ＱUY50A)。
I36分配梁的间距为１．５m松木板自重荷载为q 1=１。
5*０.05*０。
6*103Kg/m =0。
45KN/ｍ，贝雷纵梁自重荷载为ｑ２＝105/2K ｇ /m =0.52５KN/m ，工字钢I36自重荷载为q ３＝５9。
9 Kg /m =０．599ＫN ／ｍ．作用在I36分配梁上恒载线荷载： q 合= ｑ1+ｑ2＋ｑ3 =1．574K Ｎ/m 。
按5０0K Ｎ履带吊机（ＱUY ５0A)作业时进行计算。
工况一：当履带吊履带垂直与纵梁作业时，应有３纵梁分担履带重力50t 履带吊机横向履带中距为3。
54m,工作时应位于桥面中间，其履带着地长宽为4.66×0.7６m,单根工字钢I3６ｂ承受的荷载为活载:P=(500＋120×1.3）／3＝218．６KN 恒载:q=1．５７４KN ／ｍ 受力简图如图二、三图二图三按图二计算:(１）弯距:M ｍax=ql 2／8+P ｌ／4=1．574×62／8+109.3*６/4＝１7７.4７K Ｎ。
m 。
(2）剪力：Ｑｍax= q 2l/2+ Ｐ/2=1。
635×6/２+218。
6/4=５9。
５5 K Ｎ （3)截面应力σ=M/W=177。
４７×103／(877。
6×10－6）=2０2.２2ＭP ａ>1.3×145Mpa=1８8 M ｐa(临时结构,取1.3的容许应力增大系数）τ＝ Q/Ａ＝59。
灌注桩桩基计算书压屈
单桩承载力计算书本工程采用机械钻孔灌注桩：按Z9孔计算单桩侧阻力计算：（1.3X10+16X4.5+4.7X28+8X23+5.6X24）X0.6X3.14=1009kN单桩端承力计算：0.3X0.3X3.14X1500=423 kN单桩承载力特征值取1400 kN。
桩自身强度验算：0.9X0.3X0.3X3.14X11.9X1000=3026 kN>1400 kN（满足要求）2.桩长36~40m，桩径700mm，以第6-2层强分化基岩作为桩端持力层。
单桩侧阻力计算：（1.3X10+16X4.5+4.7X28+8X23+5.6X24）X0.7X3.14=1178kN单桩端承力计算：0.35X0.35X3.14X1500=576kN单桩承载力特征值取1700 kN。
桩自身强度验算：0.9X0.35X0.35X3.14X11.9X1000=4119 kN>1700 kN（满足要求）桩身压屈验算计算书已知:桩砼:C25fc=11.9N/mm2 =11.9x103 kN/m2Ec=2.8x104 N/mm =2.8x107 kN/m2桩主筋:ØD Es=2.0x108 kN/m2桩身截面面积A=3.14*0.32=0.2826m21.桩身截面换算惯性矩(此处由于桩配筋量少,故不考虑钢筋对惯性矩的影响,直接采用桩身截面惯性矩)Io=3.14*D4/64=3.14*0.64/64=6.3585*10-32.EI=0.85*Ec*Io=0.85*2.8*107*6.3585*10-3=15.13*1043.桩身计算宽度: bo=0.9*(1.5d+0.5)=0.9*(1.5*0.6+0.5)=1.26m4.查表5.7.5,取m=0.35(MN/m4)5.a=5√(m*bo/EI)= 5√(0.35*103*1.26/15.13*104)=0.3114/a=4/0.311=12.86m<桩长L=48m6.Lc=0.5*(4/a)=0.5*12.86=6.43m￣Lc/d=6.43/0.6=10.72 查表5.8.4-2,压屈系数￠=0.94满足压屈要求。
钻孔灌注桩计算书
桩基础计算一．钻孔灌注桩单桩竖向承载力计算1. 桩身参数ZH1桩身直径d=600mm桩身周长u=πd=1.884m，桩端面积Ap=πd2=0.2826m2岩土力学参数注：考虑填土的负摩阻力，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）表5.3.5-1，填土的极限侧阻力标准取-20kpa。
2. 单桩承载力特征值根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）5.3.5公式（5.3.5）Q uk=q pk·Ap+u·∑q sik·Li=1400x0.2826+1.884x(-20x3+75x7+80x4)=1874.58kpa单桩竖向承载力特征值Ra= Q uk/2=937.29kpa，取Ra=920kpaZH2桩身直径d=600mm，扩底后直径D=1000mm桩身周长u=πd=1.884m，桩端面积Ap=πD2=0.785m2岩土力学参数注：考虑填土的负摩阻力，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）表5.3.5-1，填土的极限侧阻力标准取-20kpa。
2. 单桩承载力特征值根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）5.3.5公式（5.3.5）Q uk=q pk·Ap+u·∑q sik·Li=1400x0.785+1.884x(-20x3+75x7+80x4)=2577.94kpa单桩竖向承载力特征值Ra= Q uk/2=1288.97kpa，取Ra=1250kpa二．桩身强度验算 1．设计资料 截面形状：圆形截面尺寸：直径 d = 600 mm 已知桩身混凝土强度等级 求单桩竖向力设计值 基桩类型：灌注桩 工作条件系数：ψc = 0.70 混凝土：C25，f c = 11.90N/mm 2设计依据：《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)2．计算结果 桩身横截面积A ps = πd 24 = 3.14×60024 = 282743 mm 2单桩竖向力设计值：Ra ≤A ps f c ψc = 282743×11.90×0.70 = 2355.25K N故桩身可采用构造配筋。
轮渡灌注桩施工平台专项施工方案及计算书
灌注桩施工平台专项施工方案工程名称：轮渡码头扩建及配套工程（鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建）建设单位：厦门市市政建设开发总公司编制单位：鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田审批单位：中交三航局厦门分公司码头扩建工程项目经理部单位主管：__________________ 单位主管：__________ __________ 技术负责人：_________________ 技术负责人：___________________ 编制者：_________________ 审核者：___________________ 编制日期：_____年___ 月___日审核日期：_____年___月___日一、工程综述及施工策划1.1工程综述1.1.1工程概况轮渡码头扩建及配套工程涉及鼓浪屿上两个码头的扩建及相关配套工程，分别为：鼓浪屿轮渡候船平台扩建工程和鼓浪屿三丘田码头扩建工程。
鼓浪屿轮渡候船平台扩建工程是在原鼓浪屿轮渡码头候船平台西北侧海域扩建候船平台1座，平台呈三角形布置，采用高桩平台结构，桩基为φ1000mm灌注桩，共50根。
三丘田码头扩建工程新建65m×28m轮渡码头平台1座（桩基为φ1200mm灌注桩，共32根），通过1座56.5m×16m人行引桥和新建码头平台及已建驳岸相连（人行引桥桩基为φ1000mm 灌注桩，共38根，新建码头平台桩基为φ1000mm灌注桩，共36根）。
本工程所有灌注桩均落在海上，因此，本工程桩基施工前必须搭设临时施工平台。
1.1.2自然条件1.1.2.1、潮汐本海区属正规半日潮区,根据厦门鼓浪屿海洋站多年潮位观测资料统计，历史最高潮位为7.56m，出现在1933年10月20日。
最低潮位为-0.28m，出现在1921年2月24日。
多年平均高潮位为5.49m，平均低潮位为1.55m。
多年平均潮差为3.98m。
1.1.2.2、波浪厦门轮渡码头扩建及配套工程海域来往船舶频繁，根据国家海洋局第三海洋研究所2011年5月对工程区域进行的波浪观测分析，鼓浪屿侯船平台和鼓浪屿三丘田码头主要受E～NE～N～NNW向小风区风浪影响，另外，SE向外海涌浪对工程区也有一定影响。
桩基工程量计算书
砼灌注桩工程量计算书1、烟囱和烟囱补桩（111根） 单桩灌注方量计算（如右图）：V 1=（36.1-1.75+0.6）×π×0.52=27.44m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3单桩方量：V=V 1+V 2+V 3+V 4=27.44+2.52+1.14+0.48=31.58m 3总方量：V 总=31.58×111=3505.38m 3 2、烟道桩基单桩灌注方量计算：V 1=（38.1-1.75+0.5）×π×0.52=28.93m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0.25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.93+2.52+1.14+0.48=33.07m 3 48根桩总方量： V 总=48×33.07=1587.36m 3单位：mm22001000600600单位:单位:m 绝对标高3、灰库桩基 单桩灌注方量计算：V 1=（36.1-1.75+0.4）×π×0.52=27.28m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0.25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=27.28+2.52+1.14+0.48=31.42m 384根桩总方量：V 总=84×31.42=2639.28m 3 4、电除尘桩基 单桩灌注方量计算：V 1=（37.93-1.75+0.5）×π×0.52=28.8m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.8025+2.52+1.14+0.48=32.94m 3 120根桩总方量：V 总=120×32.94=3952.8m 3 5、引风机桩基 单桩灌注方量计算：单位:V 1=（37.63-1.75+0.5）×π×0.52=28.56m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.56+2.52+1.14+0.48=32.7m 3 70根桩总方量： V 总=70×32.7=2289m 36、送风机桩基 单桩灌注方量计算：V 1=（37.1-1.75+0.5）×π×0.52=28.16m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.16+2.52+1.14+0.48=32.3m 3152根桩总方量： V 总=152×32.3= 4909.6m 37、送风机补桩桩基（桩长36.1m ，桩径0.8m ） 单桩灌注方量计算：V 1=（36.1-1.35+0.5）×π×0.42=17.71m 3V 2=1/3π×0.8×［（1.5/2）2+1.5/2×0.4+0.42］=0.86m 3单位:单位：mm22001000600600V3=π×（1.5/2）2×0.3=0.53 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（1.5/2）2+0.252］=0.23m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=17.71+0.86+0.53+0.23=19.33m3 4根桩总方量：V总=4×19.33=77.32m38、送风机桩基接桩单桩方量：V= 3.1415926×0.52×0.6=0.471m38根桩总方量：V总=8×0.471=3.77m39、31#输煤栈桥桩基（桩长36.1m，桩径0.8m）单桩灌注方量计算：V1=（36.1-1.35+0.5）×π×0.42=17.71m3V2=1/3π×0.8×［（1.5/2）2+1.5/2×0.4+0.42］V3=π×（1.5/2）2×0.3=0.53 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（1.5/2）2+0.252］=0.23m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=17.71+0.86+0.53+0.23=19.33m3 8根桩总方量：V总=8×19.33=154.6m3单位：mm 1500800350350m绝对标高10、34#输煤栈桥桩基灌注方量计算（桩长37.1m,桩径1m）：V1=（37.1+0.5）×π×0.52×4=118.1m311、36#输煤栈桥桩基灌注方量计算（桩长36.1m,桩径1m）V2=（36.1+0.5+36.8+0.5）×π×0.52×4=232.1m3①39#输煤栈桥桩基（桩长36.1m，桩径0.8m）6根扩底V1=（36.1-1.35+0.5）×π×0.42=17.71m3V2=1/3π×0.8×［（1.5/2）2+1.5/2×0.4+0.42］=0.855m3V3=π×（1.5/2）2×0.3=0.53 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（1.5/2）2+0.252］=0.23m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=17.71+0.855+0.53+0.23=19.325m36根桩总方量：V总=6×19.325=115.95m3②39#输煤栈桥桩基（桩长38m，桩径0.8m）14根不扩底单桩灌注方量计算：V=（38+0.5）×π×0.42=19.3414根方量19.34×14=270.76m3合计：115.95+270.76=386.71m337#输煤栈桥桩基灌注方量计算（桩长36.1m，桩径1m）26根：V=（36.1+0.5）×π×0.52×26=747.01m3碎煤机室桩基单桩灌注方量计算：V1=（36.1-1.75+0.5）×π×0.52=27.36m3V2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=27.36+2.52+1.14+0.48=31.5m348根桩总方量：单位：V总=48×31.5=1512m3汽机房A排外电气构筑物桩基（桩长38m，桩径0.8m）38根（不扩底）：V=（38.0+0.5）×π×0.42×38=735.01m3灰土挤密桩桩基1、斗轮机方量（桩长12m，桩径0.4m）V=12×π×0.2 2=1.507m3①33#斗轮机5736根方量1.507×5736=8644.15m3②35#斗轮机5103根方量1.507×5103=7690.22m32、机力通风冷却塔方量计算（桩长12.5m，桩径0.4m）V=12.5×π×0.2 2=1.57m32687根桩总方量2687×1.57=4218.59m33、辅机冷却水泵房方量（桩长9.5m，桩径0.4m）985根桩方量π×0.22×9.5×985= 1175.3m34、综合水泵房及蓄水池（桩长分别为7.18m、8.40m、6.65m、，桩径0.4m）总桩数3831根。
灌注桩计算书
1.按桩身受压承载力计算：《建筑桩基技术规范》5.8.2荷载效应基本组合下桩顶轴向压力设计值N≤ψc f c A ps+0.9f y A sΨc:成桩工艺系数，取0.75A ps=0.3²×π=0.283m²；A s=1539mm²（1014）；N≤ψc f c A ps+0.9f y A s=0.75×16.7×0.28×106+0.9×360×1539=4043KN单桩竖向承载力特征值取N/1.35=4043÷1.35=2995KN2.按中风化灰岩端阻力计算：《建筑桩基技术规范》5.3.9Q t=Q s+Q r ； Q s=μ∑q si l i ； Q r=ζr f r A p ；l i=0.6π=1.885m根据勘察报告，f r=32.73Mpa,崁岩深度为 1.0m,极限端阻力值和极限侧阻力分别为：Q s=μ∑q si l i=（2.08×10+9.01×22+10.37×30）×1.885=999KNQ r=ζr f r A p=1×1.5×0.502×106=753KN单桩承载力特征值R a= Q s+ Q r=999+？？=？？KN综上：直径为600mm的桩单桩竖向承载力特征值取3000KN1按桩身受压承载力计算：《建筑桩基技术规范》5.8.2荷载效应基本组合下桩顶轴向压力设计值N≤ψc f c A ps+0.9f y A sψc:成桩工艺系数，取0.75A ps=0.3²×π=0.283m²；A s=1539mm²（1014）；N≤ψc f c A ps+0.9f y A s=0.75×16.7×0.28×106+0.9×360×1539=4043KN单桩竖向承载力特征值取N/1.35=4043÷1.35=2995KN2.按中风化灰岩端阻力计算：《建筑桩基技术规范》5.3.9Q uk=Q sk+Q rk ； Q sk=μ∑q sik l i ； Q rk=ζr f rk A p ；μ=0.6π=1.885mQ uk：单桩竖向极限承载力标准值Q sk：土的总极限侧阻力标准值Q rk：土的嵌岩段总极限阻力标准值μ:桩身周长q sik：桩周土与岩石极限侧阻力标准值f rk：岩石饱和抗压强度l i：桩周第i层土厚度ζr：桩嵌岩段侧阻和端阻综合系数，表5.3.9A p：桩端面积根据勘察报告，f r=33Mpa,崁岩深度为1.0m,极限端阻力值和极限侧阻力分别为：Q sk=μ∑q si l i=（5.7×30+6.1×50+8.7×200）×1.885=3756KNQ rk=ζr f r A p=0.86×33×2.83×105=8031KNQ uk=Q sk+Q rk=3756+8031=11787KN单桩承载力特征值R a= Q uk/K=11787/2=5893KN综上：直径为600mm的桩单桩竖向承载力特征值取3000KN。
后注浆钻孔灌注桩计算书
后注浆钻孔灌注桩计算书一、设计参数1.1土层参数钻孔灌注桩所在区域的土层为黏土，根据地质勘察报告，确定了不同深度的土层参数如下：-从地面到钻孔深度10m为黏土，黏聚力C=20kPa，内摩擦角φ=26°；-从钻孔深度10m到20m为黏土，黏聚力C=25kPa，内摩擦角φ=28°；-从钻孔深度20m以下为黏土，黏聚力C=30kPa，内摩擦角φ=30°；1.2桩身参数选择钻孔灌注桩的直径为1m，根据设计规范，假设桩顶处的轴向力为P=1000kN，长度为L=25m，单桩承载力为Qd=2000kN。
1.3注浆压力根据设计要求，采用注浆灌注施工技术，注浆压力为Pc=1.5MPa。
二、计算过程2.1计算桩端阻力根据设计规范，可以采用Schmertmann方法计算桩端阻力。
在黏土层内，采用下面的公式计算桩端摩阻力：qf = Nc * γ * A * (1+0.2*df) * Nq * Nγ其中，qf为桩基底摩阻力，Nc为承载力修正系数，γ为土块重度，A为桩截面积，df为孔壁摩阻系数，Nq为击土修正系数，Nγ为地震修正系数。
根据地质勘察报告，根据不同深度确定相应的土层参数和修正系数进行计算。
计算得到的桩基底摩阻力为：-在10m深度：qf = 20 * 10 * 1 * (1+0.2*1) * 26 * 1 =13520kN-在20m深度：qf = 25 * 10 * 1 * (1+0.2*2) * 28 * 1 = 39200kN-在20m以下深度：qf = 30 * 10 * 1 * (1+0.2*3) * 30 * 1 = 54000kN2.2计算桩侧阻力根据设计规范，可以采用桩侧阻力计算方法计算桩侧阻力。
在桩侧边界处，桩身周围土体的侧摩阻力可以使用下面的公式计算：qs = γ * A * (1+0.2*df) * β * Nq * Nγ其中，qs为桩侧摩阻力，β为侧摩阻系数，其他参数与前面的计算相同。
钻孔灌注桩初灌量计算书
钻孔灌注桩初灌量计算书钻孔灌注桩是现代土木工程中广泛应用的一种基础形式。
其通过在地基中形成桩孔，并在其中填入钢筋笼和混凝土，从而对地基起到加固和稳定的作用。
在钻孔灌注桩的施工过程中，初灌量的计算是确保桩基质量的关键环节。
本文将详细介绍钻孔灌注桩初灌量的计算方法及注意事项。
钻孔灌注桩的初灌量是指第一次向桩孔中灌注混凝土的量。
初灌量的大小直接影响到桩孔的填满程度和桩体的质量。
如果初灌量不足，桩孔可能无法完全被填满，导致桩体强度和承载能力下降。
因此，准确的初灌量计算对于保证桩基质量至关重要。
钻孔灌注桩初灌量的计算公式如下：Q = πr²hC。
其中，Q为初灌量（m³），r为桩孔半径（m），h为桩孔深度（m），C为混凝土的比重（一般取4t/m³）。
根据施工图纸和地质报告，可以获取桩孔半径和深度等信息，再结合混凝土的比重，即可计算出初灌量。
在计算初灌量时，应考虑地质条件、桩身设计等因素，确保计算的准确性。
初灌量应适当富余，以防止因混凝土收缩导致的桩顶下降。
但富余量不宜过大，以免造成浪费。
在灌注过程中，应严格控制混凝土的搅拌质量和坍落度，确保混凝土的充填性能。
在灌注完毕后，应进行桩顶标高测量，确保桩顶标高符合设计要求。
如不符，应进行补灌或凿除处理。
钻孔灌注桩初灌量的计算是确保桩基质量的关键环节。
通过本文的介绍，希望能使读者对钻孔灌注桩初灌量的计算方法及注意事项有更深入的了解。
在实际施工过程中，应结合具体情况进行综合考虑和处理，以确保桩基工程的顺利进行和质量要求的达成。
在建筑行业中，钻孔灌注桩是一种常见的地基处理方法。
这种技术以其卓越的承载能力和适应性在各种工程项目中得到广泛应用。
然而，对于工程师和建筑师来说，准确计算钻孔灌注桩的钢筋用量是一个关键问题。
本文将探讨如何进行钻孔灌注桩钢筋算量。
钻孔灌注桩是通过钻孔设备在土中钻孔，然后在孔中灌入混凝土，制成桩基。
这种桩基具有施工方便、承载力高、对周围环境影响小等优点。
桩基平台计算书
桩基施工平台结构计算一、设计依据1、 “永丰土于高架桥”设计文件。
2、 《钢结构设计规范》3、 《装配式公路钢桥多用途使用手册》4、 《铁路地基与基础设计手册》1、 基本恒载：① 桥面板［22b 槽钢② 次梁128b 工字钢③ 贝雷梁④ 横梁I32b 工字钢⑤ 钢管桩①600X 8 2、 活载：① 人群及施工机具活载②旋挖钻机 850 KN三、设计假定 1、 钢平台为空间结构体系，设计采用“ ASES.06结构计算段程序计 算。
2、 恒载及人群活载根据结构形式，按其传力特性加载至相应杆件单 元。
钻机活载按最不利情况布置，计入 1.25动力系数。
荷载0.13 KN/m 2 0.5 KN/m 1.5 KN/m 0.6 KN/m 1.2 KN/m2KN/m 23、平台钢管下端按铰支撑。
4、按构件受力特点，分解其力学模型进行描述，据变形协调上下结构传力点的关系，除桩底外上下之间均为弹性约束。
四、结构图示（附桁架断图）五、结构计算1、顶层分配梁（128b工钢）检算顶层分配梁支撑于贝雷梁顶，间距0.75，夹具固定。
①荷载恒载及人群活载有面板及28b工钢次梁。
一根次梁承受恒载q iq i= （1.3+2） x 0.75+0.5=3.0KN/m活载：当旋挖机一侧移至管桩跨中，前端接近钻孔桩边缘时有最大内力，横桥向11根I 28b均根每根I 28b p=850/2 * 1.25/11=48.295KN折算带宽0.85q=48.295/0.85=56.818KN/m②力学模型如下图r r-③强度检算由程序算得：在墩中侧有较大负弯矩、剪力和支点反力ML F1.7+15.3=17KN〃 MQa>=2.5+25.1=27.6KNFU=(2.5+0.5)+( 25.1 + 13.6)=41.7KN正应力强度(T ma>=17000*0.14/0.0000748=31.8Mpav170Mpa剪应力强度T ma>=27600*0.000312/(0.0000748*0.01)=11.5Mpav100Mpa 贝雷片顶支承承压强度36 c=41.7 X 10/0.0002=208.5MPa > 270 MPa连续支点折算应力强度满足④稳定因桥面板点焊于l28b上翼缘，对l28b工钢梁具有支撑作用，稳定满足⑤变形△ ma>=0.003m f=0.003/2.55=1/850 <1/700 刚度满足2•贝雷桁架计算贝雷桁架横桥向布置，据构造要求，前后方向即桩外侧各一组，间距0.9m,墩中线前后各一组间距0.45m。
灌注桩计算书
桩：一、单桩承载力特征值1.按桩身受压承载力计算：《建筑桩基技术规范》5.8.2荷载效应基本组合下桩顶轴向压力设计值N≤ψc f c A ps+0.9f y A sΨc:成桩工艺系数，取0.75A ps=D²×π= m²；A s= mm²（?d）；N≤ψc f c A ps+0.9f y A s=KN单桩竖向承载力特征值取N/1.35=4043÷1.35=2995KN注意：桩承载力特征值是对应荷载的标准值2.按嵌岩桩计算：《建筑桩基技术规范》5.3.9根据勘察报告，f rk=Mpa, 嵌岩深度为m,Q sk=μ∑q sik l i=KNQ rk=ζr f rk A p=KNQ uk= Q sk+ Q rk=μ∑q sil l i+ζr f rk A pR a= (Q sk+ Q rk)/2=(μ∑q sil l i+ζr f rk A p)/2Q uk单桩竖向极限承载力标准值Q sk土的总极限侧阻力标准值Q rk土的嵌岩断总极限端阻力标准值q sik桩周第i层土的极限侧阻力ζr桩嵌岩断侧阻和端阻综合系数注意：（1）土的总极限侧阻力不含持力层嵌岩部分的；（2）极软岩、软岩嵌岩深径比大于8时，建议按照规范条文说明的公式进行计算；较硬岩、坚硬岩嵌岩深径比大于4.0时，硬质岩嵌入太多就没有太大的意义了（3）规范的综合系数也是按照条文说明中侧阻系数和端阻系数合并计算的得到的。
3. 按嵌岩桩计算：《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72-2004-8.3.12Q u=μs∑q sis l i+μr∑q sir h ri+q pr A pQ u单桩竖向极限承载力（标准值）μs、μr桩身在土层、岩层中的周长q sis、q sir分别为第i层土、岩极限侧阻力（标准值）q pr岩石极限端阻力（标准值）h ri桩身全断面嵌入第i层中风化、微风化岩层内长度4. 按经验参数法计算：《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008-5.3.5Q uk=Q sk+Q pk=μs∑q sik l i +q pk A pQ uk单桩竖向极限承载力标准值q sik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值q pk极限端阻力标准值二、桩身配筋三、看桩勘1.摩擦桩：可以以破碎层2.嵌岩桩：桩底3d-5d内不能有破碎岩、溶洞。
三丘田灌注桩施工平台计算书
轮渡码头扩建及配套工程（鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建工程）灌注桩施工平台结构计算书计算：审核：编制时间：2011年12月20日中交三航局鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建工程项目经理部目录第一章施工平台计算说明一、设计依据二、主要技术标准三、技术规范四、主要材料五、设计要点六、结构计算内容七、使用注意事项第二章施工平台结构计算书一工程概况二设计参数三［20槽钢计算四纵梁工字钢I36计算五桩顶横垫梁（工字钢I36）强度验算六钢管桩竖向承载力计算七、平台的稳定性验算。
八、平台抗9级风稳定性验算第一章施工平台计算说明一、设计依据本施工平台上部纵、横梁采用I36b和3I36b的工字钢，下部桩基采用Φ630×8mm钢管作为桩基础，满足平台的使用功能要求。
二、主要技术标准1、桥梁用途：满足本工程项目冲孔灌注桩施工使用的钢平台，使用寿命为3个月。
2、设计单跨标准跨径5.5m～6m。
3、设计荷载：①成孔桩机（100 KN/台），② 500KN履带吊车，③材料堆放及电缆等荷载：2KN/m。
本设计未设人行道荷载，暂不考虑人群荷载。
4、平台面标高：与老驳岸齐平(轮渡扩建平台为+7.3m；三丘田码头为+7.5m)。
5、设计风速:24.4m/s(9级风20.8～24.4m/s)三、技术规范1、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-89。
2、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86。
3、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）。
4、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》（交通部战备办发布，1998年6月）。
5、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
四、主要材料1、钢材钢管桩采用Q235A钢板卷制，其技术标准应符合国家标准（GB699-65）的有关规定。
型钢应符合国家标准（GB2101-80）的有关规定。