Midas Civil桥梁抗震详解(终稿)解析
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基于Midas-Civil的桥梁下部结构抗震计算分析与研究
基于Midas/Civil的桥梁下部结构抗震计算分析与研究刘渐成（中山市规划设计院，广东中山 528400）摘要：文章以中山市石岐区广丰工业大道南六涌桥为工程背景，运用有限元软件Midas/Civil建立模型，根据抗震规范要求，运用反应谱法对桥梁下部墩柱分别进行E1、E2地震力作用下的受力分析，以指导结构设计。
关键词：Midas/Civil；桥梁下部结构；抗震计算U442 ：A ：1009-2374（2014）09-0005-031 工程概况本工程位于中山市石岐区岐港片区，广丰工业大道（石岐段）上，跨越现状南六涌，河涌宽约38m。
根据水利及航道部门技术要求，南六涌无通航要求，水位受水系的水闸控制，设计洪水位取2.3m。
根据现状河道走向、地形及周边环境，拟建桥梁与主河道斜交，约成30度角。
桥跨布置为3×16m预应力砼简支空心板梁桥，共两幅，每幅桥宽20m。
下部结构采用桩柱式桥墩，直径1m的柱接1.2m的钻孔灌注桩，桥台采用薄壁式台，桩基础，台前设4m 长的M7.5浆砌片石铺砌，台后用碎石与粗砂混合料回填。
拟建桥梁两侧均有水泥路到达场地，交通较方便，原始地貌单元为珠江三角洲海陆交互沉积平原，地形开阔，无池塘、坑道、土洞等不良地质。
区域内水网密布，地表水系发育，地下水对混凝土结构无腐蚀性。
2 技术指标安全等级：二级；设计基准期：100年；环境类别：Ⅰ类环境；设计速度：50；设计荷载：公路-Ⅰ级；净空：无通航净空要求；地震动峰值加速度：0.1g。
3 结构荷载取值3.1 永久作用桥梁永久荷载考虑上部板梁自重及二期恒载，二期恒载包括桥面铺装和栏杆等，以均布荷载形式加载，合计95.4KN/m。
下部桥墩自重。
混凝土容重取26kN/m3，计算时将荷载转化为质量。
3.2 地震计算参数根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）等相关资料，本项目区域地震基本烈度Ⅶ度（加速度取0.10g）。
Midas-城市桥梁抗震分析及验算资料讲解
• 四、结论
反应谱抗震验算主要桥墩强度验算，能力保护构件的验算参照规 范根据设计要求进行设置验算。 在验算分析参数设置过程中，需要注意很多方面，防止程序无法 进行验算。 验算内容和注意事项见附件。
结论
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• 一、延性设计理念
目录
• 二、Midas 抗震分析前处理
• 三、Midas 抗震分析后处理
• 四、结论
1. 荷载工况
完成反应谱分析后，需要定义混凝土的荷载工况，一般点击自动生成。规范选择城市桥梁抗震设 计规范。
Midas 抗震分析后处理
2. 后处理验算
点击设计-RC设计
①RC设计参数
这里的规范同前，也需要选 择城市桥梁抗震设计规范。
Midas 抗震分析后处理
E2弹塑性验算
根据规范要进行刚度进行调整
在E2地震作用下桥墩的强度不能满足要求，桥墩 进入了塑性阶段，所以接下来要进行弹塑性验算。
Midas 抗震分析后处理
第一个表格中的数值可以在特性的材料 和截面中查询，第二个表格是第一个表 格计算得到的，第三个表格是根据弯矩 曲率中理想化屈服的弯矩曲率得到（y和 z分别是0和90度）。
（b）结构振动引起的破坏 例如：地震强度过大，或者强度延性不足，结构的布置或者构造不合 理。
延性设计理念
3. 延性设计
桥梁结构体系中设置延性构件，桥梁在E2地震作用下，延性构件进入塑 性状态进行耗能，同时可以减小结构刚度，增大结构周期，达到减小地 震动响应的目的。
类型 Ⅰ
类型 Ⅱ
延性设计理念
规范中延性设计理念的体现
Midas 抗震分析前处理
2. 反应谱分析
MidasCivil配套资料-抗震专题时程分析3
对于非规则的减隔震桥梁应进行非线性时程分析，即边界非 线性时程分析！
midas Civil
边界非线性时程分析
边界非线性时程分析
边界非线性时程分析是结构的一部分处于非线性时，适用的非线性时程分析方法。主要用于分析安装减隔震装 置的桥梁非线性特性的功能。减隔震装置防止结构构件在设计荷载下产生塑性变形，使结构处于弹性状态，非 线性主要发生在减隔震装置上。
midas Civil
边界非线性时程分析
减隔震支座模拟-摩擦摆式减隔震橡胶支座
(3) 滑动前刚度取值
midas Civil
边界非线性时程分析
时程分析工况定义
所以，需要将恒载定义为一个非线性静力类型的时程荷 载工况，由地震时程工况接续该工况进行分析！
midas Civil
边界非线性时程分析
时程分析结果
midas Civil
边界非线性座，仅输入参数发生变化。对于程序采用同样方法处理。 2.高阻尼中给出了竖向压缩刚度，便于我们输入竖向刚度。
midas Civil
边界非线性时程分析
减隔震支座模拟-摩擦摆式减隔震橡胶支座
midas Civil
边界非线性时程分析
减隔震支座模拟-摩擦摆式减隔震橡胶支座
摩擦系 数 （μ）
用户输入（一般采用默认值 0.5） 用户输入
时程分析时自动计算
根据公式1 2自动计算
midas Civil
边界非线性时程分析
减隔震支座模拟-摩擦摆式减隔震橡胶支座
厂家规格表
一般厂家会提供各规格支座实验数值 （右图为《桥梁减震、隔振支座和装置》 p180页插图） 通过实验数据可确定快时及慢时摩擦系 数，以及速度变化参数r： μ一般在0.01-0.06之间，根据产品实验 曲线比较容易确定。本例取 0.04/0.03 r一般取20sec/m这个数量级，本例取22
midas Civil
边界非线性时程分析
边界非线性时程分析
边界非线性时程分析是结构的一部分处于非线性时，适用的非线性时程分析方法。主要用于分析安装减隔震装 置的桥梁非线性特性的功能。减隔震装置防止结构构件在设计荷载下产生塑性变形，使结构处于弹性状态，非 线性主要发生在减隔震装置上。
midas Civil
边界非线性时程分析
减隔震支座模拟-摩擦摆式减隔震橡胶支座
(3) 滑动前刚度取值
midas Civil
边界非线性时程分析
时程分析工况定义
所以，需要将恒载定义为一个非线性静力类型的时程荷 载工况，由地震时程工况接续该工况进行分析！
midas Civil
边界非线性时程分析
时程分析结果
midas Civil
边界非线性座，仅输入参数发生变化。对于程序采用同样方法处理。 2.高阻尼中给出了竖向压缩刚度，便于我们输入竖向刚度。
midas Civil
边界非线性时程分析
减隔震支座模拟-摩擦摆式减隔震橡胶支座
midas Civil
边界非线性时程分析
减隔震支座模拟-摩擦摆式减隔震橡胶支座
摩擦系 数 （μ）
用户输入（一般采用默认值 0.5） 用户输入
时程分析时自动计算
根据公式1 2自动计算
midas Civil
边界非线性时程分析
减隔震支座模拟-摩擦摆式减隔震橡胶支座
厂家规格表
一般厂家会提供各规格支座实验数值 （右图为《桥梁减震、隔振支座和装置》 p180页插图） 通过实验数据可确定快时及慢时摩擦系 数，以及速度变化参数r： μ一般在0.01-0.06之间，根据产品实验 曲线比较容易确定。本例取 0.04/0.03 r一般取20sec/m这个数量级，本例取22
基于Midas civil的桥建合一高架车站结构抗震分析
Ｓ ｅ ｉ ｓ ｍｉ ｃ Ａｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｆ Ｂｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｄ Ｂｒ ｉ ｄ ｇ ｅ Ｕｎ ｉ ｉｅ ｆ ｄ Ｅｌ ｅ ｖ ａ ｔ ｅ ｄ Ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｂａ ｓ ｅ ｄ ｏ ｎ Ｍｉ ｄ ａ ｓ Ｃｉ ｖ ｌ ｉ
Ｆ Ｅ ＮＧ Ｑｉ ｎ ｇ
（ Ｃｈ ｉ ｎ ａ Ｒａ ｉ ｌ ｗａ ｙ Ｓ ｉ ｙ ｕ ａ ｎ Ｓ ｕ ｒ ｖ ｅ ｙ ａ ｎ ｄ Ｄｅ ｓ ｉ ｇ ｎ Ｇｒ ｏ ｕ ｐ Ｃｏ ． ， Ｌｔ ｄ ． Ｗｕ ｈ ａ ｎ ４ ３ ０ ０ ６ ３ ）
［ Ａ ｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ］Ｂ ａ ｓ ｅ ｄ ｏ ｎ Ｍｉ ｄ ａ ｓ Ｃ ｉ ｖ ｉ ｌ ， ｔ ｈ ｅ ｉ ｆ ｎ ｉ ｔ ｅ ｅ ｌ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｍｏ ｄ ｅ ｌ ｏ ｆ ｂ ｕ ｉ ｌ ｄ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｄ ｂ ｒ ｉ ｄ ｇ ｅ ｕ ｎ ｉ ｉ ｆ ｅ ｄ ｅ ｌ ｅ ｖ ａ ｔ ｅ ｄ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ
简化 为节 点荷 载施 加于 盖梁 上 。 采用 Ｍｉ ｄ ａ ｓ ／ Ｃ ｉ ｖ ｉ ｌ 软件进 行抗 震相关 计算 分析 。
及其上 承荷 载 ， １ ／ ３号和 １ ／ ５号桥墩 盖梁 主要承 担部 分楼 面荷 载和楼 扶梯 荷载 ； 除上述 ４个桥 墩 以外 的 主要 支撑 轨道 梁 、 站 台梁 及 其上 承荷 载 ， 下层盖 梁
【 摘
要】 基于Ｍｉ ｄ ａ ｓ ｃ ｉ ｖ ｉ ｌ 软件， 建立某轨道交通工程高架车站空间模型， 分析其在多遇地震、 设计地震、
罕遇地震作用下的抗震性能。 通过计算分析， 为该 高架车站提供设计依据 ， 也为同类结构的分析方法提供 参考。
【 关键词】 桥架合一 高架地铁车站 抗震分析
midas迈达斯抗震专题PPT课件
桥梁震害
• 百花大桥-主梁移位
• 角隅损坏
桥梁震害
桥梁震害
桥梁震害
• 挡块破坏
桥梁震害
• 挡块破坏
桥梁震害
桥梁震害
• 板式橡胶支座剪切破坏
震害形式
• 按位置划分震害形式
– 下部墩柱 – 上部梁段 – 局部破坏
• 按受力划分震害形式
– 强度破坏（弯曲、剪切） – 刚度破坏（位移）
震害特点
• 只对预期塑性铰出现构件进行细致设计， 有效的、经济的提高整个结构的抗震能力
规范变化
– 单一水准（50年超越概率10%）～两水准设防（E1不坏、E2可修 or不倒）；
– 基于强度的单一阶段设计～两阶段设计，不再以强度作为唯一标 准，允许塑性，但对塑性变形能力进行校核；
– 使用烈度来描述地震作用强度～用地面运动加速度值这个地震动 参数来量化描述地震作用强度
单自由度弹性体系 周期T
假定地震输入
最大值
假定结构反应
规范反应谱
S Smax
0 0.1
Tg 水平设计加速度反应谱
10 T(s)
Sma x2.2C 5iC sC dA
式中，Ci为重要性系数，Cs为场地系数，Cd为阻尼调整系数，A 为设计基本地震动加速度峰值。
抗震计算方法
三者的优缺点？
反应谱说明
• 相同阻尼比，不同固有周期的结构（质点）的地震响应 最值连线构成了反应谱曲线
桥墩和墩梁连接部位震害较多； 不同结构类型受损程度有差异性； 有明显的方向性特点；
采用有限元软件进行抗震设计
注意事项
注意事项
注意事项
总结
总结
总结
总结
欢迎交流！ 谢谢！
MIDASCivil桥梁抗震分析与设计
Total Response
动力平衡方程的解法
3、数值方法
可适用于线性和非线性领域 中心差分法 、常加速度法、线性加速度法
Newmark- 法 、Wilson- 法
不同参数对应的逐步积分法
特征值问题
当没有外荷载和阻尼时，n个自由度体系的运动方程
特征值问题 : 固有圆频率
模态向量
振型分析的原理
n个自由度体系的n个自振频率和模态向量:
表3.1.2-1 各类公路桥梁抗震措施等级
地震基
6
7
8
9
本烈度
桥梁分类
0.05 0.1 0.15 0.2 0.3 0.4
A
8
9
9
更高，专门研究
B
7
8
8
9
9 >=9
C
6
7
7
8
8
9
D
6
7
7
8
8
9
桥梁抗震设防标准
多遇地震烈度（地震影响E1）：50年内超越概率为63%的地震烈度(=I-1.55) 设计地震烈度（地震影响E2） ：50年内超越概率为10%的地震烈度(=I) 罕遇地震烈度：50年内超越概率为2~3%的地震烈度(=I+1)
u 2 nu n2u 0
临界阻尼？
惯性力
惯性力
mu(t) cu(t) ku(t) mug (t)
达朗贝尔原理 (D’ Alembert’s Principle)
p(t)-fS -fD = mu
牛顿第二定律
静止/匀速运动
加速度运动
动力平衡方程的解法
mu cu ku mug
1、经典解法
总则1.0.5条：铁路工程应按多遇地震、设计地震、罕遇 地震三个地震动水准进行抗震设计。
动力平衡方程的解法
3、数值方法
可适用于线性和非线性领域 中心差分法 、常加速度法、线性加速度法
Newmark- 法 、Wilson- 法
不同参数对应的逐步积分法
特征值问题
当没有外荷载和阻尼时，n个自由度体系的运动方程
特征值问题 : 固有圆频率
模态向量
振型分析的原理
n个自由度体系的n个自振频率和模态向量:
表3.1.2-1 各类公路桥梁抗震措施等级
地震基
6
7
8
9
本烈度
桥梁分类
0.05 0.1 0.15 0.2 0.3 0.4
A
8
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9
更高，专门研究
B
7
8
8
9
9 >=9
C
6
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9
D
6
7
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8
8
9
桥梁抗震设防标准
多遇地震烈度（地震影响E1）：50年内超越概率为63%的地震烈度(=I-1.55) 设计地震烈度（地震影响E2） ：50年内超越概率为10%的地震烈度(=I) 罕遇地震烈度：50年内超越概率为2~3%的地震烈度(=I+1)
u 2 nu n2u 0
临界阻尼？
惯性力
惯性力
mu(t) cu(t) ku(t) mug (t)
达朗贝尔原理 (D’ Alembert’s Principle)
p(t)-fS -fD = mu
牛顿第二定律
静止/匀速运动
加速度运动
动力平衡方程的解法
mu cu ku mug
1、经典解法
总则1.0.5条：铁路工程应按多遇地震、设计地震、罕遇 地震三个地震动水准进行抗震设计。
civil抗震问题汇总(终版)
11、MIDAS铁路验算中斜截面抗裂验算可能有误。
12、斜拉桥索力的调整详细操作
13、希望计算书中能看见详细的计算过程（目前只能看见程序处理后的结果）
14、Midas的RC和PSC验算时程序的错误？
15、人行桥梁人行时程激励分析及舒适度评价；
16、钢混组合结构分析；
17、对分叉（裤衩）桥的精确模拟方法
27.抗震计算中非线性分析。
28、由于现在城市抗震规范的实施与目前整个中国区域的相对地震等级较高，由于近些年的项目没有重视到抗震设计，希望从更多的设计资料中学习抗震计算。
29、针对轨道梁桥的特点做抗震方面的计算，包括建模及设置抗震选项的操作等（包括反应谱和动力时程分析），以及后处理内容的解释说明和针对设计出计算书所需要从后处理中提取哪些结果内容，以及内容的含义
16.集中塑性铰与纤维单元法在软件中实现时，各定义参数的意义；
17.动力弹塑性分析时是否可以同时考虑P-Δ效应或大位移分析；
18.介绍一下滑动盆式支座模拟的详细工程。
19.如何利用midas、根据设计加速度反应谱拟合设计加速度时程。
20.利用已有的地震动加速度计录，如何通过时域方法调整，使其加速度反应谱与规范的设计加速度反应谱匹配。
23用civil梁格法做的高架匝道弯梁模型钢束坐标能否直接导出全局坐标系的绝对坐标别是边斜腹板的钢束前段时间做过一个匝道的模型想把civil中的梁格法模型与midasfea实体模型的计算结果进行对比在fea中建立钢束的时候一直没有找到便捷的方法来精确确定匝道边斜腹板钢束的坐标因为civil梁格法屮的边斜腹板的钢束是跟着单元走的导出的钢束mct文件屮钢束的竖弯和帄弯信息也是参考单元走的并不是整体坐标系中的绝对坐标civil在和fea互导模型的时候有没有这方面的考虑
12、斜拉桥索力的调整详细操作
13、希望计算书中能看见详细的计算过程（目前只能看见程序处理后的结果）
14、Midas的RC和PSC验算时程序的错误？
15、人行桥梁人行时程激励分析及舒适度评价；
16、钢混组合结构分析；
17、对分叉（裤衩）桥的精确模拟方法
27.抗震计算中非线性分析。
28、由于现在城市抗震规范的实施与目前整个中国区域的相对地震等级较高，由于近些年的项目没有重视到抗震设计，希望从更多的设计资料中学习抗震计算。
29、针对轨道梁桥的特点做抗震方面的计算，包括建模及设置抗震选项的操作等（包括反应谱和动力时程分析），以及后处理内容的解释说明和针对设计出计算书所需要从后处理中提取哪些结果内容，以及内容的含义
16.集中塑性铰与纤维单元法在软件中实现时，各定义参数的意义；
17.动力弹塑性分析时是否可以同时考虑P-Δ效应或大位移分析；
18.介绍一下滑动盆式支座模拟的详细工程。
19.如何利用midas、根据设计加速度反应谱拟合设计加速度时程。
20.利用已有的地震动加速度计录，如何通过时域方法调整，使其加速度反应谱与规范的设计加速度反应谱匹配。
23用civil梁格法做的高架匝道弯梁模型钢束坐标能否直接导出全局坐标系的绝对坐标别是边斜腹板的钢束前段时间做过一个匝道的模型想把civil中的梁格法模型与midasfea实体模型的计算结果进行对比在fea中建立钢束的时候一直没有找到便捷的方法来精确确定匝道边斜腹板钢束的坐标因为civil梁格法屮的边斜腹板的钢束是跟着单元走的导出的钢束mct文件屮钢束的竖弯和帄弯信息也是参考单元走的并不是整体坐标系中的绝对坐标civil在和fea互导模型的时候有没有这方面的考虑
Midas 城市桥梁抗震分析及验算
SRSS（平方和平方根法）适用： 平动的振型分解反应谱法 CQC （完全二次项平方根法）适 用：扭转耦联的振型分解反应谱 法。
模型特征值分析
在进行反应谱分析之前要计算模型的振型：首先c在结构类型中将模型定义为3D的，勾选将自重 转化为质量，同时还要将外荷载转化为质量（自重不必要转化）。
采用多重Ritz向量法进行特征值分析，水平向 各取40阶振型，保证振型参与质量达到90% 以上。
类型 Ⅰ
类型 Ⅱ
规范流程图参照：11抗震设 计规范81-83页
规范中延性设计理念的体现
目 录
• 一、延性设计理念
• 二、Midas 抗震分析前处理 • 三、Midas 抗震分析后处理 • 四、结论
1. 工程案例
城市主干路上的混凝土空心板结构，桥梁上部结构为2孔20米的简支梁， 下部结构为柱式墩台，墩柱一体。顶部设有盖梁，柱高30米。
Midas 城市桥梁抗震分析及验算
目 录
• 一、延性设计理念
• 二、Midas 抗震分析前处理 • 三、Midas 抗震分析后处理 • 四、结论
目 录
• 一、延性设计理念
• 二、Midas 抗震分析前处理 • 三、Midas 抗震分析后处理 • 四、结论
1. 抗震设计规范
《公路桥梁抗震细则》 2008年
2. 反应谱分析
A 类规则桥梁 ， E1 பைடு நூலகம் E2 地震 均选择MM法
地震反应谱的确定
根据设计参数，选择 E1 地震 动反应谱参数。
E1地震作用下反应谱设计参数
E2地震作用下反应谱设计参数
反应谱荷载工况定义
一般情况下，城市桥梁可只考虑水平向地震作用，直线桥可分别考虑顺桥向X和横桥向Y的地震 作用，横桥向在输入的时候，地震角度填写90度。
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新规范桥梁抗震设计详解
北京迈达斯技术有限公司
桥梁抗震培训
JTG/T B02-01-2008
一、桥梁场地和地基
1、桥梁场地概况：
该桥位于某7度区二级公路上，水平向基本地震加 速度值 0.15g。按《中国地震动反应谱特征周期 区划图》查的场地特征周期为：0.45s。经现场勘 察测得场地土质和剪切波速如下：
桥梁抗震培训
JTG/T B02-01-2008
一、桥梁场地和地基
2、场地类别确定：
a、确定土层平均剪切波速：
土层平均剪切波速为：209.8m/s
桥梁抗震培训
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一、桥梁场地和地基
2、场地类别确定：
b、确定工程场地覆盖层厚度：
按此条规范确认为：11.5m。
桥梁抗震培训
桥梁抗震培训
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E1地震作用下抗震分析步骤
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1、确定桥梁类型：
确定为规则桥梁
桥梁抗震培训 JTG/T B02-01-2008
2、确定分析方法：
采用MM法。
桥梁抗震培训
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3、E1地震反应谱的确定：
判别地基不液化，不需 进行抗液化措施。
桥梁抗震培训
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二、桥梁构造、材料概况
桥梁形式：三跨混凝土悬臂梁 桥梁长度：L = 30+50+30 = 110.0 m，其中中跨为挂孔结 构，挂孔梁为普通钢筋混凝土梁，梁长16m ，墩为钢筋混 凝土双柱桥墩，墩高9m 预应力布置形式：T构部分配置顶板预应力，边跨配置底 板预应力 跨中箱梁截面 墩顶箱梁截面
桥梁抗震培训
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4、空间动力分析模型的建立：
----参见规范6.3 刚度：
构件刚度在地震往复作用下一般会降低，理论上应使用 各个构件的相对动刚度，但选择静刚度满足工程要求。
阻尼： 一般使用阻尼比 来反应整个桥梁的全部阻尼。
1、钢筋混凝土、预应力钢筋混凝土梁桥阻尼比一般选择 0.05 2、钢桥阻尼比一般选择 0.02 3、钢混结合梁桥分别定义钢构件组组阻尼比 、混凝土构件 组组阻尼比 ，程序计算各阶振型阻尼比： 0.04 4、钢混叠合梁桥可使用介于0.02-0.05之间的阻尼比如：
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刚度
4、空间动力分析模型的建立：
----参见规范6.3 质量：
将建立的模型进行质量转换。 集中质量法：一般梁桥选择， 计算省时，不能考虑扭转振 型。一致质量法：通用，耗 时，可以考虑扭转振型。
路灯质量转换
将二期等反映铺装的荷载转换 成质量。
对于没用荷载表示的附属构件， 如路灯等，可在节点上施加相 应的质量块。
Cs 1.0
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3、E1地震反应谱的确定：
c、确定设计基本地震动加速度峰值A：
在设防烈度7度区，A值为0.15g
桥梁抗震培训
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3、E1地震反应谱的确定：
d、调整设计加速度反应谱特征周期 Tg
Tg 0.45s 调整后为：
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3、E1地震反应谱的确定：
a、确定重要性系数 Ci ：
得该桥在E1地震作用下重要性系数为 Ci 0.43 ，在E2地震作用下重要性系数 为 Ci 1.3
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3、E1地震反应谱的确定：
b、确定场地系数 Cs
桥梁抗震培训
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3、E1地震反应谱的确定：
e、对阻尼比为0.05的标准反应谱进行修正
阻尼比为：0.05，计算JTG/T B02-01-2008
3、E1地震反应谱的确定：
f、生成反应谱
桥梁抗震培训
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4、空间动力分析模型的建立：
----参见规范6.3
与静力分析模型的区别：不在精细地模拟，而重点是 要真实、准确地反映结构质量、结构及构件刚度、结 构阻尼及边界条件。
质量
(t ) mu (t ) p(t ) 模ku 型 (t ) cu
阻尼 边界条件
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JTG/T B02-01-2008
一、桥梁场地和地基
2、场地类别确定：
查得场地类别为Ⅱ类场地
桥梁抗震培训
JTG/T B02-01-2008
一、桥梁场地和地基
3、地基抗震验算：
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一、桥梁场地和地基
4、液化判别：
根据土质判断是否需要抗液化措施：
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三、基本参数确定
1、确定桥梁抗震设防类别：
二级公路大桥，故该桥为B类桥梁。
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三、基本参数确定
2、确定抗震设防等级：
在7度区，按8度构造措施设防
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抗震设计总流程
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二、桥梁构造、材料概况
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二、桥梁构造、材料概况
材料
混凝土
主梁采用JTG04（RC）规范的C50混凝土 桥墩采用JTG04（RC）规范的C40混凝土
钢材
采用JTG04（S）规范，在数据库中选Strand1860
荷载
恒荷载
自重，在程序中按自重输入，由程序自动计算
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二、桥梁构造、材料概况
预应力
钢束(φ15.2 mm×31) 截面面积: Au = 4340 mm2 孔道直径: 130 mm 钢筋松弛系数(开),选择JTG04和0.3(低松弛) 超张拉(开) 预应力钢筋抗拉强度标准值(fpk):1860N/mm^2 预应力钢筋与管道壁的摩擦系数:0.25 管道每米局部偏差对摩擦的影响系数:1.5e-006(1/mm) 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值: 开始点:6mm 结束点:6mm 张拉力:抗拉强度标准值的75%，张拉控制应力1395MPa
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一、桥梁场地和地基
1、桥梁场地概况：
该桥位于某7度区二级公路上，水平向基本地震加 速度值 0.15g。按《中国地震动反应谱特征周期 区划图》查的场地特征周期为：0.45s。经现场勘 察测得场地土质和剪切波速如下：
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一、桥梁场地和地基
2、场地类别确定：
a、确定土层平均剪切波速：
土层平均剪切波速为：209.8m/s
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一、桥梁场地和地基
2、场地类别确定：
b、确定工程场地覆盖层厚度：
按此条规范确认为：11.5m。
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E1地震作用下抗震分析步骤
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1、确定桥梁类型：
确定为规则桥梁
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2、确定分析方法：
采用MM法。
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3、E1地震反应谱的确定：
判别地基不液化，不需 进行抗液化措施。
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二、桥梁构造、材料概况
桥梁形式：三跨混凝土悬臂梁 桥梁长度：L = 30+50+30 = 110.0 m，其中中跨为挂孔结 构，挂孔梁为普通钢筋混凝土梁，梁长16m ，墩为钢筋混 凝土双柱桥墩，墩高9m 预应力布置形式：T构部分配置顶板预应力，边跨配置底 板预应力 跨中箱梁截面 墩顶箱梁截面
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4、空间动力分析模型的建立：
----参见规范6.3 刚度：
构件刚度在地震往复作用下一般会降低，理论上应使用 各个构件的相对动刚度，但选择静刚度满足工程要求。
阻尼： 一般使用阻尼比 来反应整个桥梁的全部阻尼。
1、钢筋混凝土、预应力钢筋混凝土梁桥阻尼比一般选择 0.05 2、钢桥阻尼比一般选择 0.02 3、钢混结合梁桥分别定义钢构件组组阻尼比 、混凝土构件 组组阻尼比 ，程序计算各阶振型阻尼比： 0.04 4、钢混叠合梁桥可使用介于0.02-0.05之间的阻尼比如：
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刚度
4、空间动力分析模型的建立：
----参见规范6.3 质量：
将建立的模型进行质量转换。 集中质量法：一般梁桥选择， 计算省时，不能考虑扭转振 型。一致质量法：通用，耗 时，可以考虑扭转振型。
路灯质量转换
将二期等反映铺装的荷载转换 成质量。
对于没用荷载表示的附属构件， 如路灯等，可在节点上施加相 应的质量块。
Cs 1.0
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3、E1地震反应谱的确定：
c、确定设计基本地震动加速度峰值A：
在设防烈度7度区，A值为0.15g
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3、E1地震反应谱的确定：
d、调整设计加速度反应谱特征周期 Tg
Tg 0.45s 调整后为：
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3、E1地震反应谱的确定：
a、确定重要性系数 Ci ：
得该桥在E1地震作用下重要性系数为 Ci 0.43 ，在E2地震作用下重要性系数 为 Ci 1.3
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3、E1地震反应谱的确定：
b、确定场地系数 Cs
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3、E1地震反应谱的确定：
e、对阻尼比为0.05的标准反应谱进行修正
阻尼比为：0.05，计算JTG/T B02-01-2008
3、E1地震反应谱的确定：
f、生成反应谱
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4、空间动力分析模型的建立：
----参见规范6.3
与静力分析模型的区别：不在精细地模拟，而重点是 要真实、准确地反映结构质量、结构及构件刚度、结 构阻尼及边界条件。
质量
(t ) mu (t ) p(t ) 模ku 型 (t ) cu
阻尼 边界条件
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一、桥梁场地和地基
2、场地类别确定：
查得场地类别为Ⅱ类场地
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一、桥梁场地和地基
3、地基抗震验算：
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一、桥梁场地和地基
4、液化判别：
根据土质判断是否需要抗液化措施：
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三、基本参数确定
1、确定桥梁抗震设防类别：
二级公路大桥，故该桥为B类桥梁。
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三、基本参数确定
2、确定抗震设防等级：
在7度区，按8度构造措施设防
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二、桥梁构造、材料概况
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二、桥梁构造、材料概况
材料
混凝土
主梁采用JTG04（RC）规范的C50混凝土 桥墩采用JTG04（RC）规范的C40混凝土
钢材
采用JTG04（S）规范，在数据库中选Strand1860
荷载
恒荷载
自重，在程序中按自重输入，由程序自动计算
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二、桥梁构造、材料概况
预应力
钢束(φ15.2 mm×31) 截面面积: Au = 4340 mm2 孔道直径: 130 mm 钢筋松弛系数(开),选择JTG04和0.3(低松弛) 超张拉(开) 预应力钢筋抗拉强度标准值(fpk):1860N/mm^2 预应力钢筋与管道壁的摩擦系数:0.25 管道每米局部偏差对摩擦的影响系数:1.5e-006(1/mm) 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值: 开始点:6mm 结束点:6mm 张拉力:抗拉强度标准值的75%，张拉控制应力1395MPa