现浇箱梁满堂支架施工技术论文

现浇箱梁满堂支架施工技术论文
摘要：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测。

卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。

根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。

1 工程概况
瑞光屯跨线桥现浇箱梁（3×20+3×20）m采用单箱双室斜腹板箱形截面，全桥两联，梁高1.4m，箱梁顶宽8.528-11m，底宽4.828-7.3m，腹板厚0.6m，顶板厚0.2m，底板厚0.20m，悬臂长1.60m，在支点处、桥跨跨中设置横隔梁。

中横梁厚度为2.4m，端横梁的厚度为1.2m。

箱梁采用C30混凝土，共计720立方米。

2 人员机械准备
3.1 一组负责地基处理。

机械队司机4人，挖掘机一台、ZL50装载机一台、YZT16压路机一台、T-140推土机一台。

3.2 二组设4个工班。

架子班20人、钢筋班20人、混凝土班15人、模板工班20人。

3 碗扣式满堂支架施工工艺及方法
现浇箱梁支架采用满堂支架。

外模采用竹胶板拼装，内模采用木模。

箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板。

3.1地基处理
施工前应检验原地基土的承载力，根据施工荷载进行地基承载力
验算（确定是否设灰土垫层），决定地基处理方案。

地基处理后要求其承载力不小于200Kpa。

首先平整施工场地，清除地表杂土，采用压路机碾压密实后，用20cm厚C20素混凝土对基础地面进行固结硬化处理，保证支架基础具有一定的承载能力和抗沉陷能力。

基底应保证顶面平整，预留排水沟，确保不积水。

3.2 满堂支架搭设
1）测量放样
根据控制点采用全站仪放出单幅箱梁在地基上的纵向中线，技术人员依据中线向两侧对称布设碗扣支架。

碗扣满堂支架下垫12cm×12cm方木，使立杆处于方木中心，保证方木底部平整牢固。

2）碗扣支架安装
支架碗扣式脚手架，在腹板及底板范围内采用60cm×60cm间距，在翼缘板范围内采用60cm（顺桥纵距）×90cm（横距）间距，水平横杆竖向步距均为120cm，基础碾压密实后，其上采用20cm厚C20混凝土铺底找平。

支架底托下铺12cm×12cm方木，支架顶托上从下往上依次铺设：横桥向12cm×12cm方木，间距与纵向脚手架相同，均为60cm；顺桥纵向12cm×12cm方木，间距为30cm；最上为1.2cm竹胶板作为底模。

3）顶托安装
根据梁底设计标高预留好方木和底模的高度后确定搭设碗扣支架的高度，然后再安装顶托。

在地面上大致调好顶托伸出量，再运至
支架顶安装。

根据梁底高程变化决定桥横向和纵向控制断面间距，桥横向按照在梁底设立左、中和右三个控制点的同时在桥梁最外侧左右各加一个控制点。

对于沿桥的纵向，由于桥面底部曲线变化频繁，拟每隔2米设立桥梁标高控制点。

调整好控制点后，调整好顶托的标高，顶托伸出量一般控制在30cm以内。

4）纵横梁安装
顶托标高调整完毕后，在其上安放12*12cm的方木纵梁，在纵梁上间距60cm安放12*12cm方木横梁，横梁长度随桥梁宽度而定，至少比顶板一边各宽出50cm，以支撑外模支架及检查人员行走。

安装纵横方木时，应注意横向方木的接头位置与纵向方木的接头错开，且在任何相邻两根横向方木接头不在同一截面上。

3.3 支架预压
为减少支架变形及地基沉降对现浇箱梁线性的影响，在纵横梁安装完毕后进行支架预压。

预压采用砂袋，预压范围为箱梁底部，重量不小于箱梁总重的1.2倍。

因悬臂板本身重量较轻，可根据实测的预压结果，对悬臂板模板的预拱度作相应的调整。

1、加载顺序：分三级加载，第一次加载总重的60%，第二次加载总重的100%，第三次加载总重的120%。

加载顺序和砼浇筑顺序一致，从跨中向桥墩处对称进行。

2、预压观测：观测位置设在每跨的L/2，L/4处及墩与梁剪切处，每组分左、中、右三个点。

在点位处固定沉降板观测杆，以便于沉降观测。

采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。

沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。

第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。

第三次加载完毕后连续三天累计沉降不超过2mm，且预压时间不少于7天，经监理工程师同意，可进行卸载。

3、卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测。

卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。

根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。

3.4 荷载检算：
支架验算按6#墩处端横梁范围进行验算。

1、计算参数
2、腹板对应的部分支架计算
腹板和底板范围内包括墩位处两墩柱之间部分立杆间距均为60cm×60cm，显然在墩位处或腹板处，梁高为140cm，此处混凝土荷载最大，因此以此部位支架进行控制验算。

2.1 无风荷载时，单肢立杆承载力计算
⑴ 根据规范，单根立杆轴向力按下式计算
N=1.2（N1+N2+N5）+1.4（N3+N4）
式中：N1——脚手架结构自重标准值产生的轴向力（kN）；
N2——钢筋混凝土自重标准值产生的轴向力（kN）；
N3——施工人员及设备荷载标准值产生的轴向力（kN）；
N4——振捣混凝土产生的荷载标准值产生的轴向力（kN）；
N5——模板产生的荷载标准值产生的轴向力（kN）；
因此：
N=1.2（4+1.4×0.6×0.6×26+6×0.6×0.6）+1.4（3.75+2）×0.6×0.6=26.01KN；
⑵ 单肢立杆稳定性按下式计算：
σ= f
式中：σ——立杆内应力，（N/mm2）；
A——立杆横截面积，489mm2；
φ——轴心受压杆件稳定系数；
f——钢材强度设计值，205N/mm2。

压杆长细比λ=l0/i，l0=1200mm（水平横杆竖向步距为120cm），回转半径i=15.8mm，
则：λ=l0/i=1200÷15.8=75.9，取λ=76，则查表得φ=0.744。

σ= =26.01×1000÷（0.744×489）=71.49 N/mm2<205 N/mm2，满足要求。

2.2 方木的验算：
⑴ 竹胶板下12cm×12cm方木的验算：
此部分方木间距为30cm，跨度为60cm，
则其荷载取值为q1=0.3×（1.4×26+3.75+2+6）=14.45KN/m，
方木按2.4m长四跨连续梁计算，查表得最大弯矩系数为0.107，最大剪力系数为0.607，最大支点反力系数为1.143，跨中最大挠度系数为0.632。

则：最大弯矩M=0.107×14.45×0.62=0.556614KN.m=556614N.mm，
W=120×1202/6=288000mm3，
σw=M/W=556614/288000=1.93N/mm2<[σw]=13N/mm2，满足要求。

最大剪力Q=0.607×14.45×0.6=5.26KN，
最大剪应力τmax=3Q/（2A）=3×5.26/（2×0.12×0.12）=547.9KN/m2=0.55N/mm2<[τ]=2.0 N/mm2，满足要求。

与下面方木支撑点处的最大压力N=1.143×14.45×0.6=9.91KN，σy=N/A=9.91/（0.12×0.12）=688.2KN/m2=0.69N/mm2<[σy]=2.9N/mm2，满足要求。

最大挠度
δ=（0.632×L4q1）/100EI=0.632×14.45 ×600 ×600×600×600/（100×10×1000×1/12×80×100×100×100）=0.178mm≤l/500=600/500=1.2mm 满足要求。

⑵ 底托处方木的验算：
底托底面尺寸为12cm×12cm，由前计算所得，单根立杆受力为26.01KN，则方木受压应力为：
σy=N/A=26.01/（0.12×0.12）=1806.25KN/m2=1.8N/mm2<[σy]=2.9N/mm2，满足要求。

⑶ 底板混凝土受力计算：
底板上方木为12cm×12cm，立杆横向间距为60cm，则底板混凝土承压应力为：
σy=N/A=26.01/（0.12×0.6）=361.25KN/m2=0.4N/mm2<[σy]=20N/mm2（底板混凝土采用C20混凝土），满足要求。

⑷ 基底换填：
铺底采用20cm厚C20混凝土，按45°角传递，则单根立杆下换填土受力面积为52cm×60cm，基底承载力大于200KPa。

σy=N/A=26.01/（0.52×0.6）=83.37KPa<[σy]=200KPa，满足要求。