600MW汽轮机变功率经济性分析
600MW汽轮机变功率经济性分析一、设计题目N600ＭＷ机组凝汽式汽轮机变功率经济性分析二、设计任务1.拟定600MW汽轮机原则性热力系统图。
2. 600MW汽轮机额定功率下回热系统热平衡计算，求出其主要热经济指标；3. 600MW汽轮机变功率（90~50%）下回热系统热平衡计算，求出其主要热经济指标；4. 600MW汽轮机高、低压加热器或凝汽器设计、计算、计算数据总表；5. 高、低压加热器结构工程图（AUTOCAD绘图）；6.用C语言编制加热器热平衡计算程序（清单、结果）。
三、设计成果1. 600MW汽轮机额定功率、变功率下回热系统经济性计算书一份；2. 原则性热力系统图；3. 热力过程曲线；5. 高、低压加热器结构工程图（AUTOCAD绘图）；4. 设计说明书。
四、设计原始资料1. 汽轮机（1）反动式汽轮机（1）反动式汽轮机型式：N600-16.67/537/537-（3）再热蒸汽参数：（4）排汽压力：（5）给水回热抽汽（8段），额定工况时的抽汽参数如表所示：表1 N600-16.67/537/537-机组回热抽汽参数（2）冲动式汽轮机（1）冲动式汽轮机型式：N600-16.67/538/538-（2）蒸汽初参数：（3（4）排汽压力：（5）给水回热抽汽（8段），额定工况时的抽汽参数如表所示：表1 N600-16.67/537/537-机组回热抽汽参数2. 给水泵与凝结水泵（参考）（1）主给水泵进口压力 （2）主给水泵出口压力 （3）主给水泵效率净正吸水头 （4）前置泵进口压力 （5）前置泵进口压力 （6）前置泵效率净正吸水头（7）凝结水泵出口压力3. 锅炉（略）4．给定的原则性热力系统图（图1）（1）反动式600MW汽轮机（2）冲动式汽轮机额定工况：Pe = 600 MW变功率：90~50% 额定功率6. 计算中选用的数据：（2）选定的各种效率 机组的机、电效率： 高加和除氧器效率： 低加效率：锅炉排污扩容器效率： 锅炉排污扩容器压力： （3）新蒸汽压损 再热蒸汽压损回热抽汽压损（4）补充水入口温度4. （1）设计任务书设计任务书简介；（2）对给定方案的经济性分析，指出给定方案中不足之处，定性分析对热经济性的影响； （4）600MW 机组主要经济指标计算结果的比较：列表标出新蒸汽汽耗量、凝汽量、给水温度、机组热耗率、机组内效率、全厂热耗率、全厂效率、标准煤耗率、节约标准煤量（按6500h/a ）计。
（5）原则性热力系统计算书附录1：原则性热力系统计算示例计算国产200MW 三缸三排汽凝汽式机组在设计工况下的热经济指标。
已知：N200-12.75/535、535型三缸三排汽凝汽式机组的初参数：00000012.75,535,0.64,3P Mpa t C P Mpa t C ==∆=∆=再热蒸汽参数：冷段压力 冷段温度 排汽压力给水泵出口压力凝结水泵出口压力该机组回热系统如图2所示。
（图2）表2 N200-12.75/535/535三缸三排汽凝汽式机组回热抽汽及轴封参数解：（一）整理原始资料（1）根据已知参数p 、t 在h-s 图上画出汽轮机热力过程曲线（图3）标出新汽、各抽汽点、排汽焓（0j c h h h ∑、、），及再热汽焓升。
或根据已知参数p 、t 查水蒸汽表得到上述各比焓的数值。
（2）列出机组回热抽汽系统计算点参数表（表3），得到个加热器出口水焓wj h 及有关疏水焓'jc h 或dwj h 。
（二）计算回热抽汽系数与凝汽系数 1. 高压加热器组的计算（1）H1的计算由H1的热平衡式求抽汽系数1α[][]'121111'11()/()(1038.41934.2)/0.980.0033(3381.641045.78)3139.261045.780.0471w w h sg sg h h h h h h ηαα---=---⨯-=-=H1的疏水系数：1110.04710.00330.0504d sg ααα=+=+= （2）H2的计算由H2的热平衡式求2α（将H2及其外置疏水冷却器作为一个整体）[][]'23112222()/()(934.2797.92)/0.980.0504(1045.78834.68)3042.63834.680.0582d w w h d w dw h h h h h h ηαα---=---⨯-=-=H2的疏水系数：2210.05820.05040.1086d d ααα=+=+= 再热蒸汽系数rh α（其中考虑扣除高压缸的轴封漏汽1sg α ）1211()1(0.04710.05820.0033)0.8914rh sg αααα=-++=-++=（3）H3的计算先确定给水泵的焓升pu w h ∆ 及给水泵出口水焓4puw h 。
已知给水泵出口压力为17.65out p Mpa = ，根据除氧器压力和除氧器安置高度，可知除氧器入口压力为0.75in p Mpa = ，取给水的平均比容为30.0011/av v m kg = ，给水泵的效率为0.78pu η= ，则给水泵的焓升为：3310()100.0011(17.650.75)23.83(/)0.78pu av out in w puv p p hkJ kg η-∆=⨯⨯-==给水泵出口水焓为：44666.9623.83690.79(/)pu puw w w h h h kJ kg =+∆=+=由H3的热平衡式求3α 图3表3[]'342233'33()/()(797.92690.79)/0.980.1086(834.68784.86)0.043385.24784.86pu d w w h d w h h h h h h ηαα⎡⎤---⎣⎦=---⨯-==-H3的疏水系数：3320.040.10860.1486d d ααα=+=+=2. 除氧器HD 的计算由除氧器物质平衡方程式得进水系数4c α 关系式43421()c d sg αααα=-++由于除氧器进、出口水量不等，4c α是未知数。
为了避免在最终的热平衡式中同时出现4α 和 4c α两个未知数，可如此处理：先用不考虑'h η 的方式写出热平衡方程式：Σ流入热量=Σ流出热量，'444332245w d sg sg c w h h h h h αααα=+++，然后将上述的4c α关系式代入，整理成以进水焓5w h 为基准，不含4c α 并考虑h η 的热平衡式：出水量为准的吸热量/h η=Σ放热量，可得[][]'45335225445()/()()(666.96598.99)/0.980.1486(784.86598.88)0.004(3444.06598.88)3277.22598.880.0114w w h d w sg sg w w h h h h h h h h ηααα-----=---⨯--⨯-=-=则 43421()1(0.14860.01140.004)0.836c d s g αααα=-++=-++= 3. 低压加热器组的计算（1）H5的计算由H5的热平衡方程式求抽汽系数5α[][]'4563355'55()/()0.836(598.88512.05)/0.980.008(3286.34602.4)3105.98602.40.0221c w w h sg sg h h h h h h αηαα---=-⨯--⨯-=-=H5的疏水系数：5530.0210.0080.029d sg ααα=+=+=（2）H6和H7的计算由于78msgw w h h 、 未知，不能直接分别从H6和H7的热平衡方程式计算抽汽系数6α和7α 。
其解法有多种。
①一种是因为多了2各未知数，需要增加2各热平衡式（疏水泵混合点A 和SG1的热平衡方程式）与H6和H7的热平衡方程式联立求解出6778msgw w h h αα、、、；②是假设78msgw w h h 、，由H6和H7的热平衡方程式分别求出67αα、，然后校核，多次修正逼近。
③合理选择划分热平衡范围，以避开78msgw w h h 、2各未知数，仍用2各热平衡方程式联立求解得出67αα、。
下面用第3种方法求解。
（ 图4）这时用图4所示2种热平衡来求解均可，但二者都面临混合点A 前后水流不相等，因7c α 为未知数的问题。
可先由混合点的物质平衡求出7c α 的关系式，代入热平衡方程式中以消除7c α 。
混合点A 的物质平衡方程式7474674567656767()()()()()c cd c d c d d d d d a b c αααααααααααααααα=-=-+=-++=+=+ 用图2-18（a ）热平衡范围来求解。
先用Σ流入热量=Σ流出热量 拟出2个热平衡方程式，消去 后整理成放热量=Σ吸热量/h η： 对H6包括混合点A 的热平衡方程式'''665577774666d c w d c w d h h h h h h αααααα+++=+代入式（a ）、(b 、)(c)，整理后再考虑h η，上式则为''''''6667755677777467()()()()/w d w w c w w hh h h h h h h h h h h h ααααη-+-+-+-+-=- （1）对H7包括SG1的热平衡方程式'''77446678774477sg sg d c w d sg sg c w h h h h h h h ααααααα+++=++代入式（a ）、(b 、)(c)，整理后再考虑h η，上式则为''''77778444566778478()()()()()/w w sg sg sg d w w c w w hh h h h h h h h h h h h αααααη-+-+-++-+-=- （2）将是（1）、（2）代入已知数值联立求解6α、7α6776(2982.14523.98455.06438.9)0.029(602.4523.98455.06438.9)(455.06438.9)0.836(512.05438.9)/0.98(2889.56455.06438.9306.52)0.0033(3172.13390.88)(0.029)(523.98455.06438.9306αααα-+-+⨯-+-++-=⨯--+-+⨯-+++-+-.52)0.836(438.9306.52)/0.98=⨯- 联解最后求得：670.02390.0363αα==将6α、7α数值代入式（a ）得7c α数值74567()0.836(0.0290.02390.0363)0.7468c cd ααααα=-++=-++=（3）H8的计算由于7sgw wc h h 和未知，在拟定H8的热平衡方程式时也应避开它们，以减少方程个数和计算工作量。
汽轮机热力系统经济性分析及优化改造
计值加机组热耗率约３ ５ ． ７ ３ ｋ Ｊ ／ ｋ ｗ ｈ ；中压缸试 验 效率 比设 计值低 ０ ． ９ ９ ％， 中压 缸效率 每 降 低１ ％， 增加机 组 热耗率 约１ ２ ． ８ １ ｋ Ｊ ／ ｋ Ｗ ｈ ； 高压缸试 验 效率 比 设计值低 ２ ． ２ ７ ％， 高压 缸 效率每 降低 １ ％， 增加 机组 热耗 率约 １ ４ ． ７ ｋ Ｊ ／ ｋ Ｗ ｈ 。因此 总的来说 ， １ 号机组 由于汽缸效率总体 较设计
了分析， 并针对各影响因素提 出了相应 的改进建议及措施 。
凝汽器 的热负荷使得真空度降低 ， 从而进一步降低了机 组的经
济性 ； 系统 部分 疏水 阀门由于阀门前后压差 较大 ， 机组 启停 时
１影响汽轮机运行经济性的主要因素
汽轮机 组实 际运行 的经济性与热力系统和设备 的负荷率 、
影 响热 耗 率 ｋ ｗｈ －
． ５ ２
设计 工 况
２ ４ ２
运行 工 况
２ ４ ２ ９
启停 时阀门因蒸 汽冲刷等容 易出现 不同程度 的内漏 。 因此 ， 在 实际中应 该定期对各类 疏、 放 水阀门进 行检查 ， 及 时利 用大 小 修的机会对 泄漏阀 门进行 修理或 更换 。 其 中， 像主蒸 汽、 再热
的。 为了详细分析机 组煤 耗偏 高的原因， 根据本 文案例机 组的 ２ ． １提高汽轮机通流部分的效率 现场 数据， 对各种影响因素分别进行定量分析和计算 。
通流部分汽封 间隙过大 ， 通流部分结垢等均会影响汽轮机
１ ． １负荷 率 汽缸效 率， 从 而相应 的增加煤耗 。 对于本 文中这样 已经投 产的 按照汽轮机 的热力特性 ， 负荷降低时， 汽轮机 的热耗率呈 机 组， 其制造与加工偏差 对汽 缸效率的影响 已经无法 消除， 于 明显 上升趋 势。 对于 ６ ０ ０ Ｍ Ｗ 的超 临界机组 ， 半负荷运 行时煤 耗 是要提高汽缸效率只能从调整汽封 间隙和提高叶片清洁度两个
可门电厂600MW机组定滑压运行经济性
阀点滑压曲线之 间 按照 Ｄ Ｃ Ｓ ， 设 定定滑压运行 曲线 ． 机组 ５ ４ ０ ＭＷ 以 下负荷顺序 阀滑压运行时 ， 调节 阀两 阀接 近全开（ ４ １ ％ 开度） ， 第 ３ 阀 部分开启 ． 整个滑压运行负荷段 调节阀均有一定的节流损失。为实现 机组调峰 时经济运行 ． 负荷 ３ ０ ０ Ｍ Ｗ 按定 滑压运行 ． 且 将主蒸汽 压力 升至额定压力 的 １ ０ ５ ％： ３ ０ ０ ＭＷ＜ 负荷＜ ４ ５ ０ ＭＷ．按两阀点滑压运行曲 线进行主蒸汽压力设定 ； 负荷＞ ４ ５ ０ Ｍ Ｗ， 按顺序阀定压方式运行 。 试验结果中的负荷是热力系统隔离及参数修正后的负荷 ． 因此使 用推荐 的最佳定滑压 曲线时应考虑季节变化 、机组当前运行状况 、 锅 炉燃烧情况 ． 以及其它 因素 的影 响程 度 ． 对定滑压运行 曲线进行一定 的修正 采用最佳定滑压运行方式后 ． 与原滑压运行方式相 比． 机组的 供 电煤耗率降低 ０ １ ． ９ ｇ ／ （ ｋ Ｗ ｈ １ 左右 ． ４ ８ ０ Ｍ Ｗ 以上负荷节 能效 果不明 显， ４ ８ ０ ～ ３ ８ ０ Ｍ Ｗ 负荷 区段 ， 供电煤耗率平均降低 １ ． ３ ｇ ／ （ ｋ Ｗ ｈ ） 。 ３ ． ２ 采用最佳定滑压运行方式带来的影 响 在最佳定滑压运行阶段 ． 相 同负荷 工况主蒸汽压力升 高时 ． 在主 蒸汽温度不变情况下 ． 主蒸汽 比焓值 有所下降 ． 但 汽包 中饱和蒸汽 比 焓值下降得更快， 因此蒸汽在过热器中需要 吸收 的热量增加 。在锅炉 燃烧状况不变情况下 ， 不易提升主蒸汽温度。同时， 主蒸汽压力提高 、 主蒸汽温度不变情况下 ， 主蒸汽 比焓值 降低， 高压缸排汽（ 高排） 温度下 降， 再热蒸汽需要的吸热量增加 ． 再热器减 温水流量相应减少 ， 同样有
超临界600MW汽轮机通流经济性优化
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得末 级 的 激波 损 失下 降 。另 外 从 图１ Ｃ １（ ）可见 ，
数大于ｌ ，在 头部 存 在一 道 脱体 激波 ，也会 带 来 一 定 的激 波 损 失见 图 １ ｂ １（ ）。经 过全 三 元优 化 技 术
优 化 后 ，静 叶根 部 与动 叶 顶 部 流 动 马赫 数 分 别 下
１ ＤＮＦ Ｇ Ｏ汔 Ｎ’ ８ Ｇ 粉般 Ａ Ｔ
采 用 全 三 元 Ｃ Ｄ分 析 软 件 对 典 型 级 进 行 分 Ｆ
析 以验 证 其 效 率 差 异 ，方 案 共 两 个 ，设 计 几 何 参 数 与 气 动 边 界 条 件 完 全 一样 ，分 析 结 果 显 示 ，
前 、后 的数 值 分 析 工作 。本 次 对 比分 析 工 作 的 计 算 网格 数达 到 了１ 万 网格 的计 算 规模 ，在Ｉ Ｍ计 千 Ｂ 算 服 务 器 上采 用 ８ 点 并 行 计 算 完 成 。计 算 采 用 节
优化前、后的模型及网格示意图见图６ 。
（）优化 前 ａ
（ ）优化 后 ｂ
吸 力 面 的分 离流 动 减 弱 ， 区域 减 小 且 后移 ，见 图
600MW机组热经济性能分析及优化
技术创新27600MW机组热经济性能分析及优化◊国电荥阳煤电一体化有限公司康立强为了进一步降低火电厂的发电成本，对火电机组进行热 经济性能分析与系统优化是十分必要的。
本文从开口系能量 平衡出发与从汽轮机组功率平衡出发对比研究了在线计算汽 轮机组排汽焓的计算模型，其中从汽轮机功率平衡出发的在 线计算模型计算速度较快，精度较高。
同时，对机组通流部 分、加热器与凝汽器进行变工况分析，确定了机组在运行工 况下主要参数的目标值。
由于我国人均能源资源相对不足，而且燃煤机组发电童占 到总发电量的70%以上，发电耗煤占到全国耗煤约60%,所以我 国电力工业部门在电能生产、输送与使用中需要提高能源的利 用率。
因此，深入研究火电厂机组安全经济性，大力开展机组 节能降耗对我国国民经济的发展具有十分重要的意义。
随着电 力企业市场运行实行“厂网分开，竞价上网”以及煤炭等资源 价格的不断提高，发电企业将面临着更加激烈的市场竞争。
在 保证机组运行安全性与环保性的同时，火电厂的发电成本与管 理成本需要进一步降低，所以降低机组能耗与对系统优化管理 的需求也越来越突出。
但与国际先进水平相比，我国机组的运 行水平还有很大的差距。
据统计与国外同容量机组的运行情况 相比，我国亚临界机组的热效率低10%~ 18%，燃料量多耗25%~ 30%，污染物的总排放量多25%~ 30%,水量多耗6%~ 10%〇因此，对我国的火电机组进行热经济性能分析与系统优化 是十分必要的。
火电机组是高度非线性的连续生产系统，是典 型的能量转换系统。
所以提高机组的热经济性能是十分必要的，也是一项非常复杂的工作。
機运行优化是在机组性能监测的基础上提出来的，通过对机组热力系统不同工况下热经济 指标的计算分析，运行参数的耗差分析指导机组热力系统的优 化。
1机组热力系统经济性状态方程热力系统经济性状态方程是机组热力系统热经济性能分析 的基础，该方程的核心思想是将系统工程的观点引入到热经济 性能分析中，并结合矩阵理论，建立了热力系统状态方程，该 方程由系统热力学状态参数及系统拓扑结构确定。
600MW汽轮发电机组热耗诊断分析
１ 对汽轮 机组 试验 结果 的诊 断分 析
１１ 汽轮 机本 体部 分诊 断分 析 ．
（） ２ 系统 内漏 比较 大 ， 多工质 排放 到凝 汽 器 中造成 凝汽 器热 许
负 荷加大 ， 使凝 汽器 冷 却效 果减弱 ； （） ３ 可能凝 汽器 真 空严密 性不 好 ， 空气 漏入 ； 有
在经 济性上 的 重要ห้องสมุดไป่ตู้ 额而 被受 关注 。
４ 凝 汽 器 运 行 特 性 诊 断 试 验 时 ，发 电机 端 功 率 为 ６３２３Ｍｗ ，循环 水 入 水 温 度 为 ０． ７
２． Ｏ１ ８℃ ，循 环 水 出 水温 度 为 ２ ． ９ Ｏ℃ ，汽轮 机排 汽 压 力为 ５ ８ ２ ． ４
（） １高压 缸 ： ６３ ７ 在 ０． ３ ２ Ｍｗ 负荷 时， 实测 计算 得到 高压 缸效 率
为 ８ ． ％； ２ ０ 比设计 值 ８ ． ％ ３３％， ８ ６８ 低 ＿ １ ８ 使热耗 率升高 ５ ． ／ ｗｈ ２ ８ Ｊｋ 。 ０ｋ
（） 汽器 内循环 水冷 却管 有 结垢 。利 用停 机检 修机 会 ， 内 ４凝 对 原 因是机 组 运行 时保 持 ｌ 阀 门开度 为 １． ２ ３ 门开 度 漏 阀 门进 行解 体检 修或 研磨 ， 号 ９ ％，、 号 ７ 以减 少凝 汽器 的额 外热 负 荷； 查凝 检 为 ７ ． ４ 调 门全开 。这 样会 引起 节 流损 失 ，造 成 高压 缸效 率 汽 器真 空严 密性 ， 堵 空气 漏 点 ； ２９ ％， 号 查 对凝 汽器 内管 径进 行 冲洗 ， 强 增 低 。另外 的原 因可 能是在 安装 过程 中， 、 间隙 调整值 偏 大 ， 、 换 热效 果 。 动 静 动 静 叶存 在 设计与 实 际制造 出厂有 偏差 。 建议 在解 体检 修 中， 高压 对
国产超临界600MW汽轮机效能优化分析
（ 上 接第 ３ ７ ４页 ） 比例会越来 越小 ， 注射的 比例越来越 大 ， 死刑执行 方 式人道化 的改革 能在每一个个案 中得 到体现 ． 在执行力度上真 正实现 法律面前 人人平等 【 参考文献１ 只是 回过 头来 ． 虽然 出现 了轻缓化 的趋势 ． 但是刑罚毕竟是 刑罚 ， ［ １ ］ 胡德 ． 死刑的全球考察［ Ｍ 】 ． 中国人 民公安大学出版社 ， ２ ０ ０ ５ 他是所有对违法行为惩罚 中最严厉 的惩罚 。 刑罚轻缓化不是说在任何 ［ 责任编辑 ： 丁艳 ］ 时代、 任何条件下刑罚都越轻越好 。 因此 ， 轻缓化不能违反罪责相适应
洁的思想政治环境。 ●
（ 上接 第 ３ １ ０页 ） 通过分析项 目 可行性研 究报告 的投资估算及财 员的风险分析技术等 因素 。例如 ， 项 目负责人可应 用德尔菲法列出各 务预测分析报表 ， 识别项 目未来 的所有财产 、 责任和损失风险 ， 发现 未 种意见的理 由以及争论点 ． 然后应用头脑风暴法制定 出流程图及核对 来 的风险 ， 这些都是社会稳定风险分析要考虑 的对象 。 表， 从而拟出项 目的风 险列表 。
４ 结 论
【 参考 文献 】 １ ］ 陈燕平， 等． 项目 管理 知识 体系指南【 Ｍ】 ． 项目 管理协会有 限公 司， ２ ０ ０ ２ 风险识别 是重大 固定 资产投资项 目 社会 稳定风 险分析 的一个 重 ［ ［ ２ ］ 戚安邦， 张边营， 主编． 项 目管理概论［ Ｍ］ ． 清华大学 出版社， ２ ０ ０ ８ ， １ ０ ． 要环节 。本文介绍 了社会稳定风险分析 中六种常用的风险识别方法 。 ［ ３ ］ 陈文晖， 编． 项目 管 理的理论 与实践［ Ｍ ］ 肌 械工业 出版社， ２ ０ ０ ８ ， ４ ． 任何一种风险识别的方法或途径都不是没有弱点的 ． 社会稳定风 险分 析 中风 险识别 的策略必须是利用 最适合项 目具体情况 的那种方法或 ［ 责任编辑 ： 杨玉洁 ］ 者是几种方法 的组合 。方法的选择取决于项 目的性质 、 规模 和参 与人
电厂机组深度调峰经济性研究
电厂机组深度调峰经济性研究摘要：随着新能源发电的发展，燃煤机组的运行负荷不断下降，而火电机组的深度调峰已经成为制约其灵活性调整的一个关键技术问题。
关键词：600 MW机组；深度调峰运行；安全经济性引为适应火电机组频繁参与深度调峰这一市场趋势，各火电企业和科研院所均在摸索深度调峰经验。
湖南省内火电企业不投油稳燃负荷已普遍实现40%额定负荷，西安热工研究院等单位对火电机组灵活性改造进行了专门研究，并将研究成果应用于国内一些火电厂的改造，最低不投油稳燃负荷可达到30%额定负荷。
本文以湖南省内某电厂的一台600MW超临界参数机组为例，对火电机组在深度调峰的运行经济性进行分析，并总结了相关风险应对措施。
1深度调峰运行的安全性该装置在深度调峰时，不需要进行频繁地起停，也不能经受较大的温度波动和交流应力，从而造成设备的疲劳损伤，缩短设备的使用寿命。
由于调峰时，机组停机时间约为7小时，因此，机组重新启动属于热启动，汽轮机汽缸内的温度变化不大，第二次冲击起动时的主要气温偏低。
然而，在参与调峰作业时，由于机组与设计工况有很大的偏差，且有许多项目，对电网的安全、经济运行产生不利影响。
另外，由于机组的参与，电厂的煤耗必然会增加。
在进行深度调峰作业时，机组的不安全因素有：①在调速过程中，转子容易产生振动，为了防止这种情况，应首先对转子进行充分的预热，以保证气缸膨胀均匀，并充分加热转子。
当转子受力比较大时，不能增大机组的负载，必须在热机时维持稳定的负载。
其次，调整阀的开关要在大的开度和高负载的情况下进行，以保证调整段的受力均匀。
②当机组从定压转向滑压、快速减载时，机组的负向轴向位移增大；快速减载后，调整段压力下降迅速，但再热蒸汽系统体积大，储热容量大，导致再热蒸汽压下降比调整段的压降晚，高、中压缸平衡活塞的轴向推力为负。
如果推力瓦的位置有问题，推力瓦受到连续阀的迅速减载所带来的额外轴向推力时，会发生轴向的窜动，从而导致轴向位移超出了推力间隙，也有可能导致机组的轴向位移增加，这时，应视变工况而减速或停止。
基于600MW汽轮机组汽封改造的经济性评价
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600MW亚临界机组深度调峰安全及经济性研究
600MW亚临界机组深度调峰安全及经济性研究发布时间：2021-08-06T17:24:06.890Z 来源：《中国电业》2021年11期作者：闫建平[导读] 随时煤电机组总体负荷率的逐年降低，闫建平国家能源集团河北国华沧东发电责任有限公司 061113【摘要】：随时煤电机组总体负荷率的逐年降低，电网日夜间负荷峰谷差值越来越大，通过对重庆电网能源结构包括新能源调峰能力的分析，燃煤火力发电机组不可避免地加入了夜间深度调峰的行列，但传统观念认为燃煤机组的最低稳燃负荷为设计容量的40%，极大地限制了燃煤火力发电机组的调峰能力。
本文以 600MW亚临界机组为例，探讨大型火力发电机组安全调峰的技术措施，并针对深度调峰带来的经济损失和电网调峰补偿费用进行经济性分析。
【关键词】：燃煤机组；深度调峰；安全；环保；经济A Study onshaving safety and economy of 600MW subcritical unitsYan JianpingHebei Guohua Cangdong Power Generation Co., Ltd., Cangzhou 061003,China【Abstract 】：As the overall load rate of coal-fired power plants decreases year by year, the peak-to-valley load difference between the day and night of the power grid is getting larger and larger. Through the analysis of the energy structure of Chongqing power grid, including the peak-shaving capacity of new energy, coal-fired thermal power generation units inevitably join the night The ranks of deep peak shaving, but the traditional concept believes that the minimum stable combustion load of coal-fired units is 40%!o(MISSING)f the design capacity, which greatly limits the peak-shaving capacity of coal-fired thermal generating units. This paper takes 600MW subcritical unit as an example, discusses the technical measures for safe peak shaving of large-scale thermal power generating units, and conducts economic analysis on the economic losses caused by deep peak shaving and power grid peak shaving compensation costs.【Keywords】:Coal-fired units; deep peak shaving; safety; environmental protection; economy1 引言随着我国水电、风电和光伏装机规模的迅猛增长，其发电出力的随机性和不稳定性给电力系统的安全运行和电力供应保障带来了巨大挑战。
600MW汽轮机节能与经济性改进措施初探
汽轮 机 本 体存 在 的主 要 问题表 现 为 该汽 轮机 的 高 、 、 中 低压 缸 的 缸效 值 偏低 ， 以及汽 轮 机 组的 五 、 六段 抽 汽温 度偏 高 等 。从机 组 的运 行 实 际情 况来 看 ， 中压缸 与 高压 缸 的运 行 效率 低于 平 均值 的 １ ％、％以上 ， 五 、 段 抽汽 温度 比设 计 值高 ３ ￣５ ． ３ ５ 而 六 ０ ０℃ 。 同时 ， 该 套机 组 叶项 的 汽封 设计 采 用镶 嵌 式 的高 低齿 进行 固定 ，隔板 与
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６ ０ＭＷ 汽轮机节能 与经 济性改进 措施初探 ０
石正洋 胡 宁 冯 灯 乐
（ 淮沪煤 电有 限公司田集 电』‘ 运行部 ， 安徽 淮南 ２ ２ ９ ） ３ ０ ８ 摘 要： 以上海 汽轮机厂一 生产 的 ２×６ ０ＭＷ 超 临界机组 ， ０ 型号 为 Ｎ６ ０ ２ ．／ ６ ／６ ０ — ４２ ５ ６ ５ ６的单轴 、 三缸 、 四排汽 中间再热 凝汽式汽轮 机为例 ， 对
１３ 疏 水 系统存 在 的主 要 问题 及解 决 策 略 ．
汽轮机 的总热 效率达到 ９ ％， 压缸 的缸效 设计值 为 ９％， ２ 低 ３ 中压 缸 的
缸效 设计 值为 ９ ％， ２ 高压 缸 的缸 效设计 值为 ８％， 定 的给水温 度为 ６ 额
２２ ，Ｈ 工 况之下汽轮 机的保证 热耗率达 到 ７ ３ ｋ／Ｗ ・。 ８℃ ＴＡ ９ Ｊｋ ｈ ５ 随着 我 闰市 场 经济 体 制 的不 断深 化 ，市场 竞 争 体制 得 到 不 断