基础设计说明
某平板筏板基础设计说明及详图（含防水板）
基础设计说明书
项目名称中国石化高桥分公司润滑油系统改造项目25万吨/年加氢裂化尾油减压分馏装置工艺部分编制蹇江海校核薛楠审核刘凯祥审定朱昌莹项目经理冀琳目录1. 概述 (3)1.1 项目编制的依据 (3)1.2 装置概况及特点 (3)2 原料与产品 (6)2.1 原料 (6)2.2 产品性质 (7)3 物料平衡 (8)4 主要操作条件 (9)5 工艺流程说明 (10)6 公用工程消耗 (11)6.1 用水量 (11)6.2 用电量 (12)6.3 蒸汽用量 (13)6.4 压缩空气用量 (14)6.5 氮气用量 (14)6.6 燃料气用量 (14)7．装置能耗计算 (15)7.1 能耗 (15)7.2 节能措施 (15)8. 生产控制分析 (17)9 装置定员 (18)10. 装置内外关系 (19)10.1 原料及产品 (19)10.2 公用工程 (19)1. 概述加氢裂化尾油量约25万吨/年，其中约有50%的尾油要作为润滑油加氢异构进料，但从加氢裂化装置开工后生产的尾油性质来看，尾油收率远高于设计值，馏程较宽、部分柴油等轻质组分被压入尾油组分中。
而当此尾油作为润滑油加氢异构进料时，这部分轻质组分将发生裂化反应生成轻质燃料油或燃料气，这样会降低润滑油加氢装置基础油收率，降低润滑油加氢的实际负荷。
因此，需要通过减压分馏除去这部分轻质组分。
1.1 项目编制的依据1）上海高桥分公司对于该项目基础设计的委托书，编号为：SEI-R-2008-121。
2）中国石化工程建设公司编制的《中国石化股份有限公司上海高桥分公司润滑油系统改造项目25万吨/年加氢裂化尾油综合利用设施可行性研究报告》（调整上报版）（档案号：02102-15FS）（2008年12月）。
3）上海高桥分公司与我公司的历次设计协调会议纪要。
4）高化分公司提供的自然条件和公用工程条件1.2 装置概况及特点1.2.1 装置概况1）装置规模：装置设计规模25万吨/年。
梁板式筏型基础设计说明
梁板式筏形基础设计1.工程概况和工程地质条件衡阳市平安小学综合楼法上部结构为框架结构，下部为粉质黏土，地下水位埋深1.500m。
基础面积为16m×61m,采用梁板式筏形基础，基础埋深5.2m，基础混凝土强度为C30，底板厚800mm，钢筋采用HRB235级钢。
基础梁受力筋为HPB335，箍筋采用HPB235级钢筋。
上部结构竖向荷载见表7.1；基础平面布置图见图7.1；地质情况见第1部分第一节。
1.1.柱荷载图1.1竖向标准荷载分布图柱荷载基本组合 kN柱号荷载（kN）柱号荷载（kN）柱号荷载（kN）柱号荷载（kN）合力（kN）下载可编辑.专业.整理. 图2基础平面布置简图2设计尺寸与地基承载力验算2.1基础底面地下水压力的计算确定混凝土的防渗等级地下水位位于地面以下1.5米处，此处不考虑水的渗流对水压力的影响。
查《混凝土防渗规范》将底板混凝土防渗等级确定为S6。
2.2基础底面尺寸的确定由柱网荷载图可得柱的标准组合总荷载为：iN ∑()22417291930811865⨯+++=()22934353037592340⨯++++()22839348836292135⨯++++()22525312530711722⨯++++=90398kN其合力作用点：0=c x ，基础左右两边均外伸0.5m3.6)22934235302375922340[(903981⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯==∑∑iii cNy N y7.8)22839234882362922135(⨯⨯+⨯+⨯+⨯+ ]15)22525231252307121722(⨯⨯+⨯+⨯+⨯+=7.5m基础下边外伸长度0.5m ，为使合力作用点与基础形心重合，基础总宽度为：()()my b c 1625.75.025.0=⨯+=⨯+=则：基础上边外伸长度为：m 5.05.01516=-- 由以上计算，可得基础底面面积为：219760.6116m A =⨯=基础底面积为2976m ，上部基本组合总荷载为111916kN,基低净反力Pa ANp j k 7.114976111916===∑2.3地基承载力的验算按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》规定：地基受力层不存在软弱粘性土的建筑物且不超过8层高度在25m 以下的一般民用框架房屋可不进行地基及基础的抗震承载力验算。
柱下独立基础设计说明
课程设计说明书课程名称：基础工程课程设计设计题目：柱下独立基础设计专业：建工班级：建工0903 学生: 邓炜坤学号: 0912080319指导教师:周友香工业大学科技学院教务部制2011年 12 月 1 日引言“土力学与地基基础”课程是土木工程专业及相关专业的主干课程，也是重要的专业课程。
“土力学与地基基础课程设计”是“土力学与地基基础”课程的实践教学环节，着手提高学生的综合应用能力，主要为了巩固与运用基础概念与基础知识、掌握方法以及培养各种能力等诸多方面。
作为建筑类院校专业课的一种实践教学环节，课程设计师教学计划中德一个有机组成部分；是培养学生综合运用所学各门课程的基本理论、基本知识和基本技能，以分析解决实际工程问题能力的重要步骤；是学生巩固并灵活运用所学专业知识的一种比较好的手段；也是锻炼学生理论联系实际能力和提高学生工程设计能力的必经之路。
课程设计的目的是：1.巩固与运用理论教学的基本概念和基础知识2.培养学生使用各种规及查阅手册和资料能力3.培养学生概念设计的能力4.熟悉设计步骤与相关的设计容5.学会设计计算方法6培养学生图子表达能力7.培养学生语言表达能力8.培养学生分析和解决工程实际问题的能力目录一、设计资料二、独立基础设计1、选择基础材料2、选择基础埋置深度3、计算地基承载力特征值4、初步选择基底尺寸5、验算持力层的地基承载力6、软弱下卧层的验算7、计算基底净反力8、验算基础高度9、基础高度（采用阶梯形基础）10、地基变形验算11、变阶处抗冲切验算12、配筋计算13、基础配筋大详图14、确定A、B两轴柱子基础底面尺寸15、A、B两轴持力层地基承载力验算16、设计图纸柱下独立基础课程设计一、设计资料3号题○B轴柱底荷载：○1柱底荷载效应标准组合值：F K=1720KN，M K=150KN·m，V K=66KN。
○2柱底荷载效应基本组合值：F=2250KN，M=195KN·m，V=86KN。
基础工程设计施工说明(3篇)
第1篇一、工程概况本工程为XX项目，位于XX地区，占地面积XX平方米。
项目总投资XX亿元，建设周期XX个月。
工程主要包括办公楼、宿舍楼、食堂等建筑，以及相应的配套设施。
本设计施工说明旨在明确基础工程设计及施工的技术要求、施工流程及质量控制措施，确保工程质量达到设计要求。
二、基础设计要求1. 基础类型：根据地质勘察报告，本项目采用XX基础形式，具体如下：（1）办公楼：采用XX基础形式，基础埋深为XX米。
（2）宿舍楼：采用XX基础形式，基础埋深为XX米。
（3）食堂：采用XX基础形式，基础埋深为XX米。
2. 基础尺寸：基础尺寸根据荷载计算及地质条件确定，具体如下：（1）办公楼：基础长XX米，宽XX米，高XX米。
（2）宿舍楼：基础长XX米，宽XX米，高XX米。
（3）食堂：基础长XX米，宽XX米，高XX米。
3. 基础材料：基础材料选用符合国家标准的混凝土、钢筋、水泥、砂石等。
三、施工流程1. 施工准备：对施工现场进行平整，清除杂物，设置排水沟，确保施工环境良好。
2. 地基处理：根据地质勘察报告，对地基进行处理，包括压实、换填、加固等。
3. 基础施工：（1）模板安装：按照设计要求，安装模板，确保模板平整、牢固。
（2）钢筋绑扎：按照设计要求，绑扎钢筋，确保钢筋间距、保护层厚度符合规范。
（3）混凝土浇筑：采用分层浇筑，严格控制浇筑速度，确保混凝土密实。
（4）养护：混凝土浇筑完成后，进行养护，保证混凝土强度。
四、质量控制措施1. 施工材料：严格控制施工材料的质量，确保符合国家及行业标准。
2. 施工工艺：严格按照设计要求和施工规范进行施工，确保施工质量。
3. 施工过程：加强施工过程管理，做好施工记录，及时发现并解决施工中出现的问题。
4. 质量检验：在施工过程中，进行定期质量检验，确保工程质量达到设计要求。
5. 工程验收：在工程完工后，进行竣工验收，确保工程质量合格。
五、安全文明施工1. 施工现场：设置安全警示标志，确保施工人员安全。
基础工程课程设计_低桩承台基础设计说明
1．某跨线桥主桥上部结构为预应力混凝土连续梁，跨径组成为 (60+100+60) m，桥面净宽 11m，设计荷载标准为公路Ⅰ级。
采用盆式橡胶支座、等截面单箱双室薄壁桥墩(如下图示)。
2．主墩高度 18m，箱壁厚度 0.75m，纵隔板厚度 0.8m，墩身顶部 1.5m 与底部2m 均为实心段，矩形墩底截面尺寸为 (4×14)m2，采用 30 号混凝土。
作用于墩身底截面中心处的设计荷载为：(坐标规定：纵桥向 x 轴、横桥向 y 轴、竖向 z 轴)3．主墩基础拟采用 12 根钻孔灌注桩群桩基础，混凝土标号 25。
承台顶面与地面平齐，厚度为 3.5m。
4．地质资料自地面向下 16m 深度围为中密细砂加砾石 (土层 (土层地基土的物理力学性质指标为:土层：q =55kp ，ψ =19.8kN/m3 ， m=10000kN/m4 ,k a 土层：q =70kp , [f]=500kp ,ψ =21.8KN/m3 m=20000kN/m4 k a a0 a5. 设计参数承台与基桩材料重度基桩设计有关参数为：=25kN/m3，E =2.8×107kN/m2 , λ=0.85, m =0.8, K =6 c 0 2(一)设计计算容： 1.根据已知条件拟定承台平面尺寸； 2.进行基桩的平面布置；3.拟定桩长并验算单桩轴向受压容许承载力；4.判断是否弹性桩；5.桩顶荷载分配并校核；6.确定桩长并验算单桩轴向受压容许承载力；7.单桩力与位移计算与验算；8.桩身截面配筋设计与桩截面强度验算；9.群桩基础承载力和沉降量验算。
(二)设计完成后应提交的文件与图表1．低桩承台群桩基础设计计算书(应附计算小图)；2. 桥墩与基础结构构造图；3. 基桩钢筋构造图。
1．公路桥涵地基与基础设计规(JTG D63-2022 )2．公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规(JTGD62-2004)3. 王晓谋.基础工程.：人民交通， 20044. 叶见曙.结构设计原理. ：人民交通， 20045. 江祖铭等主编.墩台与基础.：人民交通， 1994一、拟定承台平面尺寸钻孔灌注桩属于磨擦桩中的钻孔桩，根据规要求，其中心距不应小于桩径的 2.5倍，此处，横、纵向桩中心距均取桩径的 2.5 倍即：横、纵向桩的中心距为 1.8*2.5=4.5m根据规，为了避免承台边缘距桩身过近而发生破裂，并考虑桩顶位置允许的偏差，边桩外侧到承台边缘的距离，对于桩径大于 1.0m 的桩不应小于 0.3 倍桩径并不小于0.5m。
路基设计说明
设计说明一、设计范围:DK824+301.49～+430.54，长129.05m。
(前接湘东萍水特大桥，后接省界萍水特大桥) 二、设计类型:不良地质路基及深路堑三、工程地质及水文地质条件：（一）地形地貌：丘陵，相对高差20~40m，丘坡自然坡度10~15°，植被发育，最大挖深约21m 。
（二）地层岩性及工程地质条件：表层为Qel+dl粉质黏土，黄褐色，厚度约0~3m ，硬塑。
上部基岩为：T3a 砂岩、炭质页岩、硅质岩，夹煤层灰岩，全~弱风化。
浅部全、强风化混杂，不能见清晰界面，部分地段开挖即见强风化基岩碎块。
厚度约25~50m 。
该层部分地段底部发育灰岩，具溶蚀作用，岩溶发育。
岩层产状120°∠35 °。
下部为P1m 灰岩。
弱风化，青灰~ 灰白色，岩质坚硬，岩溶发育，溶洞内无填充或泥质填充。
（三）特殊地质、不良地质及地质构造：1. 煤层采空区。
线路右侧120m 左右T3a 地层中存在露天开采煤坑和煤洞，背离线路向北开采，线路位置未见开采迹象，勘探孔亦未见较厚煤层，经评估开采区基本对线路无影响，施工前及施工过程中应加强地层核查，发现异常及时反应。
2.岩溶本工点发育两套地层，上覆T3a 以砂、砾岩为主夹炭质岩、灰岩等成分，砾岩及灰岩中均有岩溶发育，勘探孔遇到溶洞，因地层以夹层形式存在，总体为弱风化。
3.地质构造本工点T3a 与P1m 为断层接触关系，上覆T3a 地层岩性混杂，软硬不一，同时岩性破碎，风化极度不均。
本段地震动峰值加速度0.05g 。
（四）水文地质条件：地下水主要为岩溶水及基岩裂隙水，较发育。
地下水无侵蚀性。
四、设计依据：（一）地基处理：DK824+301.49 ～+315.49 、+416.54 ～+430.54 地基采用钻孔灌注桩加固处理。
（二）不良地质：本段存在岩溶，地下可能存在采空区，+315.49+416.54 段采用注浆加固。
（三）支挡工程设计参数：1. 桩板墙相关岩土设计参数：γ=20kN/m 3 、φ＝35°，地基系数：m=8MPa/m2 。
某大厅35米灯杆（花瓣）插接景观塔（3层）基础设计说明
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MTSTOOL的独立基础辅助设计工具介绍——MTSTool钢结构设计工具箱应用（二）齐军帅1 薛明2（上海蓝科钢结构技术开发有限公司；上海国安园林景观建设有限公司）摘要基础作为独立的部分一般不参与上部结构的分析，作为MTSTool钢结构设计工具箱中的一个重要组成部分，MTSTool基础模块能够独立的完成平台、短柱、杯口和高杯口基础的设计要求，从规范的选择到土层信息的编辑，再到基础尺寸和内力的设定，基础模块很好的遵循常规设计的习惯性和条理性，把复杂的设计理念过程化作简单的参数化操作，通过强大的用户可干预性扩大了用户群体的涉及面，以及不同地域不同设计思路的全面性。
关键词柱下独立基础基础设计一概述在结构设计中，排架和无地下室的框架结构，上部结构一般作为独立的主结构体系进行设计。
基础部分不参与上部结构的建模分析，需独立进行设计。
对于柱下独立基础，《混凝土结构设计规范》GB50010-2002相关章节和《建筑地基基础设计规范》GB5007-2002以及其它地方性基础规范作出了相应的规定。
但是，验算部分比较多，而且如果是高杯口基础，构造要求也比较复杂。
设计人员手算的话，会有很大不便。
因此，设计人员一般采用辅助软件进行设计，然后根据计算书复核审查。
但是目前大部分可以算基础的软件都仅提供给出平台部分基础设计，对于杯口、短柱或高杯口部分人需要设计人员自己考虑。
MTSTool软件的基础模块对于独立基础提供了多种形式的基础设计，使设计人员能够方便快速的完成独立基础设计。
分类清晰，详细的计算书可以很方便的供设计者检查，同时对于初学者，也可以更好的理解相关规范。
本文将介绍MTSTool独立基础设计模块。
二柱下独立基础模块介绍柱下独立基础设计模块目前考虑的基础设计规范有国家规范《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）和上海市规范《地基基础设计规范》（DGJ08-11-1999）两种。
考虑的上部结构类型有钢柱和混凝土柱；柱子形式有单柱、双柱、双肢格构柱。
基础类型有平台基础，短柱基础，杯口基础和高杯口基础，同时对于单柱双肢格构柱（高）杯口基础，程序还可以让用户是否选取采用双杯口。
同时还考虑：1.地基信息：用户可以打开地基库对话框，对地基库进行增加、编辑或删除等。
选定地基库后，通过土层操作，对地基的土层信息进行编辑，如下图。
2.荷载：柱下独立基础考虑基本工况内力标准值和组合工况内力设计值两种荷载，还考虑了基础拉梁分担弯矩的百分比，使用户能够很方便地根据自己需要选用。
基本工况标准值主要有：（1）恒荷载；（2）活荷载；（3）风荷载：包括上部结构传来的左风荷载和右风荷载；（4）地震荷载：上部结构传来的重力代表值、水平地震和竖向地震；（5）附加荷载：附加恒荷载和附加活荷载。
用户可以根据需要进行增加或删除部分基本荷载公况，上面基本荷载工况界面如下：组合工况内力设计值主要有：（1）基本组合；（2）标准组合（选择《地基基础设计规范》DGJ08-11-1999时，没有该项荷载组合）；（3）准永久组合；另外用户需要考虑是否进行抗震设计，组合工况内力设计值输入界面如下。
用户可以输入全部的荷载组合值，也可以通过内力简化输入设置。
在下图作用力编辑对话框中仅输入设计值或标准值，通过设置相应的简化系数，由程序计算其它组合值。
3.荷载效应组合：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）和《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）选用。
在“工况组合编辑”对话框中，列出了基本工况和各组合工况（略）。
用户可以对已有组合工况进行编辑等操作，也可自定义新工况。
同时程序还提供了修改缺省组合参数（如下图），使用户更方便地选择各种组合工况。
程序默认组合方法为根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）条文3.2.4的简化规则。
4.其它验算：如下图包括地基沉降验算和软弱下卧层验算（选择《地基基础设计规范》DGJ08-11-1999时，仅有沉降验算）。
三柱下独立基础设计实例1.基本参数信息：本工程地基资料为杂填土（0~1.2m）：γ=16.5kN/m3；粉土（1.2~5m，颗粒含量≥10%）：γsat=16.5kN/m3，fak=135kpa，Es1=7.5Mpa；淤泥质粉土：fk=85kpa，Es2=2.5Mpa；地下水位位-1.2m。
采取锥形高杯口基础，基础底面尺寸为2.7m×2.4m，如下图。
柱底内力基本组合值F=900kN，M=140kN•m，标准组合值和准永久组合值根据内力简化计算有基本组合值求得。
进行抗震设计，沉降验算和软弱下卧层验算。
2.验算内容：验算内容包括：承载力验算，软弱下卧层验算，抗冲切验算，抗剪切验算，局部受压验算，底板配筋验算，基础短柱压/拉弯承载力验算，短柱配箍验算，杯口抗弯验算，变形验算。
MTSTOOL自动生成图文并茂的详细计算书，由于篇幅有限，有局部删减。
地基承载力验算地基承载力特征值计算 地基承载力特征值： f a =f ak +εb γ*(b -3)+εd *γm *(d-0.5) =135+0.3×9×(3-3)+1.5×13.5×(2-0.5) =165.375 kPa地基抗震承载力特征值： f aE =δa *f a =165.375×1.1=181.913 kPa 地基承载力验算 控制工况：标准组合工况内力：N=720 kN ；V x =0 kN ；V y =0 kN ；M x =0 kN*m ；M y =112 kN·m 基底作用力标准值计算：基底竖向合力值：F k +G k =930.125 kN 基底Y 向力矩值：M yk =112 kN·m 基底平均压力值： P k =(F k +G k )/A=930.125/64800×104=143.538 kPa ≤181.913，满足 基底最大压力值： P kmax =(F k +G k )/A+|M yk |/W y =930.125/64800×104+112/2916000×106 =181.947 kPa ≤218.295，满足基础下卧土层承载力验算查地基规范(GB 50007-2002)表5.2.7，得地基压力扩散角：ζ=23°土层顶面处土的附加压力值： p z =b*l*(p k -p c )/(b+2*z*tanζ)/(l+2*z*tanζ) =29.095 kPa土层顶面处土的自重压力值： p cz =γm *d z =10.8×5=54 kPa经深度修正后的土层承载力特征值： f az =f ak +εdz *(d z -0.5)*γm =85+1×(5-0.5)×10.8=133.6 kPa第1个土层压力值：p z +p cz =83.095 kPa第1个土层承载力特征值：f az =133.6≥83.095，满足基础抗冲切验算控制工况：基本组合工况内力：N=900 kN ；V x =0 kN ；V y =0 kN ；M x =0 kN*m ；M y =140 kN·m 基底作用力计算：基础与覆土自重设计值：G=278.07 kN 基底竖向力值：F d =N+G=1178.07 kN 基底Y 向力矩值：M yd =140 kN·m 冲切锥体抗冲切承载力计算：抗冲切承载力：F h =0.7*βh *b m *H 0*f t =446.6 kN 基底冲切压力值：F l =169.692 kN ≤446.6 kN ，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的冲切压力为： F l =A l *(p max -G/A)=176.504 kN ≤446.6 kN ，满足基础抗剪切验算控制工况：基本组合基底作用力和净压力分布同冲切验算时，详见冲切验算抗剪切承载力：F v =0.7*βh *A v *f t =635.25 kN 经积分计算，剪切压力值：F l =341.015 kN ≤635.25 kN ，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的剪切压力：F l =A l *(p max -G/A)=370.062 kN ≤635.25 kN ，满足控制工况下基础局部受压验算按素混凝土验算柱下基础混凝土的局部受压考虑局部受压面上荷载均匀分布，取荷载分布影响系数：ω=1基础素混凝土轴心抗压强度设计值：f cc=0.85*f c=0.85×9.6=8.16 N/mm2控制工况：基本组合控制内力：N=900 kN局部受压面积：A l=X c*Y c=1600 cm2强度提高系数：βl=(A b/A l)0.5=2.625柱下局压应力比：ξ=N/(ω*f cc*βl*A l) =0.2626≤1，满足基础底板配筋验算基础底板X向配筋验算控制工况、基底作用力和净压力分布同上基础X向最大有效面积：A x=8250 cm2基础X向实配钢筋面积：A sx=18.096 cm2基础X向配筋率：ρsx=A sx/A x*100=0.2193%≥0.15%，满足底板钢筋总拉力：F s=f bx*A bx*l=380.007 kN相对受压区高度：ξ=x/h0=27.388/400=0.06847≤ξb=0.614，满足底板钢筋力臂长度：S=h0-x/2=386.306 mm第1阶抗弯承载力为：M u=F s*S=146.799 kN·m 基底净压力对第1阶截面弯矩为：118.286 kN·m ≤146.799 kN*m，满足按(保守简化方法)均布最大净反力计算的截面弯矩：M=h2*(2*l+b c)*(p max-G/A)/6=124.029 kN·m≤146.799 kN*m，满足基础底板Y向配筋验算控制工况、基底作用力和净压力分布同上基础Y向最大有效面积：A y=9150 cm2基础Y向实配钢筋面积：A sy=14.137 cm2基础Y向配筋率：ρsy=A sy/A y*100=0.1545%≥0.15%，满足底板钢筋总拉力：F s=f by*A by*l=296.881 kN相对受压区高度：ξ=x/h0=18.92/400=0.0473≤ξb=0.614，满足底板钢筋力臂长度：S=h0-x/2=390.54 mm第1阶抗弯承载力为：M u=F s*S=115.944 kN·m 抗弯验算取用的基底面积呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下基底净压力对第1阶截面弯矩为：68.026 kN·m ≤115.944 kN*m，满足按(保守简化方法)均布最大净反力计算的截面弯矩：M=h2*(2*l+b c)*(p max-G/A)/6=91.543 kN·m≤115.944 kN*m，满足基础短柱压/拉弯承载力验算短柱按素混凝土构件验算压/拉弯承载力控制工况和基顶内力：同上底部作用力计算：轴力：N z=N+ρ*g*X*Y*H z=940.517 kNY向弯矩：M yz=M y+V zx*H z=140 kN·m短柱X向尺寸：X=1050 mm短柱Y向尺寸：Y=1050 mm短柱计算长度：l o=2*(H z-H b)=1200 mm轴心受压承载力设计值：N u0=ψ*f cc*X*Y=8996.4 kNX向初始偏心距：E0x=M yz/N z=148.854 mmX向偏压承载力设计值：N ux=ψ*f cc*Y*(X-2*E0x)=6445.632 kN短柱压弯应力比：ξ=N z/N u=N/min(N u0, N ux) =0.1459≤1，满足基础短柱配箍验算短柱抗剪截面验算控制工况和短柱作用力：同上max(X, Y)/min(X, Y)=1≤4，取截面抗剪系数为0.25截面X向不受剪力作用，满足要求Y向截面强度比：ξy=V yz/(0.25*βc*f c*X*Y0)=0≤1.0，满足短柱配箍验算有效轴力：N a=min(N, 0.3*f c*X*Y)=900 kN取计算截面剪跨比：λ=1.5杯口抗弯承载力验算柱子插入杯口深度：h1=600 mmX向抗弯承载力验算控制工况和工况内力：同上柱后下角点弯矩计算：|M x|=max(-M x+V y*h1-0.5*N*Y c,0)=0 kN·m 杯口X向右侧抗弯承载力计算杯顶焊接钢筋网抗弯承载力：M s=93.566 kN·m 杯壁箍筋抗弯承载力：M g=27.445 kN·m短柱纵筋抗弯承载力：M z=101.599 kN·m杯口抗弯承载力：M u=M s+M g+M z=222.61 kN·m X向抗弯应力比：ξ=|M x|/M u=0≤1，满足Y向抗弯承载力验算控制工况和工况内力：同上柱左下角点弯矩计算：|M y|=max(-M y-V x*h1-0.5*N*X c, 0)=0 kN·m 杯口Y向右侧抗弯承载力计算杯顶焊接钢筋网抗弯承载力：M s=93.566 kN·m 杯壁箍筋抗弯承载力：M g=27.445 kN·m短柱纵筋抗弯承载力：M z=101.599 kN·m杯口抗弯承载力：M u=M s+M g+M z=222.61 kN·m Y向抗弯应力比：ξ=|M y|/M u=0≤1，满足基础沉降验算基础沉降验算控制工况：准永久组合工况内力：N=450 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=70 kN·m基底竖向力值：F c=N+G k=450 kN基底中心压力值：P z=F/A=101.871 kPa基底中心自重压力：P c=27 kPa基底中心附加压力：P0=P z-P c=74.871 kPa基底下各层土的压缩情况如下：Zi(m) αi Ziαi(m)ΔZiαi(m) Si(mm) ΣSi(mm) 0 0.25 0 ——————3 0.1596 0.479 0.479 19.117 19.117 13 0.0503 0.653 0.175 20.923 40.039Δs'3=1.255>0.025ΣS'i=1.001 mm依GB50007－2002公式5.3.6，用户提供的土层深度不够，沉降量计算结果偏小基底下土层的压缩模量当量值为：4.887 Mpa 按地基规范GB5007-2002表5.3.5 的沉降计算经验系数：ψs=0.9113基础总沉降量：s=ψs*∑s i=36.487 mm≤120，满足基础倾斜验算控制工况和工况内力：同上基底作用力计算：基底竖向力值：F c=N+G k=450 kN基底X向力矩值：M xc=0 kN·m基底Y向力矩值：M yc=70 kN·m基底压力分布图(kPa)如下四角点附加压力(kPa)：P max=98.877，P minX=50.866，P minY=98.877，P min=50.866基底压力可分解为以下三部分作用的叠加：第一种：以P min为压力值的均布荷载作用第二种：以P minX-P min为边缘最大压力值的Y向三角分布荷载作用第三种：以P minY-P min为边缘最大压力值的X向三角分布荷载作用基底角点最大沉降差等于'二、三'两种情况下'1、2'点沉降差之和三角分布作用下各层土的压缩情况如下：层号Ziαix1 Ziαix2Ziαiy1 Ziαiy2 △Si1 0.149 0.495 0.179 0.483 2.2132 0.406 0.813 0.426 0.797 1.163 (除△Si单位为mm外其余为m)第二种作用的最大边缘压力为零，取两端点距离：L=B y1=2400 mm基础沉降计算经验系数：ψs=0.9113(计算过程参基础沉降验算)基础沉降倾斜值(%)：ξ=ψs*∑△S i/L=0.1282%≤0.4，满足（欢迎到下载试用版）。