17-ASPEN_碱洗塔
碱洗塔：试车,投用,停工等
碱洗DCS画面
废碱聚结器
在碱洗塔的碱洗过程中形成了少量的聚合油与含 有碳酸钠、硫化钠和少量游离（不反应的）氢氧 化钠的废碱溶液分别在液位控制和界面控制下被 抽出。然后这些物流混合在一起送至废碱/冲洗汽 油在线混合器（10－L－802），在此加入一股来 自于10-P-105泵的粗裂解汽油，混合后再送至废 碱聚结器10-V-801。与冲洗汽油在废碱聚结器(10V-801)中进行分离。 废碱通过一个中间储罐（51－T－101）被送往废 碱氧化单元或乙烯联合统一氧化处理，在10-V801中的烃被沉降出来，通过10-P-801泵送出，废 冲洗汽油与精制水在10－L－802中混合进入废汽 油聚结器。
水洗
从超高压蒸汽排放冷却器（10-E-109）来的 冷却排污水作为碱/水洗塔顶部的冲洗水。此冲 洗水是从水洗段的底部抽出的。一部分用作补充 水稀释从界区来的20%的碱液，其余的冲洗水在 液位控制下被送往废碱氧化单元。 防止裂解气从碱和水洗塔中将碱液带入裂解 气压缩机中是极其重要的。这些携带物对下游的 结垢和腐蚀有巨大的影响。因此碱和水洗塔顶部 的水洗段应保持充足的冲洗水流量将这种危险降 至最低程度。
控制指标
通过使H2S和CO2与碱反应形成硫化物和 碳酸盐，从而将酸性气体从裂解气物流中脱除。 碱和水洗塔脱除了所有的酸性气体（出口含量 少于1毫升/立方米）
碱洗塔学习
碱洗塔装置
N2
LV-12015 XV-12001 M
LC
来自E-109的排污水 FV-12010 来自P-204的新碱
51-T-101
V-801
C-105来CG
C-105
E-420
V-208
C-404
LV-12013
LC
乙烯碱洗塔存在的问题及改进措施
气 中夹带 的碱 液 冲洗 下 来 ， 到 进 一 步 净 化 裂 解 达
气 的 目的。
强 碱循 环线 与弱 碱循 环 线 之 间 的连接 管 线一 是 为补 充弱 碱 段 的碱 量 ； 二是 为便 于更 好 的控 制 碱 洗塔 内部 各段 的液位 以及 碱 的浓度 。
警Ｉ
２１ ０Ｅｌ 锅炉给水 ｌ 水洗段
去 Ｐ Ｃ三段 Ｇ 吸入 罐 ２ ３ ０Ｆ
图 １ 碱 洗 塔 （０ Ｅ 碱 洗／ 洗 系统 简化 流程 不 意 ２１） 水
用于平衡 ２７ ０Ｆ 液 面的波动
在该 系统 中 ， 自裂 解 气 压 缩 机 （０ Ｊ 三 段 来 ２１） 出 口的裂解 气 自下 而 上 经 过 碱 洗 塔 ， 后 通 过 弱 先
摘
要 ：针 对 中 国石 油 兰 州石 化 公 司 ４ ０ｋ ａ乙烯 装 置 碱 洗 流 程 中碱 用 量 过 大 、 油 生 成 量 过 多 等 ６ ｔ ／ 黄
问题 ， 对其原 因进行分析 ， 出可行 的处理方法 ， 长碱洗塔 的运行周期 ， 提 延 改善碱 洗塔的操作 ， 降低 对环 并
境 的影 响 ， 而 确 保 乙烯 装 置 长周 期 运 行 目标 的 实现 。 从
洗 塔 出来 的裂 解 气 进 一 步 分 离 ， 态 部 分 进 入 裂 气
解 气干 燥器 ２ １ 液态 部分含 有少 量 的 Ｃ 以及 Ｃ ０ Ｄ， 以上 的组分 ， 组 分 进 入 裂解 气 压 缩 机 三段 吸 入 该
黄 油 的产 生 给 废 碱 液 的处 理 带 来 很 多 困难 ， 仅 不 增 加企业 的经 济负 担 ， 对环 境 也 造成 一 定 的危 害 ，
部 ，０ 的新 鲜 碱 液 通 过 泵 ２ ３Ａ Ｂ进 入 强 碱 循 ２％ ０ Ｊ／
塔器清洗9步操作规程学会受益匪浅！
塔器清洗9步操作规程学会受益匪浅！精馏塔是一种对塔式汽液进行精馏的接触装置，这种装置又被称之为蒸馏塔。
有关精馏塔的种类，小7在以前介绍过，今天介绍的是精馏塔的清洗工作。
精馏塔清洗操作规程为确保精馏塔洗涤干净，避免交叉污染，保证产品的品质，应按照如下规程进行操作：溶剂回流：根据实际情况的需要，在精馏操作结束后，可向蒸馏釜内吸入适量的溶剂，升温常压回流，将吸附在塔内物料尽可能全部带出来！选用溶剂原则是用该工序的回收溶剂！清水过流：直接由蒸馏釜的进料阀门向釜内加入适量的清水或通过塔顶真空将清水吸入釜中，用清水初步洗涤；根据实际情况决定是否将洗涤水放掉！碱水洗涤：真空向釜内吸进1%左右的碱液，然后升温到100～110℃，全回流60min后收集馏份，用碱水洗涤管道及设备。
热水过流：向蒸馏釜内加入适量的清水，升温回流30min，再全收集达到洗去设备及管道中碱水的目的。
真空烘干：采用抽真空烘干方式干燥精馏塔，操作人员可通过视镜观察确认蒸馏釜内没有积水，釜内气相温度达80～90℃，维持60min后可认为烘干操作结束！甲醇洗涤：真空向釜内吸进合格的回收级甲醇溶剂，升温进行全回流，适量收集至各个收集罐；注意甲醇回流前后均要取样分析（包括各个收集罐）。
比较洗塔前后甲醇溶剂中杂质数量及含量的变化，甲醇洗涤后仍采用抽真空烘干的方式进行操作，釜内气相温度达50～60℃，维持60min可认为烘干操作结束。
溶剂洗涤：根据不同品种的生产要求，真空再向釜中吸进适量的溶剂，升温进行全回流，适量收集至各个收集罐，注意回流前后仍要取样分析；溶剂洗涤后依然采用抽真空烘干方式进行干燥，烘干温度与时间根据选用溶剂的具体情况再定。
检查确认：分析人员对设备检查确认合格后，可认为洗涤操作结束；否则重复第7步骤重新洗涤至合格为止。
设备在投用前，操作人员需对设备过细检查，确认安全附件齐备、真空度等符合要求，具备投料要求并填写有关表格后才可以生产。
清洗工艺清洗施工工艺划分为四类：喷淋清洗、循环清洗、浸泡清洗（槽浸法和灌浸法）和擦拭清洗，具体工艺视现场设备情况而定。
碱洗塔的热量物料衡算
物质
出料•
塔底物料•
∑
表各物质热容计算公式及数据
＝＋＋＋单位：•个人收集整理勿做商业用途
组分
×
×
×
－
－
－
－
－
以为基准：
此过程中体系吸收地热量为：Δ＝Δ＋Δ＋Δ
＝－
＝
查表得氯化氢、氢氧化钠、氯化钠、水、二氧化碳、碳酸钠地标准生成热分别为：
Δ＝－
Δ＝－
Δ＝－
Δ＝－
Δ＝－
Δ＝－
Δ＝×(ΔΔ－Δ－Δ)
＝×(－×－×＋××)
＝－
Δ＝Δ＋Δ＋Δ＝－＋
＝
即体系吸收地热量为.
水洗塔地物料衡算
物料衡算示意图
图水洗塔平衡关系图
出口盐酸地浓度为％，设塔底酸中氯化氢含量为，含水量为.
＝进量×吸收率＝×＝
／(＋)＝％得＝
在水中地溶解度＝水＝水
机械夹带＝水＝水
在水中地溶解及夹带＝水＝水
损失量＝(＋)×＝
→
→
设出口气中含水量为()，碱液地进量为().
消耗量＝(＋×)Βιβλιοθήκη ＝剩余量＝(－)废液中含水量＝剩余量％－剩余量
＝(－)－(－)
＝(－)
废液中含水量＝碱液带入水量＋反应生成水量＋气体带入水量－气体带出水量
＝＋(＋×)×＋×－
＝(－＋)
即
－＝－＋
又由废液中含水量求得
损失量＝(＋)×(－)＝(－)文档来自于网络搜索
损失量＝×＝
水在塔出口处达到饱和，水分压等于气体出口温度下地饱和蒸汽压.
查℃时，水地饱和蒸汽压为，则
＝总＝(原水＋增水)(原水＋增水＋＋＋＋＋＋)个人收集整理勿做商业用途
乙烯装置碱洗塔运行问题分析
乙烯装置碱洗塔运行问题分析摘要：近年来，作为化工领域龙头装置的乙烯装置如雨后春笋般陆续建设起来，而乙烯装置中的大塔作为装置的核心大件设备，在整个装置乃至项目运行过程中占有重要地位。
基于此，本文就乙烯装置碱洗塔运行问题进行简要分析。
关键词：乙烯装置；碱洗塔；运行问题；1 乙烯装置概况充分考虑乙烯装置规模较大、装置内设备多、布置紧凑等特点，在吊装过程中务必要科学合理地做好吊装策划工作，并依据大塔设备吊装场地特点，合理规划大塔到场时间及“穿衣戴帽”周期等事宜，确保大塔顺利吊装。
乙烯装置18台大塔中的5台大塔需使用4000t吊车，分别是急冷油塔、急冷水塔、乙烯塔、1号丙烯塔、2号丙烯塔；6台需使用1250t吊车。
2 碱洗塔改造后运行问题2.1 碱洗塔出口CO2超标装置正常负荷运行过程中发现，碱洗塔出口CO2指标始终未达到设计小于1mg/L的要求，特别是在裂解炉切换时，当碱洗塔进口CO2上升至100mg/L后，出口CO2同步上升至1mg/L以上，当进口CO2上升至300mg/L时，出口CO2高达5mg/L，导致乙烯产品中CO2指标不合格。
碱洗塔进口CO2含量最高达到330mg/L，远低于设计700mg/L的指标值，但碱洗塔出口CO2已上升至峰值5.2mg/L。
对比行业同类装置，在进料条件和碱洗塔其他参数指标非常接近的情况下，赛科碱洗塔设计碱循环量各段为165～180t/h，仅相当于其他同类装置的三分之一，明显偏小，导致碱洗效果差。
且同类装置三段碱洗塔下碱段均采用板式塔形式，以保持塔板持液量保证碱洗塔吸收酸性气体的效果。
2.2 塔内黄油生成量多根据相关文献的结论，在大部分碱洗塔CO2泄漏过程中均发现碱循环段的碱液中含有较多的黄油，黄油的存在并参加循环在很大程度上会影响吸收效果，造成塔顶CO2穿透。
设计上碱洗塔塔釜有撇除黄油侧，黄油撇除随废碱外送不应与随碱液进行循环。
运行过程中发现，碱洗塔塔釜撇除黄油侧经常出现低液面指示，黄油外送调节阀实际无开度，下碱循环段流量出现波动等现象，现场各段碱循环碱液采样，静置后可观察到下碱段中含油量较多。
17-ASPEN_碱洗塔(优选.)
420.6501
99752.68
3400
Mass Flow kg/hr
H2O
9.493356
2715.874
2720
CO2
144.9467
189.126
0
H2S
202.2726
345.8245
0
O2
16.86213
22457.4
0
N2
44.28606
73789.27
0
AR
2.789264
255.179
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酸气碱洗流程模拟计算
一、工艺流程简述
本例题利用碱液（NAOH）来化学吸收方法，来脱除排放气中的H2S和CO2等酸气，其工流流程如图12-1所示。
真实组份与表观组份的概念。
图12-1酸气碱洗流程模拟计算图
二、需要输入的主要参数
1、装置进料数据
表12.1进料数据
物流号
FGAS
MGAS
NAOH1
Temperature C
50
40.03779
40
Pressure kPa
131.325
98Байду номын сангаас325
591.6575
Vapor Frac
1
1
0
Mass Flow kg/hr
C101
热力学
ELECNRTL
收敛方法：正常
阻尼：中
设计规定1
设计规定2
变量1
碱洗塔、脱正丁烷、脱异丁烷塔吊装方案
广西建工集团第二安装建设有限公司The Second Installation Co.,Ltd of Guangxi Construction Engineering Group钦州天恒石化有限公司20万吨/年工业异辛烷装置安装工程碱洗塔、脱正丁烷塔、脱异丁烷塔吊装方案2013年8 月20 日品质源于责任诚信创造价值施工组织设计审核审批表工程名称钦州天恒石化有限公司20万吨/年工业异辛烷项目碱洗塔、脱正丁烷塔、脱异丁烷塔吊装方案审核审批项目施工方案编制人职务审核单位审核人职务/职称审核意见分公司审核意见审核人：年月日公司部门审核意见工程管理处审核人：年月日质量安全处审核人：年月日公司技术负责人审批意见：施工单位（章）：公司技术负责人：年月日总监理工程师审批意见：监理单位（章）：总监理工程师：年月日建设单位代表意见：建设单位（章）：建设单位代表：年月日目录1.工程概况2.编制依据3.作业环境4.吊装方案确定原则5.吊装方案的选择6.汽车起重机的选型7.钢丝绳的选用8.吊装程序图9.施工顺序10.吊装人员配备及岗位责任制11.安全技术措施1、工程概况1.1、工程名称：钦州天恒石化有限公司20万吨/年工业异辛烷装置安装工程1.2、工程地点：钦州天恒石化有限公司厂区1.3、建设单位：钦州天恒石化有限公司1.4、设计单位：上海河图工程股份有限公司1.5、施工单位：广西建工集团第二安装建设有限公司1.6、工程内容：吊装碱洗塔、脱正丁烷塔、脱异丁烷塔各一台，碱洗塔、脱正丁烷塔、脱异丁烷塔安装位置位于装置区构-1南侧，三台塔均由厂家制作完成后运至施工现场。
三台塔因长度较长，重量大，为了便于运输及安装，故在厂家分段运至现场，其中碱洗塔分为两节，下节(裙座端)高为21.04m，直径φ3.37m，重量约24t，上节(顶端)高为18.35m，直径φ2.2m，重量约17t；脱正丁烷塔分为两节，下节(裙座端)高为21.5m，直径φ1.2m，重量约26.5t，上节(顶端)高为21.65m，直径φ1.2m，重量约11.6t, 脱异丁烷塔分为五节，裙座下段高为4m，直径φ5.3m，重量约13吨，裙座中段高为4m，直径φ4.3m，重量约10t，塔体下节高为16m，直径φ2.9m，重量约42t，塔体中间节高为19.2m，直径φ2.9m，重量约34t，塔体上节(顶端)高为23m，直径φ2.9m，重量约44t。
烯烃分离碱洗塔黄油生成的控制
烯烃分离碱洗塔黄油生成的控制甲醇制烯烃（MTO）后续烯烃分离碱洗塔黄油生成的控制和后处理。
标签：甲醇制烯烃；烯烃分离；碱洗塔；黄油；生成机理；控制措施1 烯烃分离装置简介甲醇制烯烃技术自上世纪70年代开始研发，通过采用SAPO-34分子筛催化剂，通过甲醇制烯烃反应气经过压缩、水洗、酸性气体脱除、烯烃分离后制取乙烯和丙烯。
目前，分离MTO反应气工业化烯烃分离技术有Lummus前脱丙烷后加氢分离技术、惠生预切割+油吸收分离技术、SEI前脱乙烷分离技术、中国石化洛阳工程建设公司烯烃分离技术；现以DMTO工艺技术后续分离多采用的Lummus前脱丙烷、后加氢分离技术开展分析讨论。
2 工艺流程概述碱洗塔设于反应气压缩机二段和三段压缩之间，反应气通过碱洗来脱除酸性气体。
从水洗塔塔顶出来的反应气在碱洗塔反应气进料加热器中用水洗水预热至42.5℃后进入碱/水洗塔，以防止发生重质烃类冷凝。
反应气中所含的酸性气体在碱/水洗塔中与来自界区外的碱液接触而被脱除，碱液在进入塔要前先进行稀释。
碱/水洗塔有三段不同浓度等级的碱洗脱除酸性气体，以及一股洗涤水循环来脱除残余的碱。
在各段碱循环回路提供了黄油抑制剂和洗油/甲苯的注入点。
设在塔顶的水洗段为有效防止碱液被夹带至下游设备，采用来自界区外的中压锅炉给水在锅炉给水冷却器中用冷却水冷却后作为水洗段液位补充和新鲜碱液的稀释用水。
水洗段的废水用于稀释下段碱液。
在碱/水洗塔脱除酸性气体的过程中由于副反应醛醇缩合与自由基聚合产生聚合油（黃油或红油）在塔釜积聚。
积聚在塔底的聚合油（黄油或红油）要定时采出至黄油罐再等到黄油罐达到较高液位后采至废液桶或废碱系统进行后期的处理。
3 黄油生成机理MTO反应气在碱水洗过程中产生大量的黄油，黄油量大将影响碱水洗塔的正常运行和碱洗效果，并消耗大量的碱液，同时，大量黄油易聚合结垢阻塞塔内分布器及填料，造成堵塔现象，使碱洗塔的运行周期缩短。
目前承认的黄油生成机理有两个：一是反应气在碱洗过程中冷凝或溶解在碱液中的双烯烃或其它不饱和烃在痕量氧的作用下，有可能诱发成自由基，为交联聚合物的形成创造条件；二是反应气中的醛或酮在碱的作用下，易引起Aldol缩合反应，即两分子在α位碳原子上有活泼氢原子的醛或酮在NaOH强碱的作用下，起加成反应生成β-羟基醛，然后进一步加成至一定分子量的聚合物。
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40.03779
40
Pressure kPa
131.325
98.325
591.6575
Vapor Frac
1
1
0
Mass Flow kg/hr
420.6501
99752.68
3400
Mass Flow kg/hr
H2O
9.493356
2715.874
2720
CO2
144.9467
189.126
0
H2S
202.2726
345.8245
0
O2
16.86213
22457.4
0
N2
44.28606
73789.27
0
AR
2.789264
255.179
0
NAOH
0
0
680
2、 单元操作参数
表12.2 单元操作数据
C2511
中段回流1板4/1流量100000kg/h
操作压力K/cm2.G
0.10
中段回流2板8/5流量100000kg/h
酸气碱洗流程模拟计算
一、工艺流程简述
本例题利用碱液（NAOH）来化学吸收方法，来脱除排放气中的H2S和CO2等酸气，其工流流程如图12-1所示。
真实组份与表观组份的概念。
图12-1酸气碱洗流程模拟计算图
二、需要输入的主要参数
1、 装置进料数据
表12.1 进料数据
物流号
FGAS
MGAS
NAOH1
Temperature C
全塔压降K/cm2
0.20
中段回流3板12/9流量100000kg/h
理论板数
12
进料板
塔顶/塔底
初值
3、 设计规定
表12.2 设计规定
C101
热力学
ELECNRTL
收敛方法：正常
阻尼：中
设计规定1
设计规定2
变量1
变量2
三、软件版本
采用ASPEN PLUS 软件12.1版本,文件保NAOH.APW