现浇支架结构计算(加地基承载力验算)
支架现浇箱梁结构受力验算一、计算依据：（1）《无碴轨道现浇预应力混凝土简支梁》（2）《钢结构设计规范》GB50017-2003（3）《路桥施工计算手册》二、计算参数：工字钢截面特性钢管截面特性方木截面特性二、计算荷载：施工人员及设备荷载：q2=2.5 kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载：q3=2.0kN/m2；模板支架自重荷载：q1=3.0kN/m2；新浇筑混凝土自重荷载：q4=26 kN/m3。
三、支架系统受力验算：1．腹板处支架验算：（1）腹板底10×10方木肋条受力验算：方木的布置的跨度0.6米，间距为0.2米： q=0.2×（2.5＋2.0＋3.0＋2.7×26）=15.54(kN/m) 按四跨连续梁计算：M max =0.107×ql 2= 0.107×15.54×0.62=0.6(kN.m)W=34-22m 1067.161.01.06bh ⨯=⨯= Q max =0.607×ql=0.607×15.54×0.6=5.7（kN ） σw =W M max =4-1067.10.56⨯=3593(kPa)=3.593(MPa) ＜[σg ]=11.0Mpa (合格) τ=2A 3Q max =4-101002 5.73⨯⨯⨯=855kPa=0.855(MPa) ＜[τg ]=1.7Mpa (合格) I=46-33m 103.8121.01.012bh ⨯=⨯= f=0.632×100EI ql 4=0.632× 6-64108.31091000.615.54⨯⨯⨯⨯⨯=1.7×10-4 (m) =0.17(㎜) ＜400600=1.5(㎜) (合格) （2）腹板底方木（12×15㎝）分配梁受力验算：采用迈达斯梁单元建模：方木布置的跨度0.3米，间距为0.6米，荷载为自重加1.2上层方木传力。
集中力取值P=0.6×15.54=9.3(kN/m)。
弯应力图如下：最大弯应力887KN/m2最大弯应力σw =0.89MPa＜[σg]=11.0Mpa (合格)剪力图如下：最大剪应力Q max=0.64Mpa＜[τg]=1.7Mpa (合格)位移图如下：300=0.75mm（合格）最大位移为中间集中力处：f=7.3×10-5m=0.07mm＜400（3）腹板底立杆（φ48×3.0㎜）受力验算12×15cm方木传递力给立杆，如图：最大受力P=15.3KN＜[P]=30KN/根计算长度:l=大横杆步距=1.2(m) (两端铰接)立杆截面面积： A=4.24×10-4m2回半径转 i=0.01595(m)长细比λ= l/ i=1.2÷0.01595=75.2弯曲细数查表得ψ=0.744ψA[σg ]= 0.744×4.24×10-4×210×103 =66.2KN P=15.3KN ＜ψA[σg ]=66.2KN(合格) (4) 立柱地基承载力验算:垫层混凝土为20cm 厚C30混凝土，其上为底托钢板15×15cm 。
σ=b A P =2-102.2515.3⨯=0.68Mpa ＜[σ]=17.5Mpa （合格） b A =0.15×0.15=2.25×10-2m22．底板中部支架受力验算：（1）底板中部10×10方木肋条受力验算：方木的布置的跨度0.6米，间距为0.2米： q=0.2×（2.5＋2.0＋3.0＋1.186×26）=7.7(kN/m) 按四跨连续梁计算：M max =0.107×ql 2= 0.107×7.7×0.62=0.3(Kn/m 2)W=34-22m 1067.161.01.06bh ⨯=⨯= Q max =0.607×ql=0.607×7.7×0.6=2.8kN σw =W M max =4-1067.10.3⨯=1796(kPa)=1.796(MPa) ＜[σg ]=11.0Mpa (合格) τ=2A 3Q max =4-101002 2.83⨯⨯⨯=420kPa=0.42(MPa) ＜[τg ]=1.7Mpa (合格) I=46-33m 103.8121.01.012bh ⨯=⨯= f=0.632×100EI ql 4=0.632× 6-64108.31091000.67.7⨯⨯⨯⨯⨯=8.5×10-5 (m) =0.085(㎜) ＜400600=1.5(㎜) (合格)（2）底板中部方木（12×15㎝）分配梁受力验算：采用迈达斯梁单元建模：方木布置的跨度0.6米，间距为0.6米，荷载为自重加1.2上层方木传力。
集中力取值P=7.7×0.6=4.6( kN/m)。
建模如下：弯应力图：最大弯应力σw =1.65MPa＜[σg]=11.0Mpa (合格)剪应力图：最大剪应力Q max=0.46Mpa＜[τg]=1.7Mpa (合格) 位移图：最大位移f=1.33×10-4m=0.133mm ＜400600=1.5(㎜)（合格）(3) 底板中部立杆（φ48×3.5㎜）受力验算: 立杆受上层方木传力最大受力P=11.1×2=22.1KN ＜ [P]=30KN/根 计算长度:l 0=大横杆步距=1.2(m) (两端铰接)立杆截面面积： A=4.24×10-4m 2 回半径转 i=0.01595(m)长细比 λ= l 0/ i=1.2÷0.01595=75.2 弯曲细数 查表得 ψ=0.744ψA[σg ]= 0.744×4.24×10-4×210×103 =66.2KN P=22.2KN ＜ψA[σg ]=66.2KN(合格) (4) 立柱地基承载力验算:垫层混凝土为20cm 厚C30混凝土，其上为底托钢板15×15cm 。
σ=b A P =2-102.2522.2⨯=1Mpa ＜[σ]=17.5Mpa （合格） b A =0.15×0.15=2.25×10-2m23．翼板处支架受力验算：（1）翼板处10×10方木肋条受力验算：方木的布置的跨度0.6米，间距为0.3米： q=0.3×（2.5＋2.0＋3.0＋0.45×26）=5.8（kN/m) 按三等跨连续梁计算：M max =0.1×ql 2= 0.1×5.8×0.62=0.21(kN.m) Q max =0.6×ql=0.6×5.8×0.6=2.1（kN)W=34-22(m 1067.161.01.06bh ⨯=⨯=） I=46-33m 103.8121.01.012bh ⨯=⨯= σw =W M max =4-1067.10.21⨯=1258(kPa)=1.258(MPa) ＜[σg ]=11Mpa (合格) τ=2A 3Q max =4-1010021.23⨯⨯⨯=315kPa=0.315(MPa) ＜[τg ]=1.7Mpa (合格) f=0.677×100EI ql 4= 0.677×6-64108.31091000.65.8⨯⨯⨯⨯⨯=6.8×10-5 (m)=0.068(㎜) ＜400600=1.5(㎜) (合格) （2）翼板处方木（10×12㎝）分配梁受力验算：采用迈达斯梁单元建模：方木布置的跨度0.6米，间距为0.6米，荷载为自重加1.2上层方木传力。
集中力取值P= P=5.8×0.6=3.5( kN/m)。
建模如下：弯应力：最大弯应力σw =1.06MPa＜[σg]=11.0Mpa (合格)剪应力：最大剪应力Q max=0.35Mpa＜[τg]=1.7Mpa (合格) 位移：最大位移f=7.5×10-5m=0.075mm ＜400600=1.5(㎜)（合格） (3) 翼板处立杆（φ48×3.5㎜）受力验算 立杆受上层方木传力：P=4.24×2=8.48(kN)最大受力P=4.24×2=8.48(kN)＜ [P]=30KN/根计算长度:l 0=大横杆步距=1.2(m) (两端铰接)立杆截面面积： A=4.24×10-4m 2回半径转 i=0.01595(m)长细比 λ= l 0/ i=1.2÷0.01595=75.2弯曲细数 查表得 ψ=0.744ψA[σg ]= 0.744×4.24×10-4×210×103 =66.2KNP=8.48KN ＜ψA[σg ]=66.2KN(合格)(4) 立柱地基承载力验算:垫层混凝土为20cm 厚C30混凝土，其上为底托钢板15×15cm 。
σ=b A P =2-102.258.48 =0.38Mpa ＜[σ]=17.5Mpa （合格） b A =0.15×0.15=2.25×10-2m2。
现浇箱梁满堂支架承载力验算
某现浇箱梁满堂支架承载力验算本箱梁采取二次浇注，第一次浇注到箱梁翼板根部，第二次浇筑顶板。
支架采用大直径钢管门架、型钢及∮48×3mm钢管支撑，外模、底模及端头模采用厂制定型钢模板，内模采用定型板模，支架上设两层分配横，第一层采用［10槽钢，第二层采用10㎝×10㎝方木。
1、混凝土重按26.0K N / M3计算；2、模板重0.6KN/M2（含加固件）；3、分配梁按简支结构计算；4、施工人员及施工料具运输、堆放取1.5KPa；5、振捣、倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取2.5 KPa；6、材料用量：根据《箱梁支架布置图》计算。
由于本桥上部结构左右幅对称布置，本方案选用左幅进行支架搭设施工设计，施工时右幅支架按验算通过的第二联方案进行施工。
（一）跨中断面下支架验算：1、顶板支架承载力、稳定性验算(箱内支架)：顶板支架采用Φ48×3.0mm扣件式钢管支架，支架间距按0.8×0.8m布置，由于箱梁箱内净空仅为115cm所以不考虑搭接。
查相关手册得：钢管支架单根立杆稳定承载力计算：λ=L/I=115/1.59=72.3，查表得Φ=0.792[N稳]= ΦA[σ]=0.792×423.9×140=47.0KN顶板砼重：G=[(0.45+0.2) ÷2×2+0.2×1.65]×0.8×26=20.384 KN1=3.65×0.8×0.60=1.752KN（模板及加固件按0.60KN/m2）模板重量：G2施工荷载：G3=3.65×0.8×4Kpa=13.14KN钢管支架: G4=0.5KN（箱内钢管按0.8×0.8设置,上下各设一道拉杆,共.8m为一个计算单元)每个室内每0.8m长度内共有支架立杆5根，故单根钢管受力为：N=42.93÷5=8.59KN＜［N］＝47.0KN安全系数K=5.5 满足要求!2、跨中断面底板下支架承载能力验算1) 门架验算:由于现浇梁箱单幅共设3个室,每个室宽3.65m,腹板0.45m,于腹板底的支架间距按90cm布置，于底板底的支架间距按120cm布置，由于支架上设两层分配梁，故荷载按均布荷载对支架进行验算,长度方向取2m(门架排距)为一计算单元。
现浇箱梁支架地基处理及承载力验算
现浇箱梁支架地基处理1、地基处理措施现浇箱梁支架体系关键部位是桥下地基处理，桥梁施工范围内地基承载力应满足所承受的全部荷载，地基不发生沉陷现象。
桥宽范围内先清除表面杂草和废弃垃圾等，基底碾压合格后（密实度90%），做1层5%石灰土（厚20cm）和一层道渣垫层（厚15cm）密实度压至96%以上（重型），个别软弱地段抛填片石，进行加固处理后填筑石灰土；最后浇注15cm厚C20素混凝土作为面层，在桥墩两侧各5米范围内灰土厚度为40cm、道渣厚度为15cm、混凝土厚度为20cm，顶面做好排水处理。
（具体的地基处理根据现场试验和实际情况最后确定，地基处理见下图。
）2、地基承载力验算主线桥支架高度按6米计算，单根立杆的支架重量为：5*(0.6+0.9)*5+6*5=67.5kg。
（φ48×3.5mm钢管每米自重3.84kg，加上扣件按5kg/m考虑）从支架、模板内力验算过程中得知各段立杆承受由纵梁传递来有荷载N分别为：21.244KN；21.488 KN ；28.26 KN ；27.000 KN。
立杆底托下用厚5cm×宽20cm的木板作垫板。
各段基础底面最大荷载P计算0#～14#断面：(21.244+67.5*10-3*9.8)/(1.5*0.2)=73.0KN/m2；14#～20#断面：(21.488+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=92.3KN/m2；24(27)#～26(29)#断面：(28.26+67.5*10-3*9.8)/(1.2*0.2)=120.5KN/m2；20#～23#断面：(27.000+67.5*10-3*9.8)/(0.9*0.2)=153.7KN/m2。
基础底面下浇注15cm厚C20素混凝土和填筑15cm厚道渣、20cm厚5%石灰土（道渣按18KN/m3，灰土按17.2KN/m3计算）。
用公式：p cz+p z≤f z，p z =b*p/（b+2Ztgθ）对5%石灰土地基进行验算。
现浇箱梁钢管支架的计算及施工
现浇箱梁钢管支架的计算及施工摘要：扣件式钢管支架安装，拆卸比较方便，在荷载作用下稳定性较好，近年来在桥梁施工中得到了广泛的应用。
支架上现浇砼箱梁，箱梁的立模、钢筋绑扎、砼浇筑、预应力施工都在支架上进行，支架的安全稳定是施工的关键。
本文以武汉绕城高架桥现浇连续箱梁扣件式钢管支架的施工为例，浅述一下扣件式钢管支架的实际应用。
关键词：道路桥梁施工；现浇箱梁；支架计算1、工程概况武汉绕城高架桥全桥为不等宽变截面现浇箱梁，梁体浇筑采用满堂支架施工。
本文以第一联为例，浅述一下碗扣式支架的实际应用。
支架材料为普通钢管脚手架，基础必须经碾压并硬化达到要求后，再搭设支架。
支架底托必须放在尺寸不小于30cm×20cm的砼垫块或15cm×15cm的方木上。
2、碗扣支架的验算1、支架立杆间距的选定和承载力验算支架立杆的纵、横向间距是以箱梁的荷载分布情况为依据来确定的，以遵循即能满足结构自重分布不均的施工需求，又能满足经济适用的原则。
施工中取每根立杆允许承受的最大荷载为3t来控制。
选立杆的纵向间距均为90㎝，横向间距90cm，每根立杆支撑纵、横向0.9×0.9㎡面积的混凝土。
横向布置每侧宽出设计桥面2排支架。
取横断面面积最大的中腹板处的面积，该处横向90㎝宽度内的横断面积（图中虚线内所示部分）为：0.9*1.4-0.2*0.55*2=1.04㎡，纵向90㎝长段的体积为：1.04×0.9=0.936m3，混凝土自重为：0.936m3×2.6t/ m3=2.434t，一根立杆的实际受力最大（含施工荷载）为：1.2×2.434t=2.92t＜3t（1.2为安全系数）。
所以，立杆的承载力满足要求。
2、支架整体验算2．1六孔连箱梁采用C40混凝土，混凝土体积共1503m3，自重为：1503m3×2.6t/m3=3908t。
2.2一幅箱梁底板部分的平均宽度为（23.53+16.91）/2=20.22m碗扣支架按横向20.22m有效范围布置，纵向128m布置，则：横向每排20.22/0.9+1=23根；纵向每排128/0.9+1=143根2．3箱梁底板部分平均每根立杆承受的荷载为：1.2×3908/（23×143）=1.43t/根＜3t/根。
现浇箱梁支架搭设与受力验算
现浇箱梁支架搭设与受力验算一、工程概况XX枢纽互通立交桥现浇部分桥梁共含有四座匝道跨线桥、三座分离式立交桥以及两座3×13m中桥，以上各桥上部结构均为整体现浇，下部支撑均采用满堂支架进行施工。
二、支架搭设方案概述本标段现浇箱梁支架搭设分为两种形式：一般路段上搭设满堂碗扣式支架，跨线路段上采用加密碗扣钢管支架支墩、工字钢搭设梁柱式支架（简称门洞支架）。
1、满堂支架（一般路段）由于一般路段上的匝道跨线桥及分离式立交结构形式及断面尺寸大部分均相同，故以AK0+741.1为例来进行支架施工方案的阐述。
匝道桥标准断面尺寸图如下（单位：cm）A匝道跨线桥全桥共16孔分四联，上部结构为预应力混凝土等截面连续梁，桥面宽10.5ｍ，梁高1.7ｍ，跨径组合为：（4×30+4×30+4×30+4×25）ｍ。
箱梁为单箱双室现浇混凝土连续箱梁，各联具体支架形式见下表：Z8~Z12跨为上跨保津高速跨，由于拟采用辅道绕行方案，故按一般路段支架搭设即可。
根据上表，支架计算取荷载最大的，本支架方案取Z4~Z8跨为例。
根据箱梁的单位面积平均重量, 以验算竖杆的允许荷载确定支架搭设尺寸。
当横杆步距为0.6m时，竖杆允许荷载为40KN/根；步距为1.2m时，允许荷载为30KN/根；步距为1.8m 时，允许荷载为25KN/根；步距为2.4m时，允许荷载为20kN/根。
本跨线桥箱梁断面为标准横断面，跨中段纵向横杆选用0.9m，横向横杆翼缘板下为1.2m，底板下为0.6m和0.9m,横杆步距1.2m,此种组合每根竖杆承载力为3t；横梁处前后4m范围内纵向横杆选用0.6m,横向横杆翼缘板下为1.2m，底板下为0.6m和0.9m,横杆步距1.2m,此种组合每根竖杆可承载力为3t。
支架横杆步距1.2m，纵横向横杆长度选用按上面设计的进行。
竖杆要求每根竖直，采用单根钢管，立竖杆后及时加纵、横向平面钢管固定,竖杆底部设置纵、横向扫地杆。
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算
现浇箱梁支架、模板及地基承载力检算本次现浇梁支架、模板及地基承载力检算以右幅第一联为例，该联共七跨，每跨梁高1.5 m 。
桥梁顶板宽12 m ，底板宽7.5 m,支架搭设间距为顺桥向0.77 m,横桥向底板下1.0 m,腹板下0.77 m,支架下托采用0.16 m ×0.22 m 的枕木,支架上托采用15㎝×15㎝的方木. 一、竖向荷载:1.梁体截面积:C-C 截面:S C-C =(15+50)/2×225×2+750×150-300×103×2+60×25/2×4+20×20/2×4=69125㎝2D-D 截面:S d-d =(15+50)/2×225×2+750×150-270×83×2+60×25/2×4+20×20/2×4=86105㎝2 E-E 截面:S e-e =(15+50)/2×225×2+750×150-220×38×2=110405㎝2墩顶处横梁截面S 横=(15+50)/2×225×2+750×150=127125㎝2综合以上计算，墩顶处横梁截面最大，取墩顶处截面检算,取中横梁墩顶两侧各4.3米共8.6米进行检算、为增大安全系数,假设荷载作用面积为箱梁底板面积,底板面积为8.6×7.5＝64.5㎡。
根据支架间距，纵向为13排、横向为8排，底板下共有立杆104根.V 砼=S 横×160+(S 横+S e-e )/2×25×2+( S C-C + S e-e )/2×325×2=84625500㎝32、施工荷载取值:○1梁体均布荷载:N1=2.5×84.7×10=2117.5KN/64.5=32.83Kpa○2支架荷载：取2.0 Kpa○3模板荷载:取1.1 Kpa○4施工人员荷载:1.5 Kpa○5振捣荷载:2.0 Kpa○6混凝土倾倒产生的冲击荷载取2.0 Kpa荷载组合：N总=（32.83＋2.0＋1.1＋1.5＋2.0＋2.0）×64.5=2672 KN共有104个立杆受力,所以每根立杆受力为:N=2672/104=25.70KN二、碗扣支架整体(立杆)稳定性验算:立杆承受由横杆传递来的荷载,由于大横杆步距为1.0m,碗扣式钢管ф48㎜×3.5㎜的回转半径15.78㎜,长细比:λ=L/ⅰ=63查《建筑施工手册》附表5-18得轴心受压刚构件稳定系数ф=0.806钢材强度极限值[δ]=215MPa;单根立杆的截面积A=4.89×102㎜2,[N]=φA[δ]=0.806×4.89×102×215=84.7KN〉N=25.70KN满足要求.三、地基承载力检算:在考虑木材材质性能的情况下,拟采用厚16cm×22cm宽的枕木作为地基梁考虑,查《建筑施工手册》表7-4土夹石用20t震动压路机压实系数为0.94～0.97,承载力为150～200Kpa，实际场地经检测承载力均达250 Kpa以上。
支架现浇各项荷载受力验算
第七章施工各项荷载受力验算荷载参数：（1）、模板自重标准值：Q1=2KN/m2（2）、钢筋混凝土容重标准值：Q2=26KN/m3（3）、施工人员及设备荷载标准值：Q3=2.5KN/m2（4）、浇筑和振捣混凝土产生的荷载标准值：Q4=3.0KN/m2（5）、其他荷载Q5=3.0 KN/m27.1立杆受力计算支架立杆外径48mm，壁厚为3mm，截面积A=π（R2-r2）=424mm2惯性矩I=π（D4-d4）/64=1.078×105mm4回转半径i=(I/A)1/2=15.95mm每两层横杆之间间距为L=1.2m，则立杆长细比λ=L/i=75根据《路桥施工计算手册》查附表3-26，得折减系数ψ=（0.713+0.651）/2=0.682查附表3-20，得钢管立杆容许应力[σ]=140N/mm2则单根立杆容许承载力为：ψA[σ]= 0.682×424×140=40.5KN查表13-5，横杆间距100cm时，立杆容许荷载为31.7KN，横杆间距125cm时，立杆容许荷载为29.2KN，则当横杆间距为120cm时，用内插法计算立杆容许荷载为：31.7-（31.7-29.2）×（100-120）/（100-125）=29.7KN综合得单根立杆容许荷载为29.7KN。
对三处分别进行验算，其中一处为横梁底部，一处为跨中腹板处，一处为跨中箱室处。
立杆单位重量为424×10-6×7850×10=33.3N/m，支架最大高度为11.4m,则支架自重为33.3×11.4=0.38KN7.1.1横梁底部：此时横向间距为0.6m，纵向间距为0.6m，混凝土高度为2.2m，则正常施工时单杆承载力为（2+26×2.2+2.5+3+3）×0.6×0.6+0.38=24.75KN，超载预压时单杆承载力为（26×2.2×120%+3）×0.6×0.6+0.38=26.17KN，取大值则单杆承载力为26.17KN<29.7KN，强度满足要求.7.1.2跨中腹板处：此时横向间距0.6m，纵向间距0.6m，混凝土高度在0.22m范围内为2.2m高，在0.38m范围内为0.92m高，则正常施工时单杆承载力为（2+2.5+3+3）×0.6×0.6+26×（0.22×2.2+0.38×0.92）×0.6+0.38=17.16KN，超载预压时单杆承载力为3×0.6×0.6+26×（0.22×2.2+0.38×0.92）×120%×0.6+0.38=16.7KN ，取大值则单杆承载力为17.16KN<29.7KN，强度满足要求；7.1.3跨中箱室处：此时横桥向间距为0.9m，纵桥向间距为0.6m,混凝土高度为0.5m 高，则正常施工时单杆承载力为（2+26×0.5+2.5+3+3）×0.9×0.6+0.38=13.07KN，超载预压时单杆承载力为（26×0.5×120%+3）×0.9×0.6+0.38=10.42KN，取大值则单杆承载力为13.07KN<29.7KN，强度满足要求。
现浇支架结构计算（加地基承载力验算）
现浇支架结构计算（加地基承载力验算）支架现浇箱梁结构受力验算一、计算依据：（1）《无碴轨道现浇预应力混凝土简支梁》（2）《钢结构设计规范》GB50017-2003（3）《路桥施工计算手册》二、计算参数：工字钢截面特性钢管截面特性方木截面特性二、计算荷载：施工人员及设备荷载：q2=2.5 kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载：q3=2.0kN/m2；模板支架自重荷载：q1=3.0kN/m2；新浇筑混凝土自重荷载：q4=26 kN/m3。
三、支架系统受力验算：1．腹板处支架验算：（1）腹板底10×10方木肋条受力验算：方木的布置的跨度0.6米，间距为0.2米：q=0.2×（2.5＋2.0＋3.0＋2.7×26）=15.54(kN/m) 按四跨连续梁计算：M max =0.107×ql 2= 0.107×15.54×0.62=0.6(kN.m)W=34-22m 1067.161.01.06bh ?=?= Q max =0.607×ql=0.607×15.54×0.6=5.7（kN ）σw =W M max =4-1067.10.56=3593(kPa)=3.593(MPa) ＜[σg ]=11.0Mpa (合格) τ=2A 3Q max =4-101002 5.73=855kPa=0.855(MPa) ＜[τg ]=1.7Mpa (合格) I=46-33m 103.8121.01.012bh ?=?= f=0.632×100EI ql 4=0.632× 6-64108.31091000.615.54=1.7×10-4 (m) =0.17(㎜) ＜400600=1.5(㎜) (合格) （2）腹板底方木（12×15㎝）分配梁受力验算：采用迈达斯梁单元建模：方木布置的跨度0.3米，间距为0.6米，荷载为自重加 1.2上层方木传力。
现浇混凝土上部支架设计及荷载验算
上部现浇混凝土结构支架设计及荷载验算一工程概况大航桥上部结构为预应力等截面梁，采用支架上现浇法施工采用采用扣件式钢管满堂脚手架现浇，本文将对支架进行施工设计，所需设计数据如下：1、长度：34m2、架设高度：4.4m3、横坡： 2％4、梁高：0.6m5、桥面宽度：12.75m（两侧翼板宽为1.375m，底宽10m）二荷载分析根据施工结构截面图及施工方案可以看出：上部结构的端部的重量可以看为由台帽承担，其余部位可以分为两个单位进行分析计算，以便合理的设置现浇支撑，（砼截面几何计算式省略，重量以桥纵向每延米为计算单位，砼密度取2.6t/m3）。
1、翼板部位：0.316×2.6＝0.822 t/m2、底板部位：6×2.6＝15.6 t/m三方案分析由计算结果得出上部结构梁不同部位的结构荷载不等，变化不等,且构架高度也不变，根据结构各部位自重、形状、现场条件，以及施工要求综合分析，选用φ48㎜，壁厚t=3㎜，无缝优质钢管作为满堂支架。
扣件式钢管支架具有整体性好，搭设间距不受约束，搭设和拆卸时间长。
其组成主要有立杆、横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑和斜撑。
连接采用钢管直角连接、搭接连接或对接连接，三种扣件容许荷载分别为6KN、5KN、2.5KN。
此种钢管支架必须搭设在坚实的地基上，因此，在边跨现浇段范围内需进行地基处理，处理方案为：用碎石土分层夯实,每层30cm，其上浇筑一层20cmC25混凝土加强，其上加垫层采用厚度为20㎜的竹胶板。
四构架组合1、搭设高度：指从处理好的地基至箱梁板底间的垂直距离。
根据场地实际情况确定钢管高度约为440㎝，搭设时将根据现场实际情况选用。
2、横向立杆的设置：按照边跨现浇段自身结构不同，在不同位置按不同步距设置钢管，分别为：底板位置间距为60cm，翼板位置间距为100cm，横向每排17根。
3、纵向立杆的设置：间距分别90cm,共38排，在拱脚位置适当加密,并设置。
现浇梁支架承载力计算
支架布置平面图注: 1. 支架竖向每隔0.9m布置横撑一道。
.2. 现浇梁支架步距为1.2m。
3.图中尺寸单位均以cm计.支架立杆横断面.车行天桥现浇梁支架承载力计算一 .荷载计算:取单位断面如图所示：1.钢筋砼重量：3*1.5*0.9*2.6*9.8=103.194KN（按桥墩处实心段计算）2.施工荷载及模板自重每平方米按5KN计算，则每单位断面为13.5KN。
3.支架自重：（17.31*5+14.02*5+3.97*42+2.82*12+6.45*5）*9.8/1000=3.817KN4.单位断面合力为：F合=103.194+13.5+3.817=120.511KN。
二、受力计算：根据支架结构其计算简图，支架强度、刚度计算如下：1.由图知单位断面共有5根立杆，取安全系数k=2，则实际每根杆的受力为：A=л*24*24-л*20.5*20.5=489.055mm2f= F合/5=120.511/5=24.102 KNσ=f/A=24102/489.055=49.283 Mpa支架钢材为Q235钢（A3钢），其容许抗压[σ]=205Mpa则有σ=49.283<[σ]/k=102.5 Mpa则支架强度满足要求按横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载40KN; 横杆步距为0.9m时，每根立杆设计荷载30KN计算，f均小于碗扣式支架设计荷载，支架强度亦满足要求。
2.碗扣支架刚度稳定性计算：根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）》查得：惯性矩I Z =12.19c m4[Pcr]= л2*E I Z/（μ*L）2=л2*205*109*12.19*10-8/（1*1.2）2=171.275 KN Pcr= f=24.102 KN<[Pcr]/k=85.637 KN根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）》查得1.2m步距碗扣支架立杆稳定性计算N=f=24.102KN<0.423*4.89*10-4*205*106/1000=42.403KN，亦满足要求。
现浇梁满堂支架设计计算
现浇梁满堂支架设计计算一、面板计算模板面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算，取最不得荷载位置进行验算，计算宽度取0.3m。
面板所受荷载有：新浇混凝土及钢筋自重；施工人员及施工设备荷载；倾倒和振捣混凝土产生的荷载。
计算荷载取箱梁实体混凝土计算。
1. 面板荷载计算1.1恒荷载计算1.1.1钢筋混凝土自重q11=Q2V=26×1.6×0.3=12.48kN/m式中：Q2—混凝土自重标准值按26KN/m3计；V—每米钢筋混凝土梁体积；1.1.2模板自重：q12=8×0.015×0.3=0.036kN/m1.1.3恒荷载：q1=q11+q12=12.516kN/m1.2活荷载计算q2=(Q3+Q4)×b=（2.5+2）×0.3=1.35kN/m式中：Q3—施工人员及设备荷载；取2.5KN/m2；Q4—浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，取2.0 KN/m2；b—面板计算宽度。
1.3面板荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=16.909kN/m。
2.面板计算2.1强度计算强度计算简图2.1.1 抗弯强度计算：σw = M/W < f式中：σw—面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M—面板的最大弯距(KN.m)；W—面板的净截面抵抗矩，W=1/6×bh2=30×1.52/6=11.25cm3；弯矩图M=0.1ql2=0.1×16.909×0.32=0.152KN.m式中：q—模板荷载设计值(kN/m)，l—面板跨度，即横梁间距。
经计算得到面板抗弯强度计算值σw = 0.152×106/(11.25×103)=13.511N/mm2；截面抗弯强度允许设计值 f=105N/mm2。
面板的抗弯强度验算σw < f，满足要求!2.1.2抗剪强度计算剪力图τ=3Q/2bh<[τ]式中： Q—面板最大剪力, Q=0.6ql=0.6×16.909×0.3=3.044KN；截面抗剪强度计算值：τ=3×3044/(2×300×15)=1.015N/mm2；截面抗剪强度允许设计值[τ]=3.40N/mm2。