支架稳定性验算计算书
支架计算书
支架计算1、梁端底腹板加厚断面位置验算边墩梁端底腹板加厚处断面积面荷载分解见下图：（1）翼缘板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-1 +q5-1+q5-2+q5-3）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（10.4+1.2+1.2+0.8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=25.42KN/m2碗扣架立杆布置为1.2m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=1.2*0.9*25.42=27.45KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为120cm，所以，方木计算长度为120cm。
横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=23.28.87*1.2/4=6.98kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=6.98×103*1.22/（10*1.35*10-4）=7.45MPa＜ [σ] =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.09×105 Mpa；I = bh3/12 = 6.075*10-6m4f=qL4/150EI=6.98×103×1.24/（150×6.075×10-6×0.09×1011）max= 1.76mm＜ [f] = 3mm（ [f] = L/400 ），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。
b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。
由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=1.2*0.9*28.74/4=7.76KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×7.76×0.9=1.86kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I= bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ= Mmax /W=1.86×103/5.625×10-4=3.31Mpa＜12 Mpa，满足要求。
现浇箱梁支架计算书(midas计算稳定性)
温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日目录1 编制依据、原则及范围············· - 1 - 1.1 编制依据················· - 1 - 1.2 编制原则················· - 1 -1.3 编制范围················· - 2 -2 设计构造··················· - 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造··········· - 2 -2.2 支架体系主要构造············· - 2 -3 满堂支架体系设计参数取值··········· - 8 - 3.1 荷载组合················· - 8 - 3.2 强度、刚度标准·············· - 9 -3.3 材料力学参数···············- 10 -4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4.5 地基承载力计算··············- 18 -温州龙港大桥改建工程现浇连续梁模板支架计算书1 编制依据、原则及范围1.1 编制依据1.1.1 设计文件（1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。
支架计算书1
跨公路段支架受力计算一、概述为保证道路交通畅通，跨路支架采用砼基础，钢管柱结合工字钢支架形式。
二、基本材料1、型钢I36a工 :Ix=15796cm4,Wx=877.2cm3,60Kg/mI56a工 :Ix=65576cm4,Wx=2342cm3,107Kg/mυ219×6螺旋焊管：i=7.54cm4,A=40.15cm2,31.78 Kg/m钢离柱：i=26.45cm4,A=115.64cm2,110 Kg/m钢材：E=2.1×105Mpa,f=215 Mpa2、方木：10cm×10cm 容重8.5KN/m3,E=9×103Mpa,f=9Mpa3、竹胶合板：容重8.5KN/m3三、荷载计算1、混凝土自重：1279.8*26/(14.75*100)=22.56kn/m2；2、施工荷载：6.5KN/m2.q=29.06 KN/m2四、钢柱检算（1）单根钢离柱所受竖向最大荷载为：Q=642kNi=26.45cm，h=4m→λ=h/I=15查表得；ψ=0.983A=115.64cm2其允许承载力：P=ψA[σ]=0.983×115.64×215/10=2443KN>Q （2）单根螺旋焊管所受竖向最大荷载为：Q=642kNi=7.54cm，h=4.2m→λ=h/I=56查表得；ψ=0.828A=40.15cm2其允许承载力：P=ψA[σ]=0.828×40.15×215/10=71.4KN>Q五、 I56a工字钢检算I56a工字钢受力最大端可偏于安全地简化为跨度10.2m，承受分布荷载为60.3KN/m简支梁计算。
Mmax=ql2/8=0.125×60.3×10.22=784KN·m；Q=29.06*4.1+10*4.1*0.6/10.2+1.27=122.56 KN Mmax=ql2/8=0.125×122.56×10.22=1593.86KN·m；σmax= Mmax/W j=784/4684=167Mpa<[σ]=215Mpa;σmax= Mmax/W j=1593.68/4684=167Mpa<[σ]=340Mpa;f max=5ql4/（384EI）=(5×60.3×10.24×103)/(384×2.1×1011×131152×10-8)=0.03mf max=5ql4/（384EI）=(5×60.3×10.24×103)/(384×2.1×1011×131152×10-8)=0.03m计算挠度稍大，可通过设置拱度解决。
满堂支架计算书
海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。
海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度，箱梁顶宽。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。
⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；ur——顶面积雪分布系数；So——基本雪压(kN/m2)。
根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此μr取平均值为，其计算过程如下所示。
Sk=ur×so=×1=m2（2）风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）风荷载计算公式如下式所示。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
悬臂式盖梁支架验算计算书(满堂支架法)
高架盖梁支架计算书泛婆罗洲大道W-10民都鲁高架桥盖梁为C50钢筋混凝土结构，盖梁总方量为81.02m³，混凝土容重取25KN/m³。
支架形式采用满堂扣件式，支架钢管为Q235 φ48*3.5mm焊接钢管，支架立杆、纵杆间距为60cm，横杆步距h为80cm，盖梁尺寸及支架布置结构图如下所示：盖梁尺寸平面图支架布置图1.荷载取值①施工人员、机具、材料荷载P1=2.5KPa②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载P2=2.5KPa③盖梁均截面（a-b段）钢筋混凝土自重荷载P3=85.42Kpa，变截面（b-c段）P3’=59.17KPa④模板支架自重荷载P4=1.5KPa2.均截面处（a-b段）满堂支架受力验算底板扣件式支架布置按平行盖梁方向间距60cm，垂直盖梁方向间距60cm，平行高架桥走向排距60cm，顺桥向步距80cm，均截面处（a-b段）每根立杆受力计算如下：①施工人员、机具、材料荷载：N Q1=P1*A=2.5*0.6*0.6=0.9KN②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：N Q2=P2*A=2.5*0.6*0.6=0.9KN③钢筋混凝土自重荷载：N G1=P3*A=85.42*0.6*0.6=30.75KN④模板支架自重荷载：N G2=P4*A=1.5*0.6*0.6=0.54KN按照规范参考公式进行荷载组合：N=(N G1+N G2)*1.2+(N Q1+N Q2)*1.4=40.07KN,即底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力值为40.07KN。
支架为Q235 φ48*3.5钢管，其截面积A=489mm，钢管的回转半径I=15.8mm。
⑤强度验算Ϭ=N/A=40070/489=81.94Mpa＜f=205MPa，f为Q235钢抗拉、抗压和抗弯设计值，符合要求。
⑥稳定性验算立杆的受压应力计算（步距为80cm）：长细比ƛ=800/15.8=50.63，经查阅设计手册当ƛ=51时，得受压杆件的稳定系数Ψ=0.849。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
MIDAS检算现浇梁支架计算书3-1.1-整体模型
目录1 计算依据 (1)2 工程概况 (1)3 施工方案综述 (2)4 现浇支架计算 (2)4.1 支架设计 (2)4.2 设计参数及材料强度 (3)4.2.1 设计参数 (3)4.2.2 材料设计强度 (4)4.3 荷载分析 (4)4.3.1 荷载类型 (4)4.3.2 荷载组合 (4)4.3.3 箱梁混凝土自重 (5)4.3.4 模板自重 (6)4.3.5 分配梁12.6工字钢自重 (6)4.3.6 单片贝雷梁荷载统计 (6)4.4 建立模型计算分析 (6)4.4.1 模型单元 (6)4.4.2 边界条件 (7)4.4.3 模型荷载 (7)4.4.4 支架体系计算模型 (7)4.4.5 计算结果 (7)5 结论 (11)32.6m简支箱梁现浇支架计算书1 计算依据（1）连续梁相关施工图（2）《钢结构设计规范》GB50017-2003（3）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）（4）《桥梁临时结构设计》中国铁道出版社（5）《路桥施工计算手册》人民交通出版社（6）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（7）Midas设计手册2 工程概况32m现浇简支梁全长32.6m，计算跨度31.1m，截面中心梁高3.05m，梁顶宽为12m，梁底宽5.5m，墩高9.85m，每片梁重836.8t。
箱梁正视图、断面图分别如图2.1.1所示。
图2.1.1 简支箱梁正视图图2.1.2 简支箱梁断面图3 施工方案综述简支梁现浇施工工序为施工准备→支架搭设→支架预压→调整模板→绑扎钢筋→安装内模→浇筑混凝土→养护→支架拆除，具体施工流程简图3.1.1所示。
施工准备测量放样支架搭设安装底模及外模支座安装支架预压沉降观测调整模板安装、绑扎钢筋安装内模测量中线及标高检查合格浇筑混凝土及预应力养护支架拆除图3.1.1 简支梁现浇流程图4 现浇支架计算4.1 支架设计现浇支架采用钢管柱+分配梁+贝雷梁结构体系，采用φ530x10钢管做受力支柱，单层贝雷片做受力纵梁。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
xx高速公路xx连接线工程xx标段盖梁支架施工设计计算一、工程概况xx高速公路xx连接线工程主线桥墩柱结构设计为圆柱式、花瓶式。
其中花瓶墩盖梁68个，门式墩盖梁1个，采用门式满堂支架和少钢管支架两种支架形式；圆柱墩盖梁51个，采用双抱箍沉重支架现浇。
197号花瓶墩为过渡墩，墩身高8.192米；其盖梁结构尺寸：长24.5m×宽2m×高1.4～2.8m，盖梁上的背墙高70cm，宽82cm。
257号花瓶墩墩身高 11.47米，是全线花瓶墩盖梁最高的墩位，盖梁结构尺寸：长24.5m ×宽2m×高1.15～2.8m。
200号圆柱墩盖梁墩身高9.974米，墩柱直径1.5米，其盖梁尺寸为：长25.15m×宽2.2m×高1.8m。
二、计算依据（1）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）；（3）《钢结构设计规范》GB50017-2003；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；（5）《路桥施工计算手册》人民交通出版社。
（6）各种材料的设计控制值采用《钢结构设计规范》GB50017-2003取值：A3钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝215MPa；A3钢材的允许剪切应力[τ]＝125MPa；Mn16钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝310MPa；Mn16钢材的允许剪切应力[τ]＝180MPa；变形控制按L/400进行控制。
三、盖梁支架计算3.1满堂支架计算（1）支架设计197号花瓶墩盖梁采用1019门式支架，门架立杆钢管为φ57×2.5mm，门架加强杆为φ26.8×2.2mm钢管，门架钢材均采用Q235，横向间距4×60+5×45+8×30+9×30+19+17×30+19+9×30+8×30+5×45+4×60cm，详见图3.1-1，纵向间距0.12cm，采用顶托与调节杆调节高度，顶托上放置[10型钢。
每步门架设置纵、横向水平加固杆，水平加固杆采用φ48×3mm钢管，水平加固杆横向每两榀门架设置一道水平加固杆，纵向水平杆横向间距2.4m，墩柱四周每榀门架内外侧用水平杆将支架连接成整体，水平顶部纵向水平杆需增设，横向间距1.2m。
支架四周纵、横向由底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间每隔2.5～3.5米设一道剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面较角45～60度之间，门架横向之间采用交叉拉杆连接，支架顶部设置一道水平剪刀撑，详见图3.1-2。
图3.1-1 盖梁支架平面布置图（单位：cm）图3.1-2 盖梁满堂支架模型（2）荷载类型①现浇支架结构自重：按实际结构自重计算，程序自动计入；②砼自重：容重γ＝26KN/m3，一次完成边跨现浇段砼加载；③模板自重：底板、侧模板按3KN/m2、顶模及支撑系统按2.0KN/m2计；④施工人员、机具荷载：按2.5KN/m2计；⑤振捣砼产生的荷载：按4.0KN/m2计。
（3）（3）荷载组合荷载系数：静载系数取2.11=γ，活载系数去4.12=γ时，总荷载：43214.1)(2.1q q q q Q ⨯+++⨯=（4）计算方法、模式支架结构采用midas 程序进行验算。
（5）作用在分配梁上的荷载图3.1-3 混凝土荷载分配情况（6）支架计算图3.1-4 支架反力图由上图可见，支架最大反力15.8KN 。
图3.1-5 分配梁[10型钢组合应力图由上图可见，分配梁[10#型钢最大组合应力][2158.45max σσ=<=Mpa Mpa ，满足要求。
图3.1-6 分配梁[10型钢剪力图由上图可见，分配梁[10#型钢最大剪应力max τ=30.04MPa<[]τ，满足要求。
图3.1-7 分配梁[10槽钢扰度变形图由上图可见，分配梁[10槽钢最大挠度1.55mm ，最大计算跨径1m ，f=1.55mm ＜[f]=1000/400=2.5mm ，满足要求。
图3.1-8 钢管支架组合应力图由上图可见，钢管支架最大组合应力][21531.169max σσ=<=Mpa Mpa ，满足要求。
图3.1-9 钢管轴力图由上图可知，钢管支架最大轴力][12564.44max σσ=<=Mpa Mpa 。
满足要求。
图3.1-10 满堂支架稳定性分析由上图可知，临界荷载系数为9.49＞3.5，所以支架的整体稳定性满足要求。
3.2钢管支架计算（1）支架设计257号花瓶墩盖梁支架采用钢管桩与贝雷梁组合式，钢管桩630×10mm ，钢管桩上设置双拼I45a 承重梁，承重梁上设贝雷梁，贝雷梁上设间距50cmI32a 分配梁，中间四根钢管桩落在承台基础上，其余四根钢管桩基础采用钢筋混凝土扩大基础。
详见图3.2-1。
图3.2-1 钢管桩平面布置图（单位：cm ）图3.2-2 少钢管支架模型（2）荷载类型①现浇支架结构自重：按实际结构自重计算，程序自动计入；②砼自重(q 1)：容重γ＝26KN/m 3；③模板自重(q 2)：底板、侧模板按3KN/m 2；④施工人员、机具荷载(q 3)：按2.5KN/m 2计；⑤振捣砼产生的荷载(q 4)：按4.0KN/m 2计。
（4）荷载组合荷载系数：静载系数取2.11=γ，活载系数去4.12=γ时，总荷载：43214.1)(2.1q q q q Q ⨯+++⨯=（4）计算方法、模式支架结构采用midas程序进行验算。
（5）作用在分配梁上的荷载图3.2-3 混凝土荷载分配情况（6）支架计算图3.2-4 支架反力图由上图可见，支架最大反力689KN。
图3.2-5 分配梁I32a型钢组合应力图由上图可见分配梁I32a 型钢最大组合应力][21558max σσ=<=Mpa Mpa ，满足要求。
图3.2-6 分配梁I32a 型钢剪力图由上图可见，分配梁I32a 型钢最大剪应力max τ=26.9MPa<[]τ，满足要求。
图3.2-7 分配梁I32a 型钢扰度变形图由上图可见，分配梁I32a 型钢最大挠度0.99mm ，最大计算跨径2m ，f=0.99mm ＜[f]=2000/400=5mm ，满足要求。
图3.2-8 贝雷梁组合应力图由上图可见，贝雷梁最大组合应力][3106.174max σσ=<=Mpa Mpa ，满足要求。
图3.2-9 贝雷片剪力图由上图可见，贝雷梁最大剪应力max τ=114.4MPa<[]τ，满足要求。
图3.2-10 贝雷梁扰度变形图由上图可见，贝雷梁最大挠度10mm ，最大计算跨径9.5m ，f=10mm ＜[f]=9500/400=23.75mm ，满足要求。
图3.2-11 双拼I45a 型钢承重梁组合应力图由上图可见，承重梁双拼I45a 型钢最大组合应力][21586.54max σσ=<=Mpa Mpa ，满足要求。
图3.2-12 双拼I45a型钢承重梁剪力图由上图可见，承重梁双拼I45a型钢最大剪应力τ=50.5MPa<[]τ，满足要求。
max图3.2-13 双拼I45a型钢扰度变形图由上图可见，双拼I45a承重梁最大挠度3mm，最大计算跨径3m，f=3mm＜[f]=3000/400=7.5mm，满足要求。
图3.2-14 630×10mm钢管支架组合应力图由上图可见，钢管桩最大组合应力][21533.55max σσ=<=Mpa Mpa ，满足要求。
图3.2-15 630×10mm 钢管轴力图由上图可知，钢管桩最大轴力max 35.4215[]Mpa Mpa σσ=<=。
满足要求。
（7）钢管桩稳定性计算单根φ630×10钢管桩反力设计值最大值为35.4/2194.7792686F N mm cm KN =⨯= 截面面积：A=194cm2 ， 钢管桩抗弯惯性矩I=93615.532cm4， 回转半径：0.25(/)15.7;iI A强度检算：/ 686*10/19435.4N A Mpa == < f=190Mpa 强度满足要求。
弯矩作用平面内稳定性检算： 计算长度L 取10m 。
长细比 /1000/15.763.7 []100l i λλ===<=杆件刚度符合要求。
由λ=63.7查表可得稳定系数φx=0.813故有/ 686*10/0.813*19443.5? 19()()0N xA Mpa f Mpa ϕ==<= 符合要求。
（8）条形基础计算中间四根钢管柱利用承台基础，在承台施工时，在承台顶对应钢管柱位置预埋80*80cm 厚为2.0cm 钢板，并漏出混凝土面1cm,安装时将钢管柱与预埋钢板进行焊接。
另外两端四根钢管柱落在原地面上，由于全线均为软基，施工前需要进行软基处理。
在软基上填筑一层80cm 的宕渣，用压路机碾压密实，同时硬化区域四周修筑排水沟（40cm ×40cm ），防止雨季导致便道泥泞，影响现场通行及场地清洁。
两端钢管柱基础采用C25条形钢筋混凝土基础，条形基础平面尺寸为4.2m ×1.0×0.5m,基础内部铺设Φ16、Φ10钢筋;基础顶对应钢管柱位置预埋80*80cm 厚为2.0cm 钢板，并露出混凝土面1cm ，条形基础结构见下图；1）计算参数C35混凝土：fc=11.9Mpa ，ft=1.28Mpa 钢筋：I 级（φ）：fy =210Mpa II 级（Φ）：fy =300Mpa 2）配筋计算将条形基础按倒梁法计算，则作用在梁上部的均布荷载：()/360.1385.8/4.2177.8/q F l kn m ==+=总条形基础最大跨度为2.7m ，按单跨简支梁，计算最大跨中弯矩和支座剪力：20.125*177.8*122.3*max M kn m ==0.50.5*177.8*188.9F ql KN ===按照原条形基础配筋，主筋A s =2011mm 2，箍筋Ф10@20进行截面校核=（300*2011）/（11.9*1000*4002）=0.000316＜ξb =0.517M u =ξ*（1-ξ）f c bh 0=0.000316*（1-0.000316）*11.9*1000*4002=601.4KN*m ＞M max 故主筋满足要求。
0.7f t bh 0=0.7*1.28*1000*400=35.8KN ＜F=177.8KN≥=（177.8-35.8）*500/（210*400）=0.084采用Ф10双肢箍，S ≤2*78.5/0.084=1869mm 即采用Ф10@200mm ，满足要求。