支架稳定性验算
桥梁支架安全验算
桥梁支架安全验算桥梁支架是在桥梁施工中起到至关重要作用的临时支撑装置，其安全性验算是保障桥梁施工安全的一项重要工作。
本文将对桥梁支架安全验算进行探讨，以确保桥梁施工过程中的安全性。
1. 支架材料选择支架材料的选择直接影响到支架的承重能力和稳定性。
在进行桥梁支架安全验算时，应选择承载能力高、稳定性好的材料，如工业级钢材等。
此外，还应注意材料的抗震性能，以应对地震等自然灾害。
2. 支架构造设计支架的构造设计是支撑桥梁的基础，直接关系到施工过程中的安全性。
在验算过程中，需要对支架的构造设计进行详细的分析和计算。
包括支架的承重结构、连接方式、稳定性等方面的考虑。
确保支架在使用过程中不会出现塌方、倾覆等安全隐患。
3. 荷载计算桥梁支架承受着桥梁自身重量、临时荷载和其他外部荷载，因此在安全验算中需进行相应的荷载计算。
通过分析各种荷载的各向作用力，进行强度验算和稳定性评估。
保证支架在各种工况下都能够正常工作，不会超载或失稳。
4. 监测及维护桥梁支架在使用过程中应进行定期监测和维护，及时发现问题并进行修复。
专门的支架监测系统可用于检测支架的变形和损伤情况。
同时，还应加强对支架的维护，保持其完好状态，延长使用寿命。
5. 安全管理在桥梁施工过程中，要加强对支架的安全管理。
制定相应的安全管理制度，明确责任分工，加强对施工人员的安全培训，提高他们的安全意识。
此外，还应定期开展桥梁支架安全教育和技术交流，总结经验，不断提升安全管理水平。
桥梁支架的安全验算是确保桥梁施工安全的重要环节。
通过选择合适的材料、进行详细的构造设计、进行荷载计算、加强监测及维护，并加强安全管理，可以有效地保证桥梁支架在施工过程中的安全性。
只有确保桥梁支架的安全，才能保证整个桥梁工程的顺利进行。
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算［摘要］当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时，必须首先对脚手架进行抗倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。
而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。
根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。
最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。
［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。
《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。
④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。
可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。
《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。
《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。
《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。
施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。
对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有倾覆验算的内容，这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”，倾覆力矩由墙体抵抗，因此就免去了倾覆验算。
如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。
所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。
如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。
1脚手架的倾覆验算通用的验算公式推导无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算:（1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。
模板支架验算内容
模板支架验算内容
在进行模板支架的设计和施工时，为了保证其安全性和可靠性，需要进行一系列的验算。
以下是一些常见的验算内容：
强度验算
强度验算是保证模板支架在承载能力极限状态下不发
生破坏的重要步骤。
通过对支架的各个组成部分进行强度计算，可以确定其是否具有足够的承载能力。
刚度验算
刚度验算是保证模板支架在使用过程中不发生过大变
形的重要步骤。
通过对支架的各个组成部分进行刚度计算，可以确定其是否具有足够的刚度。
稳定性验算
稳定性验算是保证模板支架在使用过程中不发生失稳
现象的重要步骤。
通过对支架的各个组成部分进行稳定性计算，可以确定其是否具有足够的稳定性。
支撑杆件的长细比验算
支撑杆件的长细比是影响其承载能力和稳定性的重要
因素。
通过对支撑杆件进行长细比计算，可以确定其是否具有足够的承载能力和稳定性。
扣件抗滑移验算
扣件是连接支撑杆件和立杆的重要部件，其抗滑移能力
对模板支架的稳定性具有重要影响。
通过对扣件进行抗滑移验算，可以确定其是否具有足够的抗滑移能力。
支撑立杆地基承载力验算
支撑立杆地基承载力是保证模板支架在使用过程中不
发生下沉现象的重要因素。
通过对地基承载力进行验算，可以确定其是否具有足够的承载能力。
模板支架整体稳定性验算
除了对模板支架的各个组成部分进行验算外，还需要对整个支架进行稳定性验算。
通过对整个支架进行稳定性计算，可以确定其是否具有足够的整体稳定性。
现浇箱梁支架稳定性验算
摘要：结合上海市某桥梁工程三座 结构（ 见 图 １ ） 。 大跨径高架桥现浇连续箱梁施工，介 Ｃ 匝道曲线半径很小，横坡最大值达到 ６％， 绍支架稳定性的验算方法。 关健词：现浇箱梁；施工方案；支架 模板；内力验算 随着我国公路建设的飞快发展，城市 立交桥、高速公路桥梁对结构混凝土外观 要求越来越高，只要条件允许，其梁板均 采用现浇方法施工。目前现浇梁板支承体 系主要依赖于脚手架，而脚手架的施工成 本与项目的经济效益、质量、安全等诸多 因素密切相关，怎样采用科学的计算方法 为保证支架的稳定性以及防止不侧向滑 从诸多因素中找出最佳平衡点，体现项目 移，拟在两匝道内侧端包括主线外侧端（两 的技术能力和管理水准的一个重要方面。 侧标高低）加密纵横剪刀斜支撑和两侧设置 下面结合上海市某桥梁工程施工，介绍支 缆风绳索固定（设在 ３／８Ｌ 和 １／４Ｌ 处且对 架稳定性的验算方法。 等收笼）或设置足够数量纵横向的扫地杆 一、工程概况 （纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上 上海某桥梁工程位于上海市浦东新区 皮＜ ２０ｃｍ 的立杆上。横向扫地杆在紧靠纵 曹路镇，主线全长 １．７ＫＭ ，东通浦东国际 向扫地杆下方的立杆上）和斜拉杆（通顶） 机场、远东大道进入上海市区，西接五洲 以消除侧向应力负作用。另外，Ｃ 匝道支架 大道通往江苏方向，Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ 四条匝道 高度超过 １５ｍ，考虑脚手架自重，并将自重 均与崇明长江隧道相连通往崇明岛，是一 计算为荷载， 立杆的接长缝错开， 使立杆接 座三层特大型互通式立交桥，是上海、崇 长缝不在同一水平上，以保证脚手架的整 明、江苏三省市的交通枢纽，故本工程亦 体强度和稳定性。 简称沪崇苏立交。 （二）支架预压 沪崇苏立交箱梁桥分别为：主线 采用砂袋按 １２０％ 荷载进行预压，箱梁 ５８．０４ｍ＋９１．２９２ｍ＋５８．０５４ｍ 三跨，Ｃ 匝道 箱体范围平均荷载为 ４２．１８ＫＮ ／ ｍ２，换算 ４５．８５４ｍ＋７６．７９０ｍ＋４６．０５７ｍ 三跨，Ｄ 匝道 成砂袋高 ３．５ｍ；横梁部分荷载为 １５６．１８ ４５．７５１ｍ＋７４．２４２ｍ＋４５．７５１ｍ 三跨。大跨 ＫＮ ／ ｍ２，实心箱体部分采用砂袋高度 １ｍ＋ 径连续箱梁桥均处于旱地，综合考虑实际 钢筋预压或整捆钢绞线堆放预压 ０．８ ｍ。 在 施工的难度和节约成本投资等因素，箱梁 地面上以纵横间隔 ５ｍ 和在模板上按高程控 采用φ ４８ × ３．５ｍｍＷＤＪ 碗扣式多功能钢管 制点位分别设置观测点，预压时逐日对其 满堂支架（单向） 全断面现浇的方法施工。 进行沉降观测， 做好记录。 沉降稳定的标准 以下按高支架 Ｃ 匝道（难度最大）介绍。 为沉降量＜１ｍｍ／ｄ， 卸载后算出地面沉降、 二、施工方案 支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点 （一）支架架设、立模方法 对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模 支架以两桥墩（或桥台）中心连线为 板的高程。 轴线，并垂直于中心点法线往两翼及跨两 三、支架、模板内力验算方法 端对称搭设。依照现有图纸将其划分为 以最不利断面为例：支架竖杆纵横向间 ０＃～１＃ 断面、２＃～３＃ 断面、４＃～５＃ 断面、 距为 ９０ｃｍ × ６０ｃｍ，支架步距采用 １２０ｃｍ， ６＃～６＃ 断面（断面图附后）等四段分别进 模板采用 １ ． ５ ｃ ｍ 竹胶板。 行计算，各段设计荷载的限值取该段最大 （一）模板计算 净截面积的荷载。经过计算比较选出最佳 新浇筑结构混凝土平均荷载 Ｇ１＝７．８６６ 组合，竖杆纵横向间距依次分别为：６０ｃｍ × ２６／７．６＝２６．９ＫＮ ／ ｍ２；施工人员、料、 × ６０ｃｍ、９０ｃｍ × ６０ｃｍ、６０ｃｍ × ６０ｃｍ、 具行走运输堆放载荷 Ｇｒ＝２．５ＫＮ ／ ｍ２；倾 ６０ｃｍ × ３０ｃｍ，支架步距视架子实际高度 倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土 采用 １２０ｃｍ 或 ６０ｃｍ，利用可调下托调整支 时产生的荷载均按 ２ＫＮ ／ ｍ２ 考虑；支架高 架横杆使之保持整体水平。在支架搭设过 度为 ２０左右， 风荷载 ０．５×２０ｍ（支架高）／ 程中结合模板、横梁、纵梁厚度，通过跟 １２．０５ｍ（桥面宽）＝０．８ ＫＮ ／ ｍ２。根据规范 踪测量调整支架高度，同时确保可调 Ｕ 型 要求计算模板及支架时，所采用的荷载设 顶托螺旋调节幅度不超过 ２５ ｃｍ 。在支架 计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷 Ｕ 型顶托上沿线路纵向摆放横截面为 １０ｃｍ 载分项系数， 然后再进行组合。 该段组合后 × １５ｃｍ 方木作为纵梁， 在纵梁上横向摆放 的设计荷载为：２６．９ × １．２＋６．５ × １．４＋０． 横截面为 ５ｃｍ × １０ｃｍ 、间距 ２０ｃｍ 方木作 ８ × １．０＝４２．１８ＫＮ ／ ｍ２。模板跨径 Ｌ１＝０． 为横梁，方木均使用东北红杉。最后在横 ９ｍ ，模板宽度 ｂ ＝ ０ ． ２ ｍ 。 梁上铺设模板，模板接头之间放置海绵双 模板每米上的荷载为：ｇ＝４２．１８ × ０．２＝ 面帖，以防止因模板摆放时间过长热胀冷 ８．４３６ＫＮ ／ ｍ 。 缩造成模板鼓起或缝隙过大。支架架设 模板跨中弯距计算：Ｍ １ ／ ２ ＝ ｇ Ｌ １ ２ ／ １ ０ ＝ ８．４３６ × ０．９２／１０＝０．６８３ＫＮ？ｍ 。 竹胶板其容许弯应力［σ ｗ］＝９０Ｍｐａ，并可 提高 １．２，模板需要的截面模量： Ｗ＝Ｍ／（１．２ ×［σ ｗ］ ）＝０．６８３／（１．２ × ９０ × １０３）＝６．３２７ × １０－６ｍ３ 。 根据 Ｗ 、ｂ 得 ｈ 为： 故模板厚度选择采用 ０ ． ０ １ ５ ｍ 。 （二）纵梁计算 纵梁跨度：Ｌ ２ ＝ ０ ． ９ ｍ ；横桥向宽度 Ｌ１＝０．６ｍ；那么有： 纵梁单位荷载：ｇ＝４２．１８Ｌ１＝４２．１８ × ０． ６＝２５．３０８ＫＮ／ｍ 。 跨中弯距：Ｍ１／２＝ ｇＬ２２ ／ ８＝２５．３０８ × ０．９２ ／ ８＝２．５６２ＫＮ？ｍ 。 需要的截面模量：Ｗ ＝ Ｍ ／ （ １ ． ２ ×［σ ｗ ］ ） ＝２．５６２／（１．２ × １３ × １０３）＝１．６４２ × １０－ ４ｍ３ 。 纵梁方木宽度 ｂ 为 ０ ． １ ０ ｍ，那么有： 纵梁方木截面积取 ０．１０ｍ × ０．１５ｍ，核算 其挠度，则有： Ｉ＝ ｂｈ３ ／ １２＝０．１ × ０．１５３ ／ １２＝２．８１２５ × １０－５ｍ４ Ｆ＝ ５ × ｇＬ２４／（３８４ × ＥＩ）＝５ × ２５．３０８ × ０．９４／（３８４ × １０ × １０６ × ２．８１２５ × １０－ ５）＝ ７．６８７ × １０－４ｍ 。 Ｆ／Ｌ２＝７．６８７ × １０－４／０．６＝１／７８０＜ ｆ／ｌ］ ［ ＝ １ ／ ４ ０ ０ ，符合要求。 （三）支架立杆强度、稳定性计算 立杆承受由纵梁传递来的荷载 Ｎ＝ｇＬ２＝２５．３０８ × ０． ９＝２２．７７７ＫＮ 。钢 管截面最小回转半径 ｉ＝１５．７８ｍｍ ，支撑立 柱步距为 １．２ｍ，长细比λ ＝ｌ／ｉ＝１２００ ／ １５．７８＝７６，查表得φ ＝０．７４４。 强度验算：σ ａ＝Ｎ／Ａｊｉ＝２２７７７／４８９＝４６． ６ＭＰａ＜ ［σ ａ ］＝ ２ １ ５ Ｍ Ｐ ａ ； 稳定验算：σ ａ ＝ Ｎ ／ φ Ａ ０ ＝ ２ ２ ７ ７ ７ ／ （ ０ ． ７４４＊４８９）＝６２．６ＭＰａ＜ σ ａ］＝２１５ ＭＰａ ［ ，满足要求。 结论：支架竖杆纵横向间距 ９ ０ ｃ ｍ × ６ ０ ｃｍ，考虑到横杆竖向步距 １２０ ｃｍ 时，立 杆荷载 Ｐｍａｘ ＝ ３０ＫＮ，同时计算时是按平 均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度 步距加密到 ６０ ｃｍ。或将立杆横向间距改 为 ０ ． ６ ｍ，纵梁间距相应改为 ０ ． ６ ｍ，经计 算均能满足要求。
钢管支架稳定性验算
钢管支架整体稳定性验算
1、支架钢管验算：主要验算钢管压应力、稳定性，经计算，钢管有关数据如下：
D=4.8cm h=4mm s=5.53cm2 I=13.49cm4 W=4.57cm3
I=1.56cm [σ]=72Mpa [τ]=80Mpa h为钢管壁厚
钢管在横隔板处的受力最大，因此只须验算此处的钢管受力即可。
P=0.4m×0.3m×1.3m×2.5T/m3=7.64KN<40KN(容许承载力)
钢管的稳定性验算:两端固定取μ=0.5
λ=μ×L/I=0.5×150cm/4.56cm=48
φ=1.02-0.55[(λ+20)/100]2
=1.02-0.55[(48+20)/100] 2
=0.766
则φ[σ]=55.2Mpa
σ=P/A=7.64/5.53=13.8Mpa
所以1.5σ=20.7Mpa<σ<φ[σ]
满足稳定性要求
抗剪计算
τ=P﹒S(I﹒b)
=2P/A
=2*7.64/5.53
=27.6Mpa
取安全系数K=1.5 则1.5τ=41.4Mpa<[τ]
所以抗弯满足要求
2、地基应力验算，为了提高钢管的承载力，就必须增大钢管与地基的接触面积，我们采取在钢管下垫8*8*0.5cm的小铁板。
σ=P/A=7.64/0.08*0.08=1.2Mpa
安全系数取K=1.5 则1.5σ=1.8Mpa<[σ]=20Mpa
所以满足地基承载力的要求。
支架稳定性验算计算书
xx高速公路xx连接线工程xx标段盖梁支架施工设计计算一、工程概况xx高速公路xx连接线工程主线桥墩柱结构设计为圆柱式、花瓶式。
其中花瓶墩盖梁68个，门式墩盖梁1个，采用门式满堂支架和少钢管支架两种支架形式；圆柱墩盖梁51个，采用双抱箍沉重支架现浇。
197号花瓶墩为过渡墩，墩身高8.192米；其盖梁结构尺寸：长24.5m×宽2m×高1.4～2.8m，盖梁上的背墙高70cm，宽82cm。
257号花瓶墩墩身高 11.47米，是全线花瓶墩盖梁最高的墩位，盖梁结构尺寸：长24.5m ×宽2m×高1.15～2.8m。
200号圆柱墩盖梁墩身高9.974米，墩柱直径1.5米，其盖梁尺寸为：长25.15m×宽2.2m×高1.8m。
二、计算依据（1）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）；（3）《钢结构设计规范》GB50017-2003；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；（5）《路桥施工计算手册》人民交通出版社。
（6）各种材料的设计控制值采用《钢结构设计规范》GB50017-2003取值：A3钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝215MPa；A3钢材的允许剪切应力[τ]＝125MPa；Mn16钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝310MPa；Mn16钢材的允许剪切应力[τ]＝180MPa；变形控制按L/400进行控制。
三、盖梁支架计算3.1满堂支架计算（1）支架设计197号花瓶墩盖梁采用1019门式支架，门架立杆钢管为φ57×2.5mm，门架加强杆为φ26.8×2.2mm钢管，门架钢材均采用Q235，横向间距4×60+5×45+8×30+9×30+19+17×30+19+9×30+8×30+5×45+4×60cm，详见图3.1-1，纵向间距0.12cm，采用顶托与调节杆调节高度，顶托上放置[10型钢。
碗扣脚手架支架检算
碗扣脚手架支架检算支架检算分三种分别计算，其中一种是碗扣支架，一种是扣件支架，一种是盘扣支架，分别根据各自对应的规范进行检算，依据规范分别是《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）和《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013），具体检算过程如下：碗扣式支架检算1区、2区、3区带状区均采用本类型支架，梁下立杆间距0.6×0.6m，板下1.2×1.2m，基本步距为1.2m，支架高度约9.5～14m。
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）检算支架。
1、荷载计算（1）模板及支架自重Q1选取主次梁最多、梁板截面最大、支架最高的区域为检算模型，即以2区最大跨度单元（18×8.5×15.5m）的支架为检算模型，梁下支架杆件基本间距为600mm，板下支架基本间距为1200mm，根据结构实际尺寸情况还配套间距900mm的支架间距，水平横杆竖向步距按1200mm考虑，为方便计算且不低于实际工况，取支架杆件间距为900mm统一考虑其自重。
①模板自重检算单元内梁截面按最大截面600×1600mm考虑，模板采用木模板，15mm厚木胶合板为面板，次楞为50×100×18000mm方木，间距不大于250mm，主背楞为100×100×1700mm方木，间距不大于900mm，则梁下模板自重为[（0.6+1.4×2）×18×0.015+0.1×0.05×18×6+0.1×0.1×1.7×21]×6/（18×0.6）=1.008KN/m2板下模板自重则按《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）中第4.2.4条规定取值0.5KN/m2。
大体积混凝土模板和支架验算
大体积混凝土模板和支架验算
大体积混凝土模板和支架的验算主要是为了保证工程的安全和质量。
为了防止大体积混凝土工程中模板和支架系统出现倒塌或倾覆现象，确保人员安全，避免重大经济损失，规定了大体积混凝土模板和支架系统在设计时需开展承载力、刚度和稳定性验算。
具体来说，承载力的计算集中荷载p = 1.4×0.600=0.840 kN；最大弯距M = Pl/4 + ql2/8 = 0.840×1.000 /4 + 1.284×1.0002/8 = 0.371 kN.m。
此外，一般在大体积混凝土施工中，模板主要采用钢模、木模或胶合板，支架主要采用钢支撑体系。
在进行验算的同时，还需要根据大体积混凝土采用的养护方法进行保温构造设计。
例如，采用钢模时对保温不利，应根据保温养护的需要再增加保温措施。
这样既可以保证混凝土的养护质量，也可以防止由于温度变化引起的混凝土裂缝。
支架专项施工验算方案
一、编制依据1. 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）3. 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）4. 工程施工图纸及设计文件5. 相关国家及行业标准二、编制原则1. 安全第一，预防为主，确保施工安全。
2. 符合国家及行业相关规范、标准。
3. 确保支架结构稳定、可靠。
4. 优化施工方案，提高施工效率。
三、验算内容1. 杆件强度验算2. 构件刚度验算3. 构件稳定性验算4. 构造节点验算5. 支架整体稳定性验算四、验算方法1. 杆件强度验算：根据杆件材料、截面尺寸、荷载等参数，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）进行计算，确保杆件强度满足要求。
2. 构件刚度验算：根据构件材料、截面尺寸、长度等参数，按照《钢结构设计规范》进行计算，确保构件刚度满足要求。
3. 构件稳定性验算：根据构件材料、截面尺寸、长度、荷载等参数，按照《钢结构设计规范》进行计算，确保构件稳定性满足要求。
4. 构造节点验算：根据节点类型、材料、连接方式等参数，按照《钢结构设计规范》进行计算，确保节点强度和稳定性满足要求。
5. 支架整体稳定性验算：根据支架结构形式、材料、尺寸、荷载等参数，按照《钢结构设计规范》进行计算，确保支架整体稳定性满足要求。
五、验算步骤1. 收集工程资料，包括施工图纸、设计文件、材料参数等。
2. 分析支架结构，确定验算内容和方法。
3. 根据验算内容，进行计算，得出计算结果。
4. 对计算结果进行分析，判断支架结构是否满足要求。
5. 如不满足要求，优化设计，重新计算。
六、验算报告1. 验算报告应包括验算依据、验算内容、验算方法、计算过程、计算结果、分析结论等。
2. 验算报告应由具有相应资质的工程师签字，并加盖单位公章。
3. 验算报告应作为施工组织设计、施工方案的重要组成部分，指导施工。
七、注意事项1. 验算过程中，应严格按照规范、标准进行计算。
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算［摘要］当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时，必须首先对脚手架进行抗倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。
而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。
根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。
最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。
［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。
《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第3.0.2条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。
④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。
可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。
《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。
《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。
《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。
施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。
对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有倾覆验算的内容，这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”，倾覆力矩由墙体抵抗，因此就免去了倾覆验算。
如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。
所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。
如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。
1脚手架的倾覆验算1.1通用的验算公式推导无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算:（1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。
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现浇门式墩盖梁碗扣架稳定性的验算
1、工程概况
龙华河1号大桥是五台至盂县高速公路上跨越龙华河的一座大桥，位于盂县下社镇碾子坪村西约100m处，本桥中心桩号为K36+700，右前夹角为90°。
龙华河1号大桥施工图设计方案为上部采用20×25米预应力混凝土连续箱梁，下部结构桥墩采用门式墩，基础采用灌注桩基础；承台采用肋板台，基础采用灌注桩基础。
2 施工方案
1、参考资料
1.1钢结构设计手册
1.2路桥施工计算手册
1.3GB3811-2008起重机设计规范
1.4公路桥梁施工技术规范
1.5五台至盂县龙华河1号大桥设计图纸
2.1 地基处理
在支架架立前，在支架搭设范围内，首先进行基础处理，处理方案为对原地面开挖换填，根据现场情况，开挖表层70cm虚土，然后抛填50cm卵石，砂砾填筑按照路基96区填筑要求实施，用人工配合推土机平整场地后用20T以上压路机压实，如现场发现局部软弱地段，则重新开挖回填处理，砂砾填筑完成后，在地基表面浇筑20cmC20砼，浇筑宽度为支架搭设宽度两边加1m，在支架地基外侧设置排水沟，防止地基积水软化造成支架下沉。
2.2满堂支架：采用满布搭设的碗扣式支架，采用10㎝×15㎝方木做地梁，横向通长布置；支架立杆间距普通段按0.3m×0.3m布置；门洞旁采用0.3m×0.3m
双支，横杆采用HG-90，竖向步距采用1.2m，立杆主要采用LG-300，结合梁体距地面的实际高度，可在顶托下加顶管（DG-210及DG-90）进行调整，托架和底座的调节长度必须满足施工需要，支架的搭设宽度超出盖梁四周各0.5m。
支架安装就位后进行横、纵梁安装，横梁采用15×15㎝方木，横向间距同立杆间距；纵梁采用10×10㎝方木，置于纵梁之上，纵向间距30㎝。
盖梁底模采用1cm厚钢板加工、侧模采用定型模板。
为保证支架的稳定性，必须按安全规范纵横向每六排立杆设一道剪刀撑。
具体见箱梁支架横断面示意图：
支架拼装注意事项：a.支撑架立杆接缝应在同一水平面，顶杆仅在顶端使用，以便能插入托座。
b.支撑架拼装到3～5层时，应检查每根立杆底座下是否上浮松动，否则应旋紧可调底座或用薄铁片填实。
c.整架拼装完后应检查所有扣件是否扣紧，松动的应用锤敲紧。
d.支撑架宽高比一般不能超过5,否则必须按有关规定设置缆风绳。
2.3 支架预压
采用砂袋按100%荷载进行预压，在地面上以纵横间隔5m和在模板上按高程控制点位分别设置观测点，预压时逐日对其进行沉降观测，做好记录。
沉降稳定的标准为沉降量＜1mm／d，卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。
根据各点对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模板的高程，具体布置按二次抛物线方程分配y=4*f拱*x（30-x）/302,实测弹性变形加上箱梁自重及1/2汽车荷载和第1000天混凝土收缩徐变所产生的竖向挠度即：f+L/1600。
3 支架受力验算方法
仅介绍上述方案的验算过程，其余方案可参照此方法进行验算比较。
支架钢管参数：外径36mm,壁厚4.5mm ，截面积A=4.45*102，惯性矩I=0.564*105，抵抗矩w=3.131*103mm ，回转半径11.25mm ，每米重3.50kg 。
3.1小横杆计算：
新浇混凝土及钢筋平均荷载g 1=2.50×26=65KN ／m 2；，施工人员、料、具行走运输堆放载荷g r =2.5KN ／m 2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按2KN ／m 2考虑。
跨度：L 1=0.3m ；间距L 2=0.3m ；那么有：
单位荷载：g=[(g 1+g r )×1.2+2×2.0×1.4]L 2=42.92×0.3=25.98KN/m
弯曲强度：σ=g L 12/8W=25.98×0.32/8×6
1.01.01.0⨯⨯=1.753Mpa ＜［σ］=14.5Mpa 。
（木材为东北落叶松）满足要求。
剪应力：τ＝A PL 2=1
.01.03.098.2521⨯⨯⨯=0.3885Mpa<[τ]=2.3Mpa(木材为东北落叶松) 满足要求。
抗弯刚度：f=5qL 14/384EI=5×25.98×0.34/384×1.1×106
12
1.01.01.01.0⨯⨯⨯=0.29mm ＜L/400=1.0×10-3m 。
满足要求。
3.2大横杆计算： 立杆纵向间距为0.3m,横向间距为0.3m ，进行计算：由小横杆传递的集中力F=25.89×0.3=7.76KN 。
最大弯矩：M=p(2c+b)x/L=7.76×0.3=2.328KN.m 。
弯曲强度：σ=M/W=2.328×103/
6
11.011.011.0⨯⨯=10.49Mpa ＜14.5Mpa 。
满足要求。
剪力最大处为靠近墩柱处:Q=P
最大载面剪应力：τmax ＝A P =211.011.076.7m KN =0.642Mpa<[τ]=2.3Mpa
挠 度： f=p ×c[(2c+a)L 2-4c 2L+2c 3-ac 2-a 3]/6EIL =7.76×0.3×(0.36-0.32)/(6×11×106×4.2×10-5)=0.3mm ＜L/400=1×10-3m 。
满足要求。
3.3 立杆计算
立杆承受由纵梁传递来的荷载N =25.98KN ，钢管截面最小回转半径i=11.25mm ，支撑立柱步距为1.2m ，长细比λ=l/i=1200／11.25=106.7,查表得φ=0.544，那么有［N ］=φA ［σ］=0.544×445×215=52KN 。
由于N<［N ］，满足要求。
4、地基承载力计算：
下铺的方木面积为10×15cm 2，方木传递给砼的荷载其应力扩散角按60度考虑，则基底承压面积为：(0.10+0.173×2)×(0.15+0.173×2)=0.221m 2。
因为单根钢管承受的最大集中荷载为：P=7.76KN
δ砼=S F =2
221.076.7m KN =0.035Mpa [δ]-----砼垫层下地基承载力，砂类土取0.2Mpa
故：地基承载力计算满足施工使用需求。
5、顶部自由端稳定性验算
顶托为自由端，受力为悬臂受轴向的力F 1和垂直方向的力F 2，
F 1=7.76×cos3.150=7.75KN F 2=7.76×sin3.150=0.43KN 。
最大弯矩M max =0.43×1=0.43KN ·M 。
(取悬臂最大长度为1m 考虑)
弯曲强度：σ=M/W=0.43KN ·M/3.131×103mm 3=137Mpa ＜215Mpa 符合要求。
最大剪切力：Q= F2
最大载面剪应力：τmax=2Q/A=2×0.43KN/4.45×102mm2=1.93Mpa 符合要求。
6、整体稳定验算
取不小于5%的上部荷载作为水平荷载，作用于支架顶部进行支架横向稳定验算，验算抗倾覆的稳定系数不得小于1.3。
①荷载计算(取整体支架荷载计算)：
a、模板重量：125×1.6KN/m2=200KN
b、横纵梁方木重量：(0.15×0.15×1/0.9) m³/m2×600㎏/m³×9.8N/㎏=0.147 KN/m2
0.147×90×12=158.76KN
c、工字钢总重量为：50KN
d、碗扣式支架总重量为: 120KN
e. C40现浇混凝土重量为：根据设计砼体积为124 m³，
取钢筋砼密度为2600㎏/m³，则箱梁自重为124 m³×2600㎏/m³×9.8N/㎏=3160KN
f. 施工人员及施工设备荷载:2×3.0 m×25m×1.0 KN/ m²=150KN
g. 振捣砼时产生的荷载倾倒荷载：2×3m×25m×2×2.0 KN/㎡=600KN
Q合=4438.2KN
②计算水平荷载为:
4438.2×5%=221.9KN
③支架体系稳定性验算:
M1、M2分别为竖向及横向弯矩
M1=(221.9+158.76+50+120)KN×(25)m=13766.5KN.M
M2=221.9×3m=665.7KN•m
稳定系数K=M1/M2=13766.5KN.m/665.7 KN.m =20.665>1.3，所以抗倾覆稳定性符合要求。
7、验算结论：该支架系统设计承载力、强度、刚度及稳定性均满足要求。