低渗气藏产能评价技术
合集下载
六套技术助力开发特低渗储藏
（） １采用点 到多点 星形一 树形 物
由于存在不 同信息系统 ，最后一公 理拓扑结构连接机房与用户 ， “ 任意两
里 ” 同 技 术 标 准 的 采 用 也 导 致 无 不
个 节 点 之 间 的通 信距 离 可 达 ２ 公 ０
重视 ， 但却存在着布局分 散 、 终端众 法共 用 同一套 终端 通道 ， 大大增 加 里 ：
“ 网合 一 ” Ｐ 术 的 成熟 、 纤 技 三 。Ｉ技 光 （ 机 房 与 用 户 之 间 采 用 无 源 光 ３ ）
难 以满 足用 户要 求 ， 给通 信设施 纤传输 ， 也 不需要中间机房 、 电、 供 空调 运行维 护带来高额 的成本和 巨大不 等辅助设施 ， 还可利用现有的光纤资
渗气藏特点 的开发技术系列 ， 解决 了 立方米 ， 使原本单层不能经济开发 的
年 气 层 ， 过多层 合采 后得 以经 济开 通 但这 些技术 尚不能有效 开发剩余储 气 田开发面临的关键技术难题 。３
２ ｍ ， ２０６ ８ ｑ ￣Ｉ ０ ／ ｕ ｌ １ ， ；
ｓｎ ｐｅ ｉ ｏ ｃｍ ｏ ｔ ｌ ｎ ｈｙ
口 币 技 斗
＞））） ）））） ＞ ＞）＞＞））） ）） ）））））
运用 ＯＮ技本打通“ 最后一公里＂
口 陈 晓 民
ａｓ ｐｉ ｌ ｅｗ ｒ ｖ ｃ 话终端 通道 ， 随着有线 电视 、 计算 机 Ｐ ｓｉｅ Ｏ ｔ ａ Ｎ ｔｏｋ以 太 无 源
பைடு நூலகம்
数 字网络 （ 字 网 ） 远 程视频 会议 数 、
从 通 信 局 设 备 机 房 （ 房 ） 用 机 到
光 网络 ） 技术 是一体化解决 “ 最后 一
公里 ” 线通 信 网络 问题 的最佳 技 有
气藏产能测试评价及试井分析
引入无因次变量 ：
无因次启动压 力梯度
气藏产能测试评价及试井分析
无限 大凝 析气 井低 速非 达西 渗流 试井 数学 模型
Laplace变换
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
，
对于固定参数 ，
值增加得越大,双对数曲线早期和
气藏产能测试评价及试井分析
压力历史
气藏产能测试评价及试井分析
A. 常规解释：
（1）Horner法（两相拟压力，不考虑吸附） ：
解释结果： K=1.51 mD S=2.83 外推地层压力 P*=26.31MPa
气藏产能测试评价及试井分析
（2）Horner法（两相拟压力，考虑吸附） ：
气体吸附作用使得渗流过程中 地层反凝析油饱和度增加，气 相相对渗透率相应减小，因此 使得计算出的两相拟压力降低
气藏产能测试评价及试井分析
常规解释： （1）MDH法： （单相拟压力）
解释结果： K=2.75 mD S=5.37 外推地层压力 P*=30.79MPa
压力后期下掉，（储层压力下降），无法应用。
气藏产能测试评价及试井分析
（2）Horner法： （单相拟压力）
解释结果： K= 2.51mD S=4.26 外推地层压力 P*=31.78MPa 探测半径: 497.24 m 单井控制储量 3.23 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
解释结果： K= 4.54 mD S=15.12 外推地层压力 P*=29.95 MPa 探测半径: 704.74 m 单井控制储量 6.88 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
无因次启动压 力梯度
气藏产能测试评价及试井分析
无限 大凝 析气 井低 速非 达西 渗流 试井 数学 模型
Laplace变换
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
，
对于固定参数 ，
值增加得越大,双对数曲线早期和
气藏产能测试评价及试井分析
压力历史
气藏产能测试评价及试井分析
A. 常规解释：
（1）Horner法（两相拟压力，不考虑吸附） ：
解释结果： K=1.51 mD S=2.83 外推地层压力 P*=26.31MPa
气藏产能测试评价及试井分析
（2）Horner法（两相拟压力，考虑吸附） ：
气体吸附作用使得渗流过程中 地层反凝析油饱和度增加，气 相相对渗透率相应减小，因此 使得计算出的两相拟压力降低
气藏产能测试评价及试井分析
常规解释： （1）MDH法： （单相拟压力）
解释结果： K=2.75 mD S=5.37 外推地层压力 P*=30.79MPa
压力后期下掉，（储层压力下降），无法应用。
气藏产能测试评价及试井分析
（2）Horner法： （单相拟压力）
解释结果： K= 2.51mD S=4.26 外推地层压力 P*=31.78MPa 探测半径: 497.24 m 单井控制储量 3.23 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
解释结果： K= 4.54 mD S=15.12 外推地层压力 P*=29.95 MPa 探测半径: 704.74 m 单井控制储量 6.88 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
低渗气藏酸压井产能评价研究
第１ ３卷
第 ６期 ２ ０ １ ３年 ２月
科
学
技
术
与
工
程
Ｖｏ ｌ ＿ １ ３ Ｎｏ ． ６ Ｆｅ ｂ ． ２０１ ３
ｌ ６ ７ １ — １ ８ １ ５ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ６ — １ ４ １ ８ — ０ ５
Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ａ ｎ ｄ Ｅｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ
考 虑基 于 岩 石 本 体 有 效 应 力 的应 力 敏 感 时 同 样 推导有
感共同影响下低渗 气藏有 限导流垂直酸压裂缝井产 能预测模 型。通 过实例分 析各 因素对产 能特征 的影响。研 究结果表 明： 气井产能随启 动压力梯度和渗透率变形系数的增加下降趋势； 其 中考虑基于 Ｔ ｅ ｒ ｚ ａ ｇ ｈ ｉ 有效应力的应力敏感 对气井产 能的影响 作用 显著 ， 而考 虑基 于岩 石本体有效应力 的应力敏感 的影 响作用小 ； 气 井产能 随裂 缝半长 的增加 而增加 ， 且在 一定 裂缝长度 下， 裂缝导流能力存在 一个最佳值 ， 其随裂缝半长增加 而增加 ； 蚓孔 区系统 的蚓孔长度越 长 ， 气井产 能下 降幅度也越 大， 而蚓 孔 区渗透 率越大 ， 气井产 能下降幅度也越小。 关键词 低渗 气藏 酸压 井 蚓孔 区 有效应力 产能评价
气体 的流 动 考 虑 启 动 压 力 梯 度 及 应 力 敏 感 等 因素
影响非线性流动 ， 而蚓孔区及裂缝 中的气体流动符
合 高速 非达 西 流 动 ； 蚓 孔区域外为椭 圆流， 等 势 线
为椭 圆 ， 流线垂 直椭 圆族 ， 地层 形成椭 圆流动 。
蚓孔区， 应力 敏感及启 动压力梯度等 因素的影 响 ， 而 目前酸 压井 产能 方 面研 究 较 少 Ｊ 。在 前 人 研 究 基础上 ， 根据压后气体 渗流规律变化 Ｊ ， 基 于稳定 渗流理论 ， 考虑 酸压后形 成的蚓孔 区， 引入拟压力 形式， 建立了考虑启 动压力梯度、 应力 敏感 共 同影
第 ６期 ２ ０ １ ３年 ２月
科
学
技
术
与
工
程
Ｖｏ ｌ ＿ １ ３ Ｎｏ ． ６ Ｆｅ ｂ ． ２０１ ３
ｌ ６ ７ １ — １ ８ １ ５ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ６ — １ ４ １ ８ — ０ ５
Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ａ ｎ ｄ Ｅｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ
考 虑基 于 岩 石 本 体 有 效 应 力 的应 力 敏 感 时 同 样 推导有
感共同影响下低渗 气藏有 限导流垂直酸压裂缝井产 能预测模 型。通 过实例分 析各 因素对产 能特征 的影响。研 究结果表 明： 气井产能随启 动压力梯度和渗透率变形系数的增加下降趋势； 其 中考虑基于 Ｔ ｅ ｒ ｚ ａ ｇ ｈ ｉ 有效应力的应力敏感 对气井产 能的影响 作用 显著 ， 而考 虑基 于岩 石本体有效应力 的应力敏感 的影 响作用小 ； 气 井产能 随裂 缝半长 的增加 而增加 ， 且在 一定 裂缝长度 下， 裂缝导流能力存在 一个最佳值 ， 其随裂缝半长增加 而增加 ； 蚓孔 区系统 的蚓孔长度越 长 ， 气井产 能下 降幅度也越 大， 而蚓 孔 区渗透 率越大 ， 气井产 能下降幅度也越小。 关键词 低渗 气藏 酸压 井 蚓孔 区 有效应力 产能评价
气体 的流 动 考 虑 启 动 压 力 梯 度 及 应 力 敏 感 等 因素
影响非线性流动 ， 而蚓孔区及裂缝 中的气体流动符
合 高速 非达 西 流 动 ； 蚓 孔区域外为椭 圆流， 等 势 线
为椭 圆 ， 流线垂 直椭 圆族 ， 地层 形成椭 圆流动 。
蚓孔区， 应力 敏感及启 动压力梯度等 因素的影 响 ， 而 目前酸 压井 产能 方 面研 究 较 少 Ｊ 。在 前 人 研 究 基础上 ， 根据压后气体 渗流规律变化 Ｊ ， 基 于稳定 渗流理论 ， 考虑 酸压后形 成的蚓孔 区， 引入拟压力 形式， 建立了考虑启 动压力梯度、 应力 敏感 共 同影
低渗气藏产水气井一点法产能试井研究
（ ４ ） Ｌ ｑ
考 虑 到高速 非达 西 和 机 械 表 皮 Ｓ的 影 响 ， 则 式 （ ４ ） 变 为
一 一
第一作者简介 ： 李元生 （ １ ９ ８ ６ 一） ， 男， 中国石油大学（ 北京） 油气 田开
发 工 程 在 读 博 士 。研 究 方 向 ： 石 油 天 然气 开 发。Ｅ — ｍａ ｉ ： ｌ ｙ ｓ ６ ８ ９ １ ＠
⑥
２ ０ １ ４ Ｓ ｃ ｉ ． Ｔ ｅ ｃ ｈ ． Ｅ ｎ ｇ ｒ ｇ ．
低渗气藏产水气井一点法产能试 井研 究
李元 生 李相方 藤 赛 男 徐 大荣
（ 中国石油大学石油工程教育部重点实验室 ， 北京 １ ０ ２ ２ ４ ９ ； 上海海洋油气 分公 司研究 院 ， 上海 ２ ０ ０ １ ２ ０ ）
比常规低渗一 点法产 能试井得到无 阻流量偏小 ， 所 以 在气井产水 时， 常规低渗 气藏 一点法产能评价 方Байду номын сангаас会高估 气 井的产 能。
同时， 该 实例 证 明 了该 方 法 是切 实 可 行 的 。
关 键词
低渗 产水 气井 中 图法 分类 号 Ｔ Ｅ ３ ４ ８ ；
一点法产 能试 井
ＫＫ
—
一
式（ ３ ） 中， ｑ ｑ 为水 相 和气 相 的产 量 （ ｍ。 ／ ｓ ） ；ｈ为
ｌ
：
（ １ ）
ｇ
油层 厚 度 （ ｍ） ； ｒ ｅ 为 气 藏 半径 （ ｍ） ；Ｆ ｗ 为 井 眼 半 径 （ Ｉ ｌ １ ） ； ｐ 为 井底 流压 （ Ｍ Ｐ ａ ） ； ｐ 。 为地 层 压力 （ ＭＰ ａ ） 。 令水 相 和 气 相 的 总 质 量 流 量 为 ｑ ＝Ｐ ｓ ｑ ＋ Ｐ ｗ ｑ ， 并且 定义 气水 两相 拟压 力为
低渗致密气藏产能预测方法
１ ３ ６ ． ５ ８ ＭＰ ａ ２ ／ （ １ ０ ４ Ｉ ｎ 。 ・ ｄ ） ， 一 １ ４ ． １ ５ ＭＰ ａ ２ ／ （ １ ０ Ｉ ｎ 。 ・ ｄ ） 。
图 １ 产 能计 算过 程
此 时二 项式 系数 Ｂ ＜ ０ ， 这 显然 与渗 流理 论相 违 背 ， 同时
对 于 渗透 率 为 （ ０ ． ０ ｌ ～ １ ． ０ ０ ） ｘ ｌ ０ ｍ ２ 的低 渗气 藏 ， ｂ的
范 围在 ０ ． ５ ３ ７ ～ ０ ． ０ ３ １ ＭＰ ａ ， 与地层压力相 比． ｂ的数 值
的气 井产 能方 程与 其他 形式 的产 能方程 在本 质上 是 一
致的， 只需 对前 者两 端取 极 限 ， 便 可得到 其 他形 式 的产 能方 程 。 ３ ） 应用 Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ 软件 的规划 求 解方 法处 理 产 能测 试 资料， 具 有简 单 、 快捷、 精 度 高 的特 点 ， 可广 泛应 用 于产 能 测试 资料 的处 理 。
相 对 较小 ， 所 以气 体 滑脱 的影 响相 对 较小 ， 可 以忽 略 。
为 了简化模 型 ， 在求 解产 能方 程时 ， 只需 要考 虑启 动 压
力 梯度 和 应力 敏感性 的影 响 。 新 的产能方 程 难 以用 传 统 的产 能分 析方 法 进行 处
理， 因此 ， 本文 借助 了 Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ 软件 的规 划求解 方法 。 目标 变量 为 ， Ａ， Ａ， Ｂ， 目标 函数为 ｙ， 子 函数为
３ 结 论
１ ） 在气 井 产 能预 测模 型 的基 础上 ． 得 到 了不 同 影 响 因素下 气井 的产 能方程 ，推 导 了综 合 考虑 启 动压力 梯度 、 应力 敏感 性 、 滑脱效 应 的气 井 产能方 程 。 ２ ） 综 合考 虑启 动压 力梯度 、 应力 敏感 性 、 滑脱 效应
图 １ 产 能计 算过 程
此 时二 项式 系数 Ｂ ＜ ０ ， 这 显然 与渗 流理 论相 违 背 ， 同时
对 于 渗透 率 为 （ ０ ． ０ ｌ ～ １ ． ０ ０ ） ｘ ｌ ０ ｍ ２ 的低 渗气 藏 ， ｂ的
范 围在 ０ ． ５ ３ ７ ～ ０ ． ０ ３ １ ＭＰ ａ ， 与地层压力相 比． ｂ的数 值
的气 井产 能方 程与 其他 形式 的产 能方程 在本 质上 是 一
致的， 只需 对前 者两 端取 极 限 ， 便 可得到 其 他形 式 的产 能方 程 。 ３ ） 应用 Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ 软件 的规划 求 解方 法处 理 产 能测 试 资料， 具 有简 单 、 快捷、 精 度 高 的特 点 ， 可广 泛应 用 于产 能 测试 资料 的处 理 。
相 对 较小 ， 所 以气 体 滑脱 的影 响相 对 较小 ， 可 以忽 略 。
为 了简化模 型 ， 在求 解产 能方 程时 ， 只需 要考 虑启 动 压
力 梯度 和 应力 敏感性 的影 响 。 新 的产能方 程 难 以用 传 统 的产 能分 析方 法 进行 处
理， 因此 ， 本文 借助 了 Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ 软件 的规 划求解 方法 。 目标 变量 为 ， Ａ， Ａ， Ｂ， 目标 函数为 ｙ， 子 函数为
３ 结 论
１ ） 在气 井 产 能预 测模 型 的基 础上 ． 得 到 了不 同 影 响 因素下 气井 的产 能方程 ，推 导 了综 合 考虑 启 动压力 梯度 、 应力 敏感 性 、 滑脱效 应 的气 井 产能方 程 。 ２ ） 综 合考 虑启 动压 力梯度 、 应力 敏感 性 、 滑脱 效应
低渗透气藏直井压裂产能评价公式
ｌ ｆ ｕ ｅ ｎ ｃ ｉ ｎ ｇ ｇ ａ ｓ ｗ ｅ ｌ ｌ ｄ ｅ ｌ ｉ ｖ ｅ ｒ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ． Ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ｓ ｈ ｏ ｗ ｔ ｈ ａ ｔ ｔ ｈ ｅ ｏ ｒ ｄ ｅ ｒ ｏ ｆ ｆ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ ｓ ｆ ｒ ｏ ｍ ｓ ｔ ｒ ｏ ｎ ｇ ｔ ｏ ｗｅ ａ ｋ ｉ ｓ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅ ， ｆ ｏ ｒ ｍａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｔ ｅ ｍ‘ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ， ｅ ｆ ｆ ｅ ｃ ｔ ｉ ｖ ｅ ｔ ｈ ｉ ｃ ｋ ｎ ｅ ｓ ｓ ， ｐ ｅ ｍ ｅ ｒ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ， ｆ ｒ ａ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｈ ａ ｌ ｆ －ｌ ｅ ｎ ｇ ｔ ｈ ， ｓ ｋ ｉ ｎ ｆ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ ， ｆ ｒ ａ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｃ ｏ ｎ ｄ ｕ ｃ ｔ ｉ ｖ ｉ ｔ ｙ ． Ｉ ｎ ｏ ｒ ｄ ｅ ｒ ｔ ｏ ｉ ｍｐ ｒ ｏ ｖ ｅ ｇ ａ ｓ ｗ ｅ ｌ ｌ ｐ ｒ ｏ 。
油 气 藏评 价 与 开 发
第４ 卷 第１ 期
Ｒ Ｅ Ｓ Ｅ Ｒ Ｖ Ｏ Ｉ Ｒ Ｅ Ｖ Ａ Ｌ Ｕ Ａ Ｔ Ｉ Ｏ Ｎ Ａ Ｎ Ｄ Ｄ Ｅ Ｖ Ｅ Ｌ Ｏ Ｐ Ｍ Ｅ Ｎ Ｔ ２ ０ １ ４ 年２ 月
低渗透气藏直井压裂产 能评价公式
冷润熙， 郭 肖
（ 西南石油大学 “ 油气藏地质及开发工程 ” 国家重点实验室 ， 四川 成都 ６ １ ０ ５ ０ ０ ）
ｔ ｙ（ Ｆ Ｃ Ｄ ） ． Ｏ ｎ ｔ ｈ ｉ ｓ ｂ ａ ｓ ｉ ｓ ， ａ ｎ ｅ ｗ ｓ ｉ ｍ ｐ ｌ ｅ ａ ｎ ｄ ｐ ｒ ａ ｃ ｔ ｉ ｃ ｌ ａ ｄ ｅ ｌ ｉ ｖ ｅ ｒ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｅ ｖ ａ ｌ ｕ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ｏ ｒ ｍｕ ｌ ａ ｏ ｆ ｆ ｒ ａ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｄ ｇ ａ ｓ ｗ ｅ ｌ ｌ ｉ ｓ ｐ ｒ ｏ ｐ ｏ ｓ ｅ ｄ ． Ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｌ ｉ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ —
油 气 藏评 价 与 开 发
第４ 卷 第１ 期
Ｒ Ｅ Ｓ Ｅ Ｒ Ｖ Ｏ Ｉ Ｒ Ｅ Ｖ Ａ Ｌ Ｕ Ａ Ｔ Ｉ Ｏ Ｎ Ａ Ｎ Ｄ Ｄ Ｅ Ｖ Ｅ Ｌ Ｏ Ｐ Ｍ Ｅ Ｎ Ｔ ２ ０ １ ４ 年２ 月
低渗透气藏直井压裂产 能评价公式
冷润熙， 郭 肖
（ 西南石油大学 “ 油气藏地质及开发工程 ” 国家重点实验室 ， 四川 成都 ６ １ ０ ５ ０ ０ ）
ｔ ｙ（ Ｆ Ｃ Ｄ ） ． Ｏ ｎ ｔ ｈ ｉ ｓ ｂ ａ ｓ ｉ ｓ ， ａ ｎ ｅ ｗ ｓ ｉ ｍ ｐ ｌ ｅ ａ ｎ ｄ ｐ ｒ ａ ｃ ｔ ｉ ｃ ｌ ａ ｄ ｅ ｌ ｉ ｖ ｅ ｒ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｅ ｖ ａ ｌ ｕ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ｏ ｒ ｍｕ ｌ ａ ｏ ｆ ｆ ｒ ａ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｄ ｇ ａ ｓ ｗ ｅ ｌ ｌ ｉ ｓ ｐ ｒ ｏ ｐ ｏ ｓ ｅ ｄ ． Ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｌ ｉ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ —
低渗气藏动储量计算方法评价
泛应 用 于气 田的动态储 量计 算 。
对于 气井 ， 其 物质 平衡 方程 为 ：
（ １ ） 气井开发 了一定 时间， 压力波传 到了地层
边界 ， 地层 压力 有 了明显 降低 。 （ ２ ） 对 封 闭 的小 气 藏 或 者 连 通 性 较 好 ， 边 底 水 不 活跃 的气 藏 ， 计算精 度 较高 。 （ ３ ） 对于早期的探井 ， 有 ３次 及 以上 的关 井 测
原始储 量 ＝累积采 气量 ＋ 剩 余储 量
即：
Ｇ ＝
盟
（ １ ）
压 数据 。
１ ． ２ 产 量 累积 法
将Ｂ 、 Ｂ ｉ 带人式 （ １ ） 中可以将压降方程转变为 ：
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ３— ０ ３～１ ５
根据气井生产资料 可以统计 出累积产量 Ｇ 。 随
中图分类 号 ： Ｔ Ｅ ３ ７ ３ 文献标 识码 ： Ａ 文章编 号 ： １ ６ ７ ３— ３ １— ０ ５
动储量是指地下气体参与渗流的地质储量 。处 于不 同勘探开发 阶段的气藏 ， 由于对气藏 的认识程 度不 同， 因此采用的储量计算方法也不同。 目前计算 低渗气井 动储 量 主要 采用 的是压降
第 １ ５卷 第 ５期
重 庆科 技 学 院学报 （自然 科学 版 ）
２ ０ １ ３年 １ Ｏ月
低 渗 气 藏 动 储 量 计 算 方 法评 价
陈 霖 熊 钰 张雅 玲 刘 倩 。
（ １ ． 西 南石 油大 学石 油工程 学院 ，成都 ６ １ ０ ５ ０ ０ ； ２ ． 中 国石 油长 庆 油 田分公 司 ，西安 ７ １ ０ ０ ２ １ ； ３ ． 中国石 油西 南油 气 田分 公 司 ， 成都 ６ １ ０ ０ ０ ０ ）
对于 气井 ， 其 物质 平衡 方程 为 ：
（ １ ） 气井开发 了一定 时间， 压力波传 到了地层
边界 ， 地层 压力 有 了明显 降低 。 （ ２ ） 对 封 闭 的小 气 藏 或 者 连 通 性 较 好 ， 边 底 水 不 活跃 的气 藏 ， 计算精 度 较高 。 （ ３ ） 对于早期的探井 ， 有 ３次 及 以上 的关 井 测
原始储 量 ＝累积采 气量 ＋ 剩 余储 量
即：
Ｇ ＝
盟
（ １ ）
压 数据 。
１ ． ２ 产 量 累积 法
将Ｂ 、 Ｂ ｉ 带人式 （ １ ） 中可以将压降方程转变为 ：
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ３— ０ ３～１ ５
根据气井生产资料 可以统计 出累积产量 Ｇ 。 随
中图分类 号 ： Ｔ Ｅ ３ ７ ３ 文献标 识码 ： Ａ 文章编 号 ： １ ６ ７ ３— ３ １— ０ ５
动储量是指地下气体参与渗流的地质储量 。处 于不 同勘探开发 阶段的气藏 ， 由于对气藏 的认识程 度不 同， 因此采用的储量计算方法也不同。 目前计算 低渗气井 动储 量 主要 采用 的是压降
第 １ ５卷 第 ５期
重 庆科 技 学 院学报 （自然 科学 版 ）
２ ０ １ ３年 １ Ｏ月
低 渗 气 藏 动 储 量 计 算 方 法评 价
陈 霖 熊 钰 张雅 玲 刘 倩 。
（ １ ． 西 南石 油大 学石 油工程 学院 ，成都 ６ １ ０ ５ ０ ０ ； ２ ． 中 国石 油长 庆 油 田分公 司 ，西安 ７ １ ０ ０ ２ １ ； ３ ． 中国石 油西 南油 气 田分 公 司 ， 成都 ６ １ ０ ０ ０ ０ ）
低渗透气藏气井一点法产能预测公式
低渗透气藏气井一点法产能预测公式王富平;黄全华;孙雷;于智博【摘要】气井一点法产能试井操作简单方便、测试时间短,在气田产能评价中得到相当广泛的应用.但在低渗气藏应用时,计算结果常常偏差较大.针对这一问题,从一点法产能公式推导理论和低渗气藏气体渗流特征出发,基于考虑启动压力影响的产能方程推导出了适合于低渗气藏气井的一点法公式,并建立了由一点法测试资料反推气井产能系数的方法.推导显示:低渗气藏气井一点法产能计算公式与常规的一点法公式相比,式中经验参数由1个变为了2个,并且经验参数α、δ还与启动压力梯度大小有关.通过实例分析,证实了建立的方法是切实可行的.【期刊名称】《新疆石油地质》【年(卷),期】2010(031)006【总页数】3页(P651-653)【关键词】低渗透气藏;气井;一点法;启动压力梯度;产能【作者】王富平;黄全华;孙雷;于智博【作者单位】中国石油西南油气田分公司天然气经济研究所,成都,610051;西南石油大学石油工程学院,成都,610500;西南石油大学石油工程学院,成都,610500;中国石油西南油气田分公司天然气经济研究所,成都,610051【正文语种】中文【中图分类】TE373一点法产能试井方法操作简单方便、测试时间短，已得到相当广泛的认可，不少学者都对它进行了研究[1-4]，同时也被应用于低渗气田开发之中，但效果不甚理想。
从理论上分析其原因，目前常用的一点法产能公式是基于常规气井产能方程推导而来的，而低渗气藏由于其低孔低渗的特征，气体在储集层中渗流存在启动压力，产能方程已由常规气井的二项式变为了三项式[5]，仍用常规一点法产能公式计算低渗气藏气井产能，势必会导致计算结果可靠性不高。
为能快速、合理地预测低渗气藏气井的产能，实现低渗气田的科学开发，有必要对适合于低渗气藏气井的一点法产能公式进行研究。
1 常规气井一点法产能公式常规气井二项式产能方程可表示为将（1）式整理简化后得式中求解（2）式得（5）式即为陈元千教授推导的常规气井一点法产能公式。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
•凝析油影响的指示曲线
•二、异常曲线处理
•实例1
•YK6H
日期
地层压力 (MPa)
工作制度 (mm)
A点流压 (MPa/m)
生产压差 (MPa)
井口 油压
(Mpa)
井口 套压
(Mpa)
油(m3/d)
日产气 104(m3/d)
2005.8.30 2005.9.14 2005.10.1 2005.10.13
•底水气藏临界产量的确定
•三、两相流产能
•底水气藏临界产量研究
•影响水锥稳定的主要因素
•通过数值模拟研究表明影响水锥稳定的因素主要有：
•
a、开采速度；
•
b、完井层位、穿透率；
•
c、基质渗透率、裂缝渗透率、垂直与水平渗透率之比；
•
d、产层有效厚度、水层尺寸；
•
e、毛细管压力；
•
f、残余气饱和度；
•
g、裂隙大小；
• 气井在低于临界产量条件下生产时不会出现水的锥进，也就是说，气水之间的边界产生变形并形成 锥状，但未达到贯穿的程度。同样，气井以超过临界产量生产时必然导致产水。
•三、两相流产能
•底水气藏临界产量研究关系图
•底水气藏临界产量研究
•底水气藏的临界产量研究
•影响 水锥稳
定因素
•水锥 形状研
究
•极限 生产压 差确定
•常见曲线类型
•4
•5
•11
•二、异常曲线处理
•常见曲线类型
•6
•7
•8
•12
•二、异常曲线处理
•类型一（当得不到地层压力时的处理）
•在无法获得地层压力Pe时，通过每个工作 制度的准确产量qsci和流动井底压力Pwi，对 几个测点写出联立方程：
•异常曲线处理方法
•类型二（当测取的地层压力偏小时的识别和校正 ）
•在某些情况下，比如井筒积液，由于压力计 未下至产层中部，若井筒仍按纯气柱考虑， 势必造成流动井底压力偏低的情况。 •如下校正：
•井底流压偏小时的二项式产能曲线
•一些新井或措施后的井测试时，若测试前未 用最大产气量放喷，井内或井底附近残留液 体，随测试产量增大，残留液体被逐渐带出 以至喷净，这时测试的Δp2－qsc指示曲线会 凹向qsc轴，表明每降低单位压差所获产量会 越来越多，若再继续顺次回测，则可得正常 曲线。
② 泥浆或措施后液体进入地层，井底有堵塞，井附近渗透率变小，阻力增大。泥浆 或液体可能随测试产量增大逐渐解除。
③ 关井未稳定，使测取的地层压力偏小。
④ 每个工作制度都未稳定就进行测试、使测取的Pwfi、qsci不准确。
⑤ 稳定试井过程中，井周围地层凝析油析出或含水饱和度变化，改变了地层附近的 渗流条件。
•二、异常曲线处理
•两相拟压力指数式产能方程 •指数式产能方程 ： •二项式产能方程 ：
•两项拟压力二项式产能方程 •=373.302(104m3/d) •=176.8172(104m3/d)
•二、异常曲线处理
•实例2
•三、两相流产能
•底水气藏临界产量 • 当水驱气藏气井生产时，井附近产生一个压力降漏斗，它可以远远扩展到水层，使水进入井筒。依 照气与水间的界面形状，称这种现象为“水锥”。 • 水锥形成可以认为是粘性力与重力之间的竞争。粘性力趋向于将水拖曳至井筒，并与井 的产量成 正比，重力趋向于使水向下降落，它与水、气之间的密度差成正比。在某个产量下， 粘性力正好与重 力平衡，这个产量称为形成水锥的临界产量。 临界压差”是指能控制底水水窜高度小于井底至气水界 面高度的气井最大的生产压差。临界压差下的产气量即“临界产量”。
•它是预测油井产能、确定采油 井合理工作制度以及分析油井产 能变化规律的主要依据。
•气井产能方程
•IPR曲线图
•一、气井产能评价方 法•常规回压试井
•亦称稳定试井，即把气井产量由小到大控制3~5个工作 制度，依次测得每个工作制度下的稳定产量和相对应 的井底压力。
•气井产能试井方法
•等时试井
•常规回压试井规定至少要测4个稳定的测点，因而历 时较长,特别是在低渗透层试井。 •Cullender等人提出的等时试井，主要出发点就是缩 短试井时间。基本方法：同流量的流动时间相等，进 行开关序列的测试。
低渗气藏产能评价技术
•汇报提纲
•1
•产能评价方法
•2 •异常曲线处理方法
•3
•两相流产能
•4
•气井优化配产
•一、气井产能评价方 法
•二项式产能方程
•气井产能方程
•指数产能方程
•一点法产能方程
•经验公式
•靖边气田
•一、气井产能评价方 法
•IPR曲线绘制及用途
•气井流入动态曲线是指气井产 量与井底流动压力的关系曲线， 它表示气层向井底的供气能力。
•
h、垂直流动障碍（隔离层）。
•对于气水、裂缝气藏，由于地层裂缝经常导致垂直与水平渗透率之比较大，这有助于水锥进，所以控 制水产量是很困难的。底水沿垂直或近于垂直大裂缝上窜，然后沿着平缝或高孔隙层横侵，气水关系 异常复杂。在气藏内不存在规则、连续、统一的动气水界面。水下有气、气中有水，裂缝中以水为主 ，基质孔隙中以气为主。这就是底水裂缝气藏在底水锥进到井底以前的气水关系和宏观分布规律。
•CD段－水锥已淹没产
层顶部，气必须穿过水
才能进入井中，出现随
Δp2上升，qsc反而下降 ，曲线倒转。
•底水锥进影响的二项式产能曲 线
•对于有边水舌进的气藏，若测试井已受 到边水舌进的影响，出现与底水锥进类 似的情况。
•类型六（凝析油影响）
•对含凝析油的气藏，一定要注意测试产量引 起的压力降，是否会使井底流压低于初始露 点压力。
56.36
3.17
55.38
0.98
39.5 8.8
9.6
4.1319
3.97
55.61
0.75
37.9 7.8
14.4
5.9261
5.56
55.75
0.61
39.5 17.4
33.71
13.7828
6.35
55.74
0.62
39.7 18.13 49.95
20.4476
•异常情况的主要原因： •1）地层压力、实测井底流压不准； • 2）井底可能存在污染； • 3）测试时气产量不稳定。
•由于关井时间不足，末达到稳定即测取压力 ，以此压力作为地层压力是偏曲线
•校正后的二项式产能曲线
•若绘制
关系曲线
，可得一直线，此直线截距为A，斜率为B.
•若绘制
关系曲
线，可得一直线，此直线截距为A，斜率为B.
•二、异常曲线处理
•类型三（当测取的井底流压偏小时的识别和校正） •类型四（井筒或井底残留液体逐渐吸净的识别）
•修正等时试井
•常规回压试井示意图 •等时试井示意图
•每一测试流量下的试气时间和关井时间都相同, 每次关 井到规定时间 就测量气层压力），并用 代替 计算 下一测试流量相应的 。经过改进，缩短了测试时间， 其结果与等时试井比较相差微小。
•改进的等时试井示意图
•一、气井产能评价方 法
•气井产能试井方法
•长庆气田气井修正等时试井流程图
•6
•一、气井产能评价方 法 •边
•界 •影 •响
• 陕5井产能方程系数A变化曲线
•地 •层 •压 •力
•产能方程分析影响因素
•产 •水 •影 •响
•陕93井产能方程系数A关系曲线 •陕93井气井未产水前，系数A沿第一直线段缓慢变化，A应当 4.3896，但生产至第10天时，地层严重出水，A值急剧上升到21.99 。气井绝对无阻流量由无水时的58.29×104m3/d降低35.18×104m3/d ，即由于气井产水使其绝对无阻流量降低39.6%。
•三、•两气水相同流产产井产能能曲线对比：
•气水两相流产能方程应用
• 当地层中为气水两相流动时，气相的相对渗透率大幅度下降， 导致气产量下降。如果不考虑气相渗流能力的变化势必导致过高确定 气井产水后的产气能力。
•三、两相流产能
•考虑高速效应的凝析气井多相流产能分析
•凝析气井
•可动气和可动油 •可动气和不可动油 •可动气
•确定气水两相流二项式产能方程
•(1)
•(2)
•(3)
•(4)
•1、确定α •由于测试持续时间一般较短，在这个 过程中，可以认为地层压力不变，并 且可以认为在不同测试油嘴下生产气 水质量比α保持不变。
•2、确定Kg/Krw •考虑天然气的密度和粘度随压力的变化，不考虑不同测试油 嘴下的气水质量比的变化。一个压力值，对应一个气体粘度与 密度值,代入式（3），可以计算出 一个Kg/Krw。这样，就可 以得到不同压力下的Krg/Krw，也就是可以得到Kg/Krw ～p 的关系。 •3、借助气水相对渗透率曲线K得到Krg/Krw ～ sw,根据 Krg/Krw 可以得到sw，从而得到Krg和Krw。
•三、两相流产能
•底水气藏临界产量的确定——利用气水界面形状 •平面径向流——不考虑非达西流 动
•平面径向流——考虑非达西流动
•球面向心流---考虑非达西
•球面向心流---不考虑非达西
•三、两相流产能
•气水两相流二项式产能方程
•如果不考虑紊流（湍流）效应
•
•三、两相流产能
•气水两相流二项式产能方程
•I区
•凝析气
•II区
•III区
•不同区域的流动特征：
•I区：生产气油比是常数；进入I区 的单相气与产出井流物有相同的组分 ；
•凝析油
•II区：凝析油净聚集的区域，可以 采用等容衰竭来描述；
•两相区
•单相区 •III区：组分不变，等于原始状态