25米箱梁伸长量理论计算书
主线1#桥25米小箱梁钢绞线伸长量计算书
25m小箱梁钢绞线伸长量计算书一、主要计算公式1.伸长量计算公式：△L=（P p×L）/（E p×A p）△L：钢绞线伸长量，mmP p：钢绞线平均张拉力，NL：钢绞线长度，mmE p：钢绞线弹性模量，MPa,一般图纸中有说明，但以试验室实测数据为准；A p：钢绞线截面积，单根φ15.24钢绞线有效截面积为140㎜22.平均张拉力P p=P×｛1-e-(kL+μθ）｝/(KL+μθ)P:张拉端张拉力，N1、N2、N3、N4钢束单根钢绞线张拉力P=976.5/5=195.3KNK：孔道摩擦影响系数；μ：钢绞线与孔道的摩擦系数；θ：从张拉端至计算截面的孔道切线转角之和，当有平弯时同样参与计算，Rad(弧度)。
二、长度计算（一）预应力钢绞线示意图桥梁中心线（二）N1钢束长度1、计算长度L AB=7850/cos5.3852°-2822=5063 mmL BC =2×π×60000×5.3852°/360°=5639.4mmL CD=4500-2822=1678 mmL J= (L AB + L BC + L CD)×2=(5063+5639.4+1678) ×2=24760.8mm 2、下料长度L x= (L工+L AB + L BC + L CD) ×2=(450+5063+5638.4+1678) ×2=25660.8mm（三）N2钢束长度1、计算长度L AB=10350/cos4.1065°-1793=8584mmL BC =2×π×50000×4.1065°/360°=3584mmL CD=2000-1793=207mmL J= (L AB + L BC + L CD)×2=(8584+3584+207)×2=24750mm2、下料长度张拉工作长度考虑450mmL x= (L工+L AB + L BC + L CD) ×2=(450+8584+3584+207) ×2=25650mm （四）、N3钢束1、计算长度L AB=2850/cos1.0654°-279=2572mmL BC =2×π×30000×1.0654°/360°=558mmL CD=9500-279=9221mmL J= (L AB + L BC + L CD)×2=(2572+558+9221)×2=24702mm2、下料长度L x= (L工+L AB + L BC + L CD) ×2=(450+2572+558+9221) ×2=25602mm （五）、N4钢束1、计算长度L AB=2850/cos1.0654°-279=2572mmL BC =2×π×30000×1.0654°/360°=558mmL CD=9500-279=9221mmL J= (L AB + L BC + L CD)×2=(2572+558+9221)×2=24702mm2、下料长度L x= (L工+L AB + L BC + L CD) ×2=(450+2572+558+9221) ×2=25602mm （六）、根据通用图可得出各线段参数，详见下表：三、伸长值计算根据试验检测报告可查得钢绞线的平均弹性模量为：E=2.01×105，截面积A=140mm²。
25_米预制箱梁伸长值计算
25米先简支后连续预应力箱梁张拉数据计算书一、中跨梁理论伸长量计算1、计算公式△L=Ｐ·L/Ag·EgＰ——平均张应力（N）L——预应力钢绞线长度（cm）Eg——钢铰线的弹性模量（N/mm2）Ag——钢绞线的截面面积（mm2）Ｐ=P[1-e-(kx+μθ)]/K·X+μ·θP——张拉力（N）X——从张拉端至计算截面积的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
2、各参数的确定XX1=24.38m X2=24.41m X3=24.44m X4=24.16m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=N=795.01( KN)3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad) （6）：K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.38+0.20x0.175）]/（0.0015x24.38+0.20x0.175）=767.227(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.227x24.38/556x1.95=17.25(cm)(2):N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.41+0.20x0.175）]/0.0015x24.41+0.20x0.175=767.21(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.21x24.41/556x1.95=17.27(cm)(3)N3伸长量ＰN3(3束)=P3[1-e-（0.0015x24.44+0.20x0.175）]/0.0015x24.44+0.20x0.175=575.394(KN)ΔL N3(3束)=P N3(束)L N3/AgEg=561.091x24.44/417x1.95=17.29(cm)(4)N4伸长量ＰN4(3束)=P4[1-e-（0.0015x24.16+0.20x0.049）]/0.0015x24.16+0.20x0.049=582.739(KN)ΔL N4(3束)=P N4(束)L N4/AgEg=582.739x24.16/417x1.95=17.31(cm) 最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.25(cm)N2理论伸长量：17.27(cm)N3理论伸长量：17.29(cm)N4理论伸长量：17.31(cm)二、边跨梁理论伸长量计算（1）各参数的确定XX1=24.49m X2=24.50m X3=24.51m X4=24.35m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=N=795.01(K N)3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad)（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1)N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.49+0.20x0.175）]/（0.0015x24.49+0.20x0.175）=767.165(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.165x24.49/556x1.95=17.32(cm) (2)N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.50+0.20x0.175）]/0.0015x24.50+0.20x0.175=767.159(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.159x24.50/556x1.95=17.33(cm)(3)N3伸长量ＰN3(4束)=P3[1-e-（0.0015x24.51+0.20x0.175）]/0.0015x24.51+0.20x0.175=767.153(KN)ΔL N3(4束)=P N3(束)L N3/AgEg=767.153x24.51/556x1.95=17.34(cm)(4)N4伸长量ＰN4(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.35+0.20x0.049）]/0.0015x24.35+0.20x0.049=776.877(KN)ΔL N4(4束)=P N4(束)L N4/AgEg=776.877x24.35/556x1.95=17.44(cm) 最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.32(cm)N2理论伸长量：17.33(cm)N3理论伸长量：17.34(cm)N4理论伸长量：17.44(cm)三、箱梁顶板负弯矩钢束理论伸长量计算（1）各参数的确定XT1=7.0m T2=14.0m（2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积5束Ag=139*5=695(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%5束:P5=1860*106*0.75*139mm2*5*/106mm2*1.025=N=993.763( KN)（5）θ值T1最大夹角为0°T2最大夹角为0°（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):T1伸长量ＰT1(5束)=P5[1-e-(kxT1+μθT1)]/kx N1+μθN1=993.763KNx[1-e-（0.0015x7.0+0.20x0）]/（0.0015x7.0+0.20x0）=988.563(KN)ΔL T1=P T1.L T1/AgEg=988.53x7.0/695x1.95=5.1(cm) (2):T2伸长量ＰT2(5束)=P5[1-e-（0.0015x14.0+0.20x0）]/0.0015x14.0+0.20x0 =983.401(KN)ΔL T2=P T2L T2/AgEg=983.401x14.0/695x1.95=10.15(cm) T1理论伸长量：5.1(cm)T2理论伸长量：10.15(cm)计算：复核：监理工程师：。
25mT梁伸长量计算
25mT 梁预应力张拉计算书第一章 设计伸长量复核设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=140mm ²；弹性模量Eg=1.95×105 Mpa 。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.552、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、伸长量计算：1、N 1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=193905NX 直=11.322m ；X 曲=1.018mθ=4×π/180=0.0698radk X 曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019P p =193905×（1-e -0.019）/0.019=192074NΔL 曲= P p L/（A p E p ）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mmΔL 直= PL/（A p E p ）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm(ΔL 曲+ΔL 直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm与设计比较（176.4-172）/172=2.56%2、N 4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直= 4.709m；X曲=7.601mθ=4×π/180=0.1571radk X曲+μθ=0.0015×7.601+0.25×0.1571=0.0507P p=193905×（1-e-0.0507）/0.0507=189071NΔL曲= P p L/（A p E p）=189071×7.601/（139×1.95×105）=53mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×4.709/（139×1.95×105）=33.7mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(53mm+33.7mm)*2=173.4mm与设计比较（173.4-171）/171=1.4%同理，N2,N3束钢绞线计算结果详见附表。
25m箱梁张拉方案
后张法25米箱梁梁张拉计算书一、钢束理论伸长值计算公式：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P（1-e-(κχ+μθ)）/(κχ+μθ)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：ΔL=P P L/A P E P式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105N/mm2二、材料与设备（一）材料：钢绞线，标准强度Ry b=1860Mpa，d=15.2mm，Ep=1.95×105N/ mm2。
每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。
锚具采用15-3型和15-4型系列锚具及其配件；波纹管采用金属波纹管，波纹管钢带壁厚0.35mm。
（二）设备使用两台150T千斤顶，编号703013#，油压表编号5255#，及编号703012#，油压表编号5277#。
千斤顶使用前送有资职单位标定，经合肥工大共达工程检测试验有限公司标定结果：千斤顶编号703013#，油压表编号5255#回归方程为y =1.31+0.0341x千斤顶编号703012#，油压表编号5277#回归方程为y =2.04+0.03393x三、钢束理论伸长值计算1、计算参数钢绞线弹性模量Ep=1.95×105N/ mm2，钢绞线截面积A=140mm2，金属波纹管摩阻系数μ=0.25，偏差系数k=0.0015，抗拉强度标准值fpk=1860MP。
一根钢绞线最大控制张拉力：P1=0.75×fpk×A=0.75×1860×140=195300N。
25米箱梁
终点力(KN) 分段伸长量(cm) 单端伸长量(cm) e-(kL+μθ) 0.992205 972.689 3.72 9.2 0.973314 959.652 2.45 0.993620 956.587 2.99 # 3 束各段参数表 e-(kL+μθ) 0.994598 0.973314 0.991238 终点力(KN) 分段伸长量(cm) 单端伸长量(cm) 973.860 2.58 9.1 960.807 2.46 956.592 4.11
e-(kL+μθ) 0.992205 0.973314 0.993620
终点力(KN) 分段伸长量(cm) 单端伸长量(cm) 778.151 767.722 765.270 3.72 2.45 2.99 9.2
0 0.087266 0
3#束各段参数表 线段 AB BC CD L(m) 3.611 3.488 5.867
1#束各段参数表 线段 AB BC CD L(m) 6.823 3.488 2.667
θ(rad)
kL+μθ 0.010235 0.027049 0.004001
0 0.087266 0
e-(kL+μθ) 0.989818 0.973314 0.996007
终点力(KN) 分段伸长量(cm) 单端伸长量(cm) 971.520 4.86 9.2 958.499 2.45 956.584 1.87
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CD
10.501
0
0.015752
0.98437的数据代入下式: PL
△L=
1-e （
-(kL+μθ)
）
EA kL+μθ 求得△L1=2×9.2=18.4cm △L2=2×9.2=18.4m △L2=2×9.1=18.2cm △L2=2×9.2=18.4cm
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N2〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN3~N4〔3索〕：P总=1×3=Kn〔标准〕= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1~N4〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P（1）中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P35m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1、N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN2~N4〔5索〕：P总=1×5=Kn〔标准〕*1.02= Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P〔1〕、中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N3：理论计算值〔根据设计〕1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P。
25-40m箱梁张拉计算书
25-40m箱梁张拉计算书箱梁及预应力盖梁张拉计算书第一章：25m预制箱梁张拉计算一、概况1、设计要求（1）预应力钢束：采用高强度底松弛7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积140mm2，标准强度f pk=1860Mpa，弹性模量E p=1.95*105Mpa，1000h后应力松弛不大于2.5%。
（2）箱梁混凝土达到设计强度的85%，且混凝土龄期不小于7d，方科张拉。
（3）施加预应力应采用张拉力与引伸量双控，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸值与理论引伸值的误差应控制在6%以内。
（4）锚下控制力为：0.75pk二、计算数据汇总1、公称面积（mm2）：As=140 mm2；2、标准强度（Mpa）：f pk=1860Mpa；3、预埋金属螺旋管道每延米影响系数：K=0.0015；4、预埋金属螺旋管道每延米摩擦系数：u=0.25；5、张拉根数（个）：n=2；6、超张系数：b=1.0三：计算式1、理论伸长值（mm）：ΔL=P p*L/(A s*E s)2、预应力平均张拉控制力（N）：P p=P*[1-ε-(K*X+ u*θ)]/( K*L+ u*θ)三、预制箱梁中跨计算步骤1、钢绞线长度计算本项目梁板钢绞线共8束，每束2根，张拉时从张拉端至计算截面孔道长度（L）mm，见下表（表1-1）张拉端至计算截面孔道长度表1-12、弧度根据设计图纸，N1-----N6切线角换算为弧度，其数值见下表（表1-2）切线角换算弧度值表1-23、钢绞线有效长度根据设计图纸钢绞线圆弧半径及对应切线角，计算钢绞线有效长度，经计算，其数值见下表（表1-3）钢绞线有效长度表1-34、1-ε-(K*X+ u*θ)经计算，其具体数值见表1-4。
1-ε-(K*X+ u*θ)值表1-45、锚下张拉控制力控制张拉应力（0.75*1860）*钢绞线截面面积(140m㎡）*张拉根数（4）*超张系数（1.0）】/根数/1000。
工程25m箱梁预应力张拉伸长量计算
工程25m箱梁预应力张拉伸长量计算1 工程概况1跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁;梁体高度1.4m;宽度2.4m;采用C50混凝土;2钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格;标准抗拉强度fbk=1860Mpa;公称截面面积140mm2;弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa..钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4;其中：中跨梁：N1为4Φs15.2;N2、N3、N4为3Φs15.2；边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2; N4为3Φs15.2；3 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制;即σcon=1860×75%=1395Mpa;单股钢绞线张拉吨位为：P＝1395×140＝195.3KN;3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN;4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN;采用两端张拉;夹片锚固..4 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉;张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束..5 根据规范要求结合现场施工经验;为了有效控制张拉过程中出现异常情况;分级进行张拉：0～15%测延伸量～30%测延伸量～100%测延伸量并核对～持荷2分钟;以消除夹片锚固回缩的预应力损失～锚固观测回缩..2 油压表读数计算1根据千斤顶的技术性能参数;结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程;计算实际张拉时的压力表示值Pu：千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.012 钢束为3股钢绞线张拉至10％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×585.9*10%+0.01=2.0Mpa张拉至20％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*20%+1.18=5.1Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*20%+0.51=4.4Mpa3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*20%+0.84=4.8Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×585.9*20%+0.01=4.0Mpa张拉至100％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*100%+1.18=21.0Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*100%+0.51=20.0Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*100%+0.84=20.5Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×585.9*100%+0.01=19.7Mpa 3 钢束为4股钢绞线张拉至10％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×781.2*10%+1.18=3.8Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×781.2*10%+0.51=3.1Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×781.2*10%+0.84=3.5Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×781.2*10%+0.01=2.6Mpa张拉至20％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×781.2*20%+1.18=6.5Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×781.2*20%+0.51=5.7Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×781.2*20%+0.84=6.1Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×781.2*20%+0.01=5.3Mpa 张拉至100％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×781.2*100%+1.18=27.6Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×781.2*100%+0.51=26.6Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×781.2*100%+0.84=27.1Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×781.2*100%+0.01=26.3Mpa 3 伸长量计算(1)预应力筋的理论伸长△Lmm按下式计算：L=式中：Pp-预力筋的平均张拉力为N;直线筋取张拉端的拉力;两端张拉的曲线筋;计算方法见曲线段预应力筋平均张拉力：L=预应力筋的长度mmAp=预应力筋的截面面积mm2：取140Ep=预应力筋的弹性模量N/mm2..取EP=1.977×105Mpa曲线段预应力筋平均张拉力按下式计算：Pp=P1-e-kx+μθ/k x +μθ式中：Pp-预应力筋平均张拉力N；P-预应力筋张拉端的张拉力N；x-从张拉端至计算截面的孔道长度m；θ-从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和rad;k-孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数;取0.0015；μ-预应力筋与孔道管壁的磨擦系数;取0.25注：预应力筋为直线时Pp=P2 伸长量采用分段终点力计算方法：例如AB段;A端的力为PA;则B端的力为PB=2×PA× 1-e-kx+μθ/k x +μθ-PA；分段伸长量计算△L方法：例如AB 段;A端的力为PA;B端的力为PB;则AB端的分段伸长量计算△L＝PA+ PB/2×L/Ep×Ap×N;其中N为钢绞线的根数..箱梁中跨中N1钢束计算伸长量：N1 第一段AB=8.391m 第二段BC=5/180×40000π=3.491m第三段CD=0.907m θ=5ON1 第一段张拉端张拉力P=1860×140×4×0.75=781.2KNθ=0x=8.341mkx+μθ=0.0125865e-kx+μθ=0.987492Pp=781.2×1-0.987492/0.0125865×2-781.2=771.46KN△L1=771.46+781.2/2×1000000×8.341/140×1.93×105×4=59.92mm N1 第二段θ=5×π/180=0.08726646radx=3.491mkx+μθ=0. 027053e-kx+μθ=0.9733097Pp=771.46×2×1-0.9733097/0.027053-771.46=750.77KN△L2=750.77+771.46/2×1000000×3.491/140×1.93×105*4=24.58mmN1第三段θ=0x=0.907mkx+μθ=0.0013605e-kx+μθ=0.9986404Pp=750.77×2×1-0.9986404/ 0.0013605-750.77=749.78KN△L3=749.78+750.77/2×1000000×0.907/140×4×1.93×105=6.30mmN1理论伸长量为△L1+△L2+△L3×2=59.92+24.58+6.3*2=181.6mm附：N1、N2、N3、N4钢束详细计算表4 张拉控制预应力筋采用应力控制方法张拉时;应以伸长量进行校核实际伸长量与理论伸长量的差值应符合设计要求;设计无规定时;实际伸长量与理论伸长值的差值应控制在6%以内;否则应暂停张拉;查明原因并采取措施予以调整后;方可继续张拉..预应力筋张拉时;应先调整到初应力σ;该初应力为张拉控制应力σcon 的10%;伸长量从初应力时开始测量..预应力筋的实际伸长值除量测的伸长之外;必须加上初应力以下的推算伸长值..。
25m箱梁钢绞线伸长量计算
25m箱梁钢绞线伸长量计算25m箱梁理论钢绞线伸长量计算相关参数:控制应力σ=0.75f=0.75×1860=1395MPa conPK5弹性模量E=1.95×10 Mpa(图纸给定) P2公称面积 A=139mm P管道摩擦系数μ=0.25管道偏差系数k=0.0015钢绞线工作长度650mm(图纸给定)参考公式:预应力筋的理论伸长值按下式计算ΔL=P*L/(A*E) 式(1) 11PP式中P————预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉1 端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见公式(2)L————预应力筋的长度(mm)2 A————预应力筋的截面面积(mm) P2 E————预应力筋的弹性模量(N/mm) P预应力筋平均张拉力按下式计算μθ-(kx+)P=P*(1-e)/( kx+μθ) 式(2) 1式中P————预应力筋的平均张拉力(N) 1P————预应力筋张拉端的张拉力(N)x————从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ————从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的o夹角之和(rad)(N、N、N均为5，N为1234o1.4)k————孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ————预应力筋与孔道壁的摩擦系数依据图纸钢绞线线形参考上述公式，钢绞线伸长量分段进行计算(直线、曲线、直线分三段进行伸长量计算)。
L——从张拉固定端到曲线起点的长度(mm) 1L——从曲线起点到终点的曲线段长度(mm) 2L——两段曲线终点之间的剩余直线长度(mm) 31 第页o25米箱梁斜交15中跨钢绞线计算钢束编号:N 1直线L=7891×2 曲线L=3491×2 直线L=867×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×7891×2?(139×1.95×10) 1=112.9mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL= P×L?(139×1.95×10)=12.2mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.4m m 213钢束编号:N 2直线L=6285×2 曲线L=3491×2 直线L=2489×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×6285×2?(139×1.95×10) 1=89.9mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL= P×L?(139×1.95×10)=35.1mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.3m 213钢束编号:N 3直线L=4678.5×2 曲线L=3491×2 直线L=4111×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×4678.5×2?(139×1.95×10) 1=66.9mm2 第页由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=58.0mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.2mm 213钢束编号:N 4直线L=1066.5×2 曲线L=733×2 直线L=10357×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×1066.5×2?(139×1.95×10) 1=15.3mm由公式(2)得-(0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)平均张拉力P=1395×139×(1-e)?1 (0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)=193207.83N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=10.4mm 1225直线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=147.7mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.4mm 213o25米箱梁斜交15边跨钢绞线计算边跨梁钢绞线一端为连续一端为非连续故需分开计算钢束编号:N 1非连续段长L=12971mm 连续段长L?=12899mm其中直线L=6170mm 其中直线L?=7891mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 22直线L=2660mm 直线L?=867mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=100.6mm3 第页由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=24.9mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.7mm 213钢束编号:N 2非连续段长L=12964mm 连续段长L?=12915mm其中直线L=4563mm 其中直线L?=6285mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 22直线L=4260mm 直线L?=2489mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=77.6mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=47.6mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.5mm 213钢束编号:N 3非连续段长L=12958.5mm 连续段长L?=12930.5mm其中直线L=2957.5mm 其中直线L?=4678.5mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 224 第页直线L=5860mm 直线L?=4111mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=54.6mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=70.4mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.3mm 213钢束编号:N 4非连续段长L=12943.5mm 连续段长L?=12806.5mm其中直线L=1066.5mm 其中直线L?=1066.5mm 11曲线L=733mm 曲线L?=733mm 22直线L=10494mm 直线L?=10357mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=15.3mm由公式(2)得-(0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)平均张拉力P=1395×139×(1-e)?1 (0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)=193207.83N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=10.4mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=148.6mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.3mm 2135 第页o25米箱梁斜交30中跨钢绞线计算钢束编号:N 1直线L=7891×2 曲线L=3491×2 直线L=807×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×7891×2?(139×1.95×10) 1=112.9mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL= P×L?(139×1.95×10)=11.4mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.6mm 213钢束编号:N 2直线L=6284.5×2 曲线L=3491×2 直线L=2429×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×6284.5×2?(139×1.95×10) 1=89.9mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL= P×L?(139×1.95×10)=34.3mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.5mm 213钢束编号:N 3直线L=4678.5×2 曲线L=3491×2 直线L=4051×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×4678.5×2?(139×1.95×10) 1=66.9mm6 第页由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=49.3mm 1225直线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=57.2mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.4mm 213钢束编号:N 4直线L=1066×2 曲线L=733×2 直线L=10283×2 123由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×139×1066×2?(139×1.95×10) 1=15.3mm由公式(2)得-(0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)平均张拉力P=1395×139×(1-e)?1 (0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)=193207.83N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=10.4mm 1225直线段伸长量ΔL=P×L?(139×1.95×10)=146.6mm 133伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=172.3mm 213o25米箱梁斜交30边跨钢绞线计算边跨梁钢绞线一端为连续一端为非连续故需分开计算钢束编号:N 1非连续段长L=12959mm 连续段长L?=12839mm其中直线L=6170mm 其中直线L?=7891mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 22直线L=2648mm 直线L?=807mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=100.6mm7 第页由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=24.4mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.3mm 213钢束编号:N 2非连续段长L=12952.5mm 连续段长L?=12854.5mm其中直线L=4563.5mm 其中直线L?=6284.5mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 22直线L=4248mm 直线L?=2429mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=77.6mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.962×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.962×10)1333=47.1mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=174.0mm 213钢束编号:N 3非连续段长L=12946.5mm 连续段长L?=12870.5mm其中直线L=2957.5mm 其中直线L?=4678.5mm 11曲线L=3491mm 曲线L?=3491mm 228 第页直线L=5848mm 直线L?=4051mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=54.6mm由公式(2)得-(0.0015×3.491+0.25×5?180×?)平均张拉力P =1395×139×(1-e)?1 (0.0015×3.491+0.25×5?180×?)=191305.63N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.962×10)1222=49.3mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.962×10)1333=69.9mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.8mm 213钢束编号:N 4非连续段长L=12931mm 连续段长L?=12732mm其中直线L=1066mm 其中直线L?=1066mm 11曲线L=733mm 曲线L?=733mm 22直线L=10482mm 直线L?=10283mm 33由公式(1)得5 直线伸长量ΔL=1395×(L+ L?)?1.95×10 111=15.3mm由公式(2)得-(0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)平均张拉力P=1395×139×(1-e)?1 (0.0015×0.733+0.25×1.4?180×?)=193207.83N由公式(1)得5曲线段伸长量ΔL= P×(L+ L?)?(139×1.95×10)1222=10.4mm5直线段伸长量ΔL= P×(L+L?)?(139×1.95×10)1333=148.0mm伸长量ΔL=ΔL+ΔL+ΔL=173.7mm 2139 第页25m箱梁实际施工钢绞线伸长量计算相关参数:控制应力σ=0.75f=0.75×1860=1395MPa conPK5弹性模量E=1.962×10 Mpa(实际标定) P2公称面积 A=139mm P管道摩擦系数μ=0.25管道偏差系数k=0.0015钢绞线工作长度600mm(实定)参考公式:预应力筋的理论伸长值按下式计算ΔL=P*L/(A*E) 式(1) 11PP式中P————预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉1 端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见公式(2)L————预应力筋的长度(mm)2 A————预应力筋的截面面积(mm) P2 E————预应力筋的弹性模量(N/mm) P预应力筋平均张拉力按下式计算μθ-(kx+)P=P*(1-e)/( k x+μθ) 式(2) 1式中P————预应力筋的平均张拉力(N) 1P————预应力筋张拉端的张拉力(N)x————从张拉端至计算截面的孔道长度(m)θ————从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的o夹角之和(rad)(N、N、N均为5，N为1234o1.4)k————孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ————预应力筋与孔道壁的摩擦系数依据图纸钢绞线线形参考上述公式，钢绞线伸长量分段进行计算(直线、曲线、直线分三段进行伸长量计算)。
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。
全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。
全桥分4联，桥长381m。
本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。
每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。
25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。
本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。
各梁的预应力筋分布情况如下表所示：预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应力混fpk凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。
试验检测的钢绞线弹性模量Ep=1.95*105MPa。
预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔，所配锚具为M15-3及M15-4，顶板为长圆孔，所配锚具为BM15-4及BM15-5。
2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力。
导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
2.1、力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量：Ep=1.91*105 MPa※标准强度：f=1860MPapk=1395MPa※张拉控制应力：σcon=0.75fpk※钢绞线松驰系数：0.3※孔道偏差系数：κ=0.0015※孔道摩阻系数：μ=0.15※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计2.2、理论伸长值的计算根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行：（公式1）式中：ΔL——各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp——预应力筋的平均张拉力（N）；L——预应力筋的长度（mm）；Ap——预应力筋的截面面积（mm2）；Ep——预应力筋的弹性模量（Mpa）。
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25米箱梁理论伸长值计算书
一、预应力概况
预应力张拉采用应力控制为主，为保证施工质量，规范要求采用双控，即除应力控制外还要进行伸长值的校核。
其实际伸长量与理论伸长量应在±6%范围以内。
1、相关参数
δ*5*139=943.671KN
5股钢绞线控制应力P=con
δ*4*139=754.937KN
4股钢绞线控制应力P=con
（2）、每束钢绞线面积Ap=139mm2
（3）、弹性模量Ep=1.95*105MPa
（4）、孔道影响系数K取0.0015，μ取0.25。
2、使用相应的公式计算
预应力张拉时，理论伸长量△L计算公式
△L=PpL/ApEp
Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/ (kx+μθ)
式中：
Pp—预应力钢绞线平均张拉力，N；
P—预应力钢绞线张拉端的张拉力，N
X—从张拉端到计算截面的孔道长度，m；
θ—从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；
K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；
μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数；
Eg—预应力钢筋弹性模量，MPa；
L-预应力钢绞线长度，cm；
Ay—预应力钢筋截面面积，mm2
二、理论伸长量计算
1、25米箱梁中梁N1束
N1预应力钢绞线张拉伸长量△L计算。
计算图式如下（D为梁中心线）
工作段AB长0.5米。
直线段BC长1.56米。
曲线段CD长0.875米。
直线段DE长9.883米。
2、25米箱梁中梁N1a束
工作段AB长0.5米。
直线段BC长1.56米。
曲线段CD长0.875米。
直线段DE长9.883米。
3、25米箱梁中梁N2束
工作段AB长0.5米。
直线段BC长0.686米。
曲线段CD长8.378米。
直线段DE长3.297米。
4、25米箱梁中梁N3束
工作段AB长0.5米。
直线段BC长3.461米。
曲线段CD长8.378米。
直线段DE长0.558米。
5、25米箱梁边梁N1束
N1预应力钢绞线张拉伸长量△L计算。
计算图式如下（D为梁中心线）
工作段AB长0.5米。
直线段BC长1.56米。
曲线段CD长0.875米。
直线段DE长9.883米。
6、25米箱梁边梁N1a束
工作段AB长0.5米。
直线段BC长1.56米。
曲线段CD长0.875米。
直线段DE长9.883米。
7、25米箱梁边梁N2束
工作段AB长0.5米。
直线段BC长0.686米。
曲线段CD长8.378米。
直线段DE长3.297米。
8、25米箱梁边梁N3束
工作段AB长0.5米。
直线段BC长3.461米。
曲线段CD长8.378米。
直线段DE长0.558米。