钢管桩计算书
钢管桩计算书(仅供参考)
边跨现浇直线段支架设计计算一、计算何载（单幅）1、直线段梁重：15#、16#、17#混凝土方量分别为22.26、25.18、48m3。
端部1.0范围内的重量，直接作用在墩帽上，混凝土方量为：V=1×[6.25×2.5+2×3×0.15+2×2×0.25／2+2×225 .065.0 ×1－1.2×1.5]=16.125 m3作用在支架的荷载：G1=（22.26+25.18+48－16.125）×22800×10=1957.78 KN2、底模及侧模重（含翼缘板脚手架）：估算G2=130KN3、内模重：估算G3=58KN4、施工活载：估算G4=80KN5、合计重量：G5=1957.78+130+58+80=2226KN二、支架形式支架采用Φ800mm（壁厚为10mm）作为竖向支承杆件。
纵桥向布置2排，横桥向每排2根，其中靠近10#（13#）墩侧的钢管桩支承在承台上，与墩身中心相距235cm，第二排钢管桩与第一排中心距为550cm，每排2根排的中心距离为585cm。
钢管桩顶设置砂筒，砂筒上设纵横向工字钢作为分配梁，再在纵梁上敷设底模方木及模板。
钢管桩之间及钢管桩与墩身之间设置较强的钢桁架梁联系，在平面上形成框架结构，以满足钢管桩受载后的稳定性要求，具体详见“直线段支架结构图”。
根据支架的具体结构，现将其简化成力学计算模型，如下图所示：327.5585327.510×1202020780550115115纵桥向横桥向三、支架内力及变形验算1、 横梁应力验算：横梁有长度为12.4m ，采用2I56a 工字钢，其上承托12根I45a 工字钢。
为简化计算横梁荷载采用均布荷载。
（1）纵梁上面荷载所生的均布荷载：Q 1=2226÷2÷12.25=90.86KN/m （2）纵梁的自重所生的均布荷载：Q 2=0.8038×(1.15+5.5/2)×11÷12.25=2.815N/m （3）横梁自身的重量所生的均布荷载：Q 3=2×1.0627=2.125N/m （4）横梁上的总均布荷载：Q=90.86+2.815+2.125=95.8N/mq=95.8KN/mQ图(KN)320585320M 图(KN.m)（5）力学简图：由力学简图可求得： 支座反力R=95.8×12.25/2 =586.78 KN由Q 图可得Qmax=306.56 KNM 图可得Mmax=490.5 KN.mq320320585横梁为简支双悬臂梁（6）应力验算σmax =W M max =22342105.4905⨯⨯=104.7MPa ＜[σ]=145Mpaτmax =Ib S Q max =225.1655762136921005.306⨯⨯⨯⨯⨯⨯==255.96Kg/cm 2τmax =25.6 MPa ＜[τ]=120 Mp Δ复合强度 σ=223τσ+=226.2537.104⨯+=113.7Mpa ＜[σ] 2、横梁的刚度验算λ=m ／L=3.2／5.85=0.54f C = f D =EIqml 243（-1+6λ2+3λ3）=655762101.2245853208.9563⨯⨯⨯⨯⨯⨯ (-1+6×547.02+3×547.03) =0.9285×1.286 =1.194cmf E =3844ql (5-24λ2)=655762101.23841085.58.95684⨯⨯⨯⨯⨯⨯(5-24×547.02)=0.1061×(-2.18)=-0.393cm(向上)通过以上计算可知，横梁在均布荷载作用下，跨中将出现向上的拱度。
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。
1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。
高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。
1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。
1.2.2地质情况地质情况主要为Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到4分化。
承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。
1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。
二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。
根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。
根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。
钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。
方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。
15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。
2.2 设计荷载取值混凝土自重取：26.5kN/m3箱梁重：24.1kN/m2模板自重： 2.5kN/m2施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。
钢管桩和贝雷片架空支架计算书
支架设计计算1、支架结构1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径4.8cm，壁厚0.35cm。
支架顺桥向纵向间距0.8m，横桥向横向间距腹板底为0.4m，中部空心位置为0.975m，其余为0.8m，纵横水平杆竖向间距1.2m。
无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安放2根D48壁厚3.5mm的钢管，在钢管上横向间距30cm安放10×10cm的方木横梁。
1.2、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚10mm钢管桩，I56a工字钢横梁及贝雷片纵梁组成。
每一跨单幅布置24根钢管桩，墩身完工后进行Ф630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a槽钢焊接连接系，用I56a工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为50cm的I10工字钢横梁，然后再纵向铺设间距为30cm的10×10mm木枋。
2、计算依据1、《路桥施工计算手册》；2、《钢结构设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委制定的其它规定、规程、规范。
3、支架受力计算工况一、选取2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
如下图。
竖向荷载永久荷载（分项系数取1.2）：①模板及连接件的自重力 800N/ m2②可变荷载（分项系数取1.4）：③施工荷载 1000N/ m2④混凝土倾倒荷载 2000N/ m2⑤振捣荷载 2000N/ m2合计 5800N/ m2箱梁各部位荷载简化表序号部位部位起点终点起点砼厚度（cm)荷载大小(KN/m2)累加其它荷载（KN/m2)终点砼厚度（cm)荷载大小(KN/m2)累加其它荷载（KN/m2)1 B区腹板位置200 53 58.8 200 53 58.82 A区翼板位置200 45 50.8 200 45 50.83 C区空心位置28 8.3 14.1 28 8.3 14.1根据上表利用空间有限元软件MIDAS CIVIL2006 根据实际现浇支架搭设建立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重位置进行模拟。
钢管桩施工计算书
钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介Pm30-pm31全跨长50m，上层横截面设计为6块单箱单室钢叠合梁梁并用中横梁连接，每块每延米质量为1.626吨。
下层横截面设计为单箱单室轨道叠合梁，每延米质量约为4.299吨。
1.2 建设条件二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。
根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。
根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。
钢管桩采用Φ650mm×10mm-Q235的无缝焊接钢管。
方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。
15cm×15cm方木放置在工16型钢上，工16型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的砂桶上。
2.2 设计荷载取值根据《公路桥涵施工规范2000版本》，其中：偏载系数为：1.05超载系数为：1.05振动系数为：1.1模板自重为：2.5kN/m2施工人员和运输工具重量：2.5kN/m2钢筋混凝土自重：26.5kN/m2混凝土箱梁板底平均荷载：24.1kN/m2荷载计算如下：Q1:钢筋混凝土自重取：26.5kN/m3Q2:考虑超载系数模板自重： 1.05×2.5=2.63kN/m2Q3:考虑超载系数的施工人员和运输工具重量 1.05×2.5=2.63kN/m2Q4:考虑冲击系数模板重量为： 1.1×2.5=2.75kN/m2Q5:考虑偏载系数和超载系数的混凝土箱梁底板平均荷载：1.1×1.05×24.1=27.8kN/m2考虑所有相关荷载和混凝土箱梁自重底板：27.8+2.63+2.63+2.75=35.8kN/m2施工荷载计算：箱梁横截面肋部下宽度约为1.5m的范围（图中①部分）内承担着箱梁主要荷载部分；两肋部之间的面积（如图中所示部分②）承担的荷载较小。
xxx大桥锁口钢管桩桩计算书
(1)作用于钢管桩上的土压力强度及压力 ka=tg2（45°-φ/2）= tg2（45°-20°/2）=0.49 Kp= tg2（45°+Ф/2）= tg2（45°+40°/2）=2.0
桩顶以下土压力强度Pa2： Pa2=[（r-rw）*（58.2-53.428）]*Ka =[ (18-10) *4.772]*0.49 =18.706KN/m2
xxx大桥
主墩承台锁口钢管桩围堰
设
计
计
算
书
计算： 复核： 审核：
2012年11月 目录
一、 工程概况 二 设计依据及主要参考资料 三 主要施工参数 四、 钢管桩入土深度计算 五、 内支撑布置计算 六、 基坑底部隆起验算 七、基坑底管涌验算 八、封底砼强度验算 九、支承杆（按φ600×10的钢管检算） 十、抗浮稳定验算 十一、 嵌岩深度计算
六、 基坑底部隆起验算
考虑地基土质均匀,依据地质勘察资料,其土体力学指标如下: r=18KN/m3，粘聚力取c=63.5Kpa
q=10*（64-53.428）=10.572KN/m2 由抗隆起安全系数K=2πC/（q+rh）≥1.2 则：
K=2*3.142*63.5/（(10*10.572+(27-10)*（58.253.428）)=2.13≥1.2
934.2*27*20+63.5*122.76*20=660373.2 934.2*10*5.8=54183.6 660373.2＞54183.6
故可采取干封底。
2、如岩层由于裂隙、溶洞等不良地质情况，可在围堰内回灌水 后，进行水封底砼施工。封底砼采用水下C30砼。
将封底砼近似简化为周边简支支承板的双向板计算，承受均布荷载 时跨中弯矩M1、M2可按下式计算（《简明施工计算手册》）：
钢管桩基础计算
钢管桩基础计算本栈桥钢管桩基础每墩采用单排三根Φ600×10mm 钢管，钢管间用[20a 槽钢连接形成排架。
2.6.1、荷载计算当75t 履带吊（负载10t ）驻留在墩顶时钢管桩轴心压力最大，按三根钢管桩平均受力考虑，则每根钢管由活载产生的轴心压力为：kN G 2833850==；单根钢管承受一跨12m 栈桥桥面系自重为：kN G 583)124.6121.8(=÷⨯+⨯=（I56a 主梁以上桥面系自重见5.4.1节为m kN q /1.8=）。
荷载组合：kN F 5.4372833.1582.1=⨯+⨯= 2.6.2、桩长计算查《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）得沉桩的容许承载力：[]()R A l U P i i i σατα+∑=21式中：[P]——单桩轴向受压容许承载力（kN ），当荷载组合Ⅱ或组合Ⅲ或组合Ⅳ或组合Ⅳ作用时，可提高25％,（荷载组合Ⅰ中如含有收缩，徐变或水浮力的荷载效应，也应同样提高）；U ——桩的周长（m ）；il ——承台底面或局部冲刷线以下各土层厚度（m ）；I τ——与i l 对应的各土层与桩壁的极限摩阻力（kPa ）； R σ——桩尖处土的极限承载力（kPa ）；iα、α——分别为震动沉桩对各土层桩周摩擦力和桩底承压力的影响系数，按表2采用。
对于锤击沉桩其值均取为1.0。
表2土类系数a i 、a桩径或边宽d(m)0.83≥d粘土2.0≥d＞0.8d＞2.0亚粘土亚砂土0.60.60.50.70.70.60.90.90.7砂土1.11.00.9因考虑局部冲刷线很深，栈桥为临时结构，如按该冲刷线计算，则浪费严重，故钢管桩有效桩长从一般冲刷线起算，冲刷线以上不计其承载力。
在运营期间注意观测冲刷深度，保证冲刷深度控制在一般冲刷线高程以上。
承载力计算时不计钢管桩端承力，则沉桩容许承载力为：[]()i i i l U P τα∑=21 ，施工时在每道便桥处根据地质资料计算确定钢管桩入一般冲刷线下深度。
钢管桩管桩手算
管桩设计设C D支点承载力计算,采用Φ325mm钢管,厚6mm,长按15m考虑200 150 120120 120120120 120120 150 200⑩⑨①②③④⑤⑥⑦⑧ 11 12荷载由①~⑧管均匀承受 R=2841.5/8=355.2KN取安全储备系数1.55 P, =1.55R=355.2*1.55=550.6KN 采用DZ90型振动锉,激振力达540KN,锤重54KN,可满足施工要求PV = P,+ Pg=550.6+3.142*( 32.52 -31.32 )*7.85*15/4=557.7KNA= 3.142*( 3252 -3132 )/4=6013.8mm2惯性矩 : Ix=π(R4- r4)/4=3.142［(325/2)4- (313/2)4］/4=7.65*107 mm4回转半径: i=( D2+ d2)1/2 /4=( 3252+ 3132)1/2 /4=112.8mm 管桩长细比:(按外露8.0m计)λ=l/i=8000/112.8=70.92<80采用公式Φ=1.02-0.55［(λ+20)/100］2得Φ= 1.02-0.55［(70.92+20)/100］2 =0.565强度: δ=P/A=557.7*103 /6013.8=92.74MPa <1.2［δ］=1.2*140=168 MPa稳定性: δ=P/ΦA=557.7*103 /0.565*6013.8=164.1MPa <1.2［δ］=168 MPa结论:管桩能满足施工要求栱梁采用2I25bq=2841.5/7.2=394.6KN/mq=394.6 KN/m120120120120120120①②①②③④⑤⑥⑦由两片I25b承受,则每片承受197.3KNM=ql2/8=394.6* 1.22 /8*2=35.5KN.MQ=ql/2=197.3*1.2/2=118.38KN查表: W x =422.2cm3I x =5278 cm4S x =246.3 cm3f=5q l4 /384E I x=5*197.3* 1.24 /384*2.1* 105 *5.278*107= 0.48mm<L/800=1.5mm=［f］250 I x / S x =5278/246.3=214.3mm118 ζ=Q S x / I x b=118.38*103 /214.3*118 2b规格 =4.68 MP a <1.3［ζ］=1.3*85=110.5结论: I字钢符合荷载要求竹胶板强度核算/12=1000*103 /12=1.44*105mm4I按7.2栱延米均布) 每栱向1m载为51.375KN,E取1.2*104 M P a10mm f=5q l4/384E I x=5*20.55*4004/384*1.2*104*1.44*105=3.96mm 1000mm ［f］=L/100=400/100=4mm翼缘板荷载小于底板,故符合要求.管桩数量ΔΔΔΔA 11m C 4m D 11m B则: R A = R B =1967.2KNRC = R D=2841.5KN按C D支点处布置钢管,采用Φ500mm钢管简化为所有荷载均由①～⑦号管承受则每根管拉受力200 170 6*120170 200R=2841.5/7=405.9KN⑧⑨①②③④⑤⑥⑦⑩ 11取1.65为安全储备系数,则单桩承载力达, R, =669.735KN根据此条件选用DZ120型振动锤,激振力为669KN,锤重8.820t 核算钢管受力:竖向力R V =669.735+3.142*50*1.2*7.85* 10-3 =684.5KN惯性矩 : Ix=π(R4- r4)/4 A=π(R2- r2)=3.142(2504- 2384) =3.142(2502- 2382)=5.48*108 mm4 =18399.6回转半径: i=( D2+ d2)1/2 /4=( 5002+ 4762)1/2 /4=172.6mm杆件长细比:(按外露8.0m计)λ=l/i=8000/172.6=46.3<80Φ=1.02-0.55［(λ+20)/100］2= 1.02-0.55［(46.3+20)/100］2 =0.778强度: δ=P/A=684.5*103 /18399.6=37.2MPa <［δ］=140 MPa稳定性: δ`=P/ΦA=684.5*103 /0.778*18399.6=47.8MPa <［δ］=140 MPa注:钢管桩成桩质量控制采用贯入度与单桩承载力双控,贯入度的贯入5.0m为宜另:在施工中应注意和加强的1 管桩在施工前必须有专人进行核验,锈蚀严重的不得用于施工2 管桩接长必须采用帮焊,且焊缝达到规范要求3 为保证整个支架体系的稳定,中支墩采用水平和斜向剪刀撑,采用[14 进行连接,边墩与墩柱进行抱箍连接,水平撑间距不大于4m且距管桩顶和底部500cm各需加一道水平撑4 管口加厚1.0cm钢盖板,与管口焊接5 贝雷片销子必须加安全卡子6 管桩的贯入度与垂直度必须有专人测控,必填写施工记录,交工程部备案.。
钢管桩12米支护计算书
钢管桩12米支护计算书
钢管桩12米支护计算书是一种结构计算工具，主要用于计算钢管
桩的支撑能力和稳定性。
它通过计算钢管桩的几何参数、材料性能、
荷载情况等关键参数，从而对钢管桩的支撑能力进行评估和优化。
具体而言，钢管桩12米支护计算书主要包括以下内容：基本假设
和参数、荷载情况和力学分析、桩身截面和稳定性计算、弯矩和剪力
分布、桩身轴力和拟合曲线、桩头和桩端反力计算等。
在实际工程中，这些计算结果将被用于设计和优化钢管桩的支护系统，以确保其在工
程中的可靠性和安全性。
总之，钢管桩12米支护计算书是一个非常重要的工具，它为工程
专业人员提供了一个准确而可靠的方法，用于评估和设计钢管桩的支
持能力和稳定性，并确保其在工程中的顺利执行。
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边跨现浇直线段支架设计计算一、计算何载（单幅）1、直线段梁重：15#、16#、17#混凝土方量分别为22.26、25.18、48m3。
端部1.0范围内的重量，直接作用在墩帽上，混凝土方量为：V=1×[6.25×2.5+2×3×0.15+2×2×0.25／2+2×225 .065.0 ×1－1.2×1.5]=16.125 m3作用在支架的荷载：G1=（22.26+25.18+48－16.125）×22800×10=1957.78 KN2、底模及侧模重（含翼缘板脚手架）：估算G2=130KN3、内模重：估算G3=58KN4、施工活载：估算G4=80KN5、合计重量：G5=1957.78+130+58+80=2226KN二、支架形式支架采用Φ800mm（壁厚为10mm）作为竖向支承杆件。
纵桥向布置2排，横桥向每排2根，其中靠近10#（13#）墩侧的钢管桩支承在承台上，与墩身中心相距235cm，第二排钢管桩与第一排中心距为550cm，每排2根排的中心距离为585cm。
钢管桩顶设置砂筒，砂筒上设纵横向工字钢作为分配梁，再在纵梁上敷设底模方木及模板。
钢管桩之间及钢管桩与墩身之间设置较强的钢桁架梁联系，在平面上形成框架结构，以满足钢管桩受载后的稳定性要求，具体详见“直线段支架结构图”。
根据支架的具体结构，现将其简化成力学计算模型，如下图所示：327.5585327.510×1202020780550115115纵桥向横桥向三、支架内力及变形验算1、 横梁应力验算：横梁有长度为12.4m ，采用2I56a 工字钢，其上承托12根I45a 工字钢。
为简化计算横梁荷载采用均布荷载。
（1）纵梁上面荷载所生的均布荷载：Q 1=2226÷2÷12.25=90.86KN/m （2）纵梁的自重所生的均布荷载：Q 2=0.8038×(1.15+5.5/2)×11÷12.25=2.815N/m （3）横梁自身的重量所生的均布荷载：Q 3=2×1.0627=2.125N/m （4）横梁上的总均布荷载：Q=90.86+2.815+2.125=95.8N/mq=95.8KN/mQ图(KN)320585320M 图(KN.m)（5）力学简图：由力学简图可求得： 支座反力R=95.8×12.25/2 =586.78 KN由Q 图可得Qmax=306.56 KNM 图可得Mmax=490.5 KN.mq320320585横梁为简支双悬臂梁（6）应力验算σmax =W M max =22342105.4905⨯⨯=104.7MPa ＜[σ]=145Mpaτmax =Ib S Q max =225.1655762136921005.306⨯⨯⨯⨯⨯⨯==255.96Kg/cm 2τmax =25.6 MPa ＜[τ]=120 Mp Δ复合强度 σ=223τσ+=226.2537.104⨯+=113.7Mpa ＜[σ] 2、横梁的刚度验算λ=m ／L=3.2／5.85=0.54f C = f D =EIqml 243（-1+6λ2+3λ3）=655762101.2245853208.9563⨯⨯⨯⨯⨯⨯ (-1+6×547.02+3×547.03) =0.9285×1.286 =1.194cmf E =3844ql (5-24λ2)=655762101.23841085.58.95684⨯⨯⨯⨯⨯⨯(5-24×547.02)=0.1061×(-2.18)=-0.393cm(向上)通过以上计算可知，横梁在均布荷载作用下，跨中将出现向上的拱度。
虽然实际上是中部受力大，悬臂端受力小，使理论计算值出现了假象，但仍有必要将跨距作适当调整，以期受力更加合理。
跨距调整为右图：λ=m/L=3.1/6.05=0.5124f C =f D =EIqml 243（-1+6λ2+3λ3）=655762101.2246053108.9563⨯⨯⨯⨯⨯⨯(-1+6×5124.02+3×5124.03)=0.9949×0.9789 =0.9739cm <⎥⎦⎤⎢⎣⎡400l =1.515 cm f E =3844ql (5-24λ2)=655762101.23841005.68.95684⨯⨯⨯⨯⨯⨯ (5-24×5124.02)=0.1214×(-1.301) =-0.1579cm通过强度及刚度计算,可见I56a 较富余,为更趋合理,将横梁由2I56a 为2I50af C =f D =0.9739×65576／46472=1.37 cm f E =-0.1579×65576／46472= - 0.22 cm3.纵梁的强度与刚度计算 (1)纵梁上面荷载所生的均布荷载:q 1=2226÷12.25÷7.8×1.2=27.956kN/m ≈28 kN/m 考虑到腹板下的纵梁受力较大,故乘以不均匀系数1.2q 1=28×1.2=33.6 kN/m(2)纵梁的自重q 2=0.804 kN/m(3)纵梁上的总均布荷q= q 1 +q 2 =33.6+0.804=34.4 kN/（4) 力学简图支座反力R=34.4×7.8/2 =134.16 kN 由Q图可得:Qmax=94.6kN由M图可得:Mmax =107.33KN .mQ 图(KN)M 图(KN.m)(5)应力验算σmax =w M max =9.143210733.105⨯=74.9Mpa <[]σ τmax=Ib S Q max =15.1322414.8361006.94⨯⨯⨯=213.4kg/cm 2 =21.3Mpa <[]τ (6)刚度验算λ=m/L=1.15/5.5=0.2091 f C =f D =32241101.2245501154.3463⨯⨯⨯⨯⨯(-1+6×2091.02+3×2091.03) =0.40505×(-0.7102) =-0.2877cm (向上) f max =32241101.23845504.3464⨯⨯⨯⨯(5－24×2091.02) =0.1211×3.9507=0.4782cm<[]375.1400/1/==l f通过计算证明选用型钢的安全储备过大,拟将I45a 改为I40a 进行第二次试算,为简化计算, Q max 、 M max 及q 均沿用改变前的数值。
σmax =7.108510733.105⨯=98.86 Mpa <[]στmax =05.1217142.6311006.94⨯⨯⨯=26.1Mpa <[]τf C =f D =-0.2877×32241／21714 =－0.4272cm （向上） f max =0.4782×32241／21714 =0.71 cm < []400/1 四、钢管桩设计与验算钢管桩选用Ф800，δ=10mm 的钢管，材质为A 3，E=2.1×108 Kpa,I=64π(80.04－78.04)=1.936×10-3M 4。
依据10#或13#墩身高度和周边地形，钢管桩最大桩长按30m 考虑。
1、桩的稳定性验算桩的失稳临界力Pcr 计算 Pcr=22lEI π=32823010936.1101.2-⨯⨯⨯⨯π=4458kN ＞R=586.78 kN 2、桩的强度计算桩身面积 A=4π（D 2－a 2）=4π（802－782）=248.18cm 2钢桩自身重量P=A.L.r=248.18×30×102×7.85 =5844kg=58.44kN桩身荷载 p=586.78+58.44=645.22 kNб=p ／A=645.22×102／248.18=259.98kg ／cm 2=25.998Mpa3、桩的入土深度设计通过上述计算可知，每根钢管桩的支承力近660kN，按规范取用安全系数k=2.0，设计钢管桩入土深度，则每根钢管桩的承载力为660×2=1320kN，管桩周长U=πD=3.1416×0.8=2.5133m。
依地质勘察报告，河床自上而下各层土的桩侧极限摩擦力标准值为：第一层砂砾土厚度为 3.4m，标贯N=8.1～12.3；估推τ=30～40 Kpa第二层砂粘土厚度为6～23m，黄褐色、湿、硬塑，标贯N=23；τ=75 Kpa第三层强风化石英片岩厚度为4～6m，黄褐色，标贯N25～43；τ=75 KpaN=∑τi u h iN =30×2.5133×3.4+75×2.5133×6+80×2.5133×h3=1320 kN=256.36+1086.0+201 h3 =1320 kN`解得h3=-0.11m证明钢管桩不需要进入第三层土，即满足设计承载力，此时桩尖标高为：64.12－3.4－6.0=54.72 m钢管桩实际入土深度：∑h=3.4+6=9.4 m4、打桩机选型拟选用DZ150，查表得知激振动900 kN，空载振幅≮0.8mm，桩锤全高4.2 m ，电机功率150kw 。
5、振动沉桩承载力计算按前苏联b.π塔尔尼科夫，根据所耗机械能量计算桩的容许承载力[]P =m1{()[]va A f m x 1223111βμα+-+Q}m —安全系数，临时结构取1.5m 1—振动体系的质量 m 1=Q/g=90000/981=91.74 Q 1—振动体系重力 N g —重力加速度=981 cm /s 2A X —振动沉桩机空转时振幅 A X = M/Q=2800×102／90000=3.11 cmM —振动沉桩机偏心锤的静力矩 N. cm μ—振动沉桩机振幅增大系数 μ= A n / A xA n －振动体系开始下沉时振幅 取1.2 cmf —振动频率 f =n/60=800/60=13.33 转/Sa —振动沉桩机最后一击的实际振幅 取1.0 cm ν—沉桩最后速度 取5 cm/m in α1—土性质系数，查表得α1=20β1—影响桩入土速度系数， 查表得β1=0.17[p]=5.11{517.01111.311.32.133.1374.91202231⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯+9×104}=5.11{85.11091219.16+9×104}=5.11×1.123616×106 =749077N=749KN ＞ N=645.22KN 通过上述计算及所选各项参数说明：1）DZ150型振动打桩机，是完全能够满足本设计单桩承载力的。