海上钢栈桥施工方案及计算书
钢栈桥计算书
钢栈桥计算书目录1、设计概况 (3)2、设计目标 (3)3、设计规范 (3)4、设计等级 (3)5、材料及参数 (4)6、设计荷载 (4)6.1 恒载 (5)6.2 活载 (5)7、荷载组合 (5)8、计算结果 (5)8.1 计算模型及边界条件设置 (5)8.2 计算结果分析 (6)8.2.1 桥面板强度计算结果 (6)8.2.2 桥面纵向分配梁强度计算结果 (7)8.2.3 贝雷片强度计算结果 (8)8.2.4 贝雷梁刚度计算结果 (10)8.2.5 花架强度计算结果 (10)8.2.6 桩顶分配梁强度计算结果 (11)8.2.7 桩顶分配梁刚度计算结果 (12)8.2.8 桩间联系强度计算结果 (13)8.2.9 钢管桩强度计算结果 (15)8.2.10 钢管桩稳定性计算结果 (16)9、施工注意事项 (19)主钢栈桥计算书1、设计概况栈桥平台通道宽为 6.0m，为多跨型钢连续梁桥，计算跨径布置为 12m。
桥梁结构布置形式为：桥面板采用 8mm 厚钢板，钢板下设 I10a纵向分配梁，间距为 30cm；纵向分配梁下采用 321 型贝雷梁，贝雷梁每隔 3 米设置一道支撑架，支撑架采用 L63*5 角钢，贝雷梁与桥面横向分配梁采用卡扣螺栓固定，贝雷梁与栈桥下部结构采用柱顶分配梁与钢管桩，柱顶分配梁采用双拼I45b，跨中钢管桩采用φ630×10mm，间距4.5m，为了保证钢管立柱结构的稳定，钢管间设剪刀撑，剪刀撑采用槽钢[16b，结构杆件之间采用栓接连接。
栈桥每隔4-5跨设置一处制动墩。
由于钢管桩支撑位置贝雷片竖杆应力集中，故在钢管桩支撑位置处的贝雷片竖杆采用双拼8#槽钢进行加强，保证竖杆强度。
2、设计目标本次计算的设计目的为：（1）确定通行车辆荷载；（2）确定各构件计算模型及边界约束条件；（3）验算各构件强度与刚度；（4）验算钢管桩稳定性。
3、设计规范(1) 装配式公路钢桥多用途使用手册[M] （人民交通出版社）(2) 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）(3) 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650—2020）(4) 《港口工程荷载规范》JTS144-1-2010(5) 《钢结构设计规范》（GB50017-2017）(6) 《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）(7) 《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）4、设计等级(1) 设计荷载：验算荷载考虑单车道 70t 砼罐车、80t履带吊整机工作质量、80t旋挖钻机，履带长度为6.054m，冲击系数采用1.3Hz，由于考虑验算荷载较大，故此处忽略行人荷载及其它荷载。
青岛海湾大桥工程111米海上钢栈桥结构受力计算书
栈桥计算书1 概述1.1设计说明本工程项目拟建栈桥结构形式为4排单层贝雷桁架，使用900型标准贝雷花架进行横向联结，栈桥纵向标准设计跨径为12m+9m；桥面系为专用桥面板；横向分配梁为I22，间距为0.75m；基础采用φ630×7mm和φ820×7mm钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[20号槽钢连接成整体；墩顶横梁采用2工36a。
栈桥布置结构形式如下图1。
图1、栈桥一般构造图（单位：cm）1.2 设计依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）5）《海港水文规范》（JTJ213-98）1.3 技术标准1）设计顶标高；2）设计控制荷载：栈桥运营期间：施工重车荷载主要表现在混凝土罐车满载，自重20T+载重30T，考虑1.3的动力系数，按照65T荷载对栈桥桥面板及分配梁I22a进行验算；考虑本栈桥桥位实际地理条件，其施工工艺采用50T履带吊，50T履带吊自重50T+吊重15T，考虑车辆自重及1.3的车辆冲击系数，栈桥设计中选择85吨履带吊车荷载进行贝雷梁及承重梁的验算；3）设计行车速度10km/h。
2 荷载布置2.1 上部结构恒重（4米宽计算）1）钢便桥面层：8mm厚钢板，单位面积重62.8kg，则4.08kN/m。
2）面板加劲肋工12.6,单位重14.21kg/m，则0.14kN/m，间距0.24m 。
，单位重33.05kg/m，则0.33kN/m ，1.32kN/根，间距1.5m；3）面层横向分配梁：I224）纵向主梁：横向4排321型贝雷梁，4.3kN/m；，单位重60 kg/m ,则1.2kN/m。
5）桩顶分配主梁：2I36a2.2 车辆荷载1）轮压：车轮接地尺寸为0.5m×0.2m；图2、罐车荷载布置图2：50T履带吊横向及纵向布置图（469mm×76mm）单侧履带压：单侧履带着地尺寸为0.76m×4.69m，单侧履带荷载按线性荷载计算为850 kN/m÷2÷4.69=90kN/m。
2-1钢栈桥计算书
目录1. 设计说明 (1)1.1 栈桥构造 (1)1.2 设计依据 (3)1.3 设计标准 (3)1.4主要材料力学性能 (3)2. 荷载 (4)2.1 永久荷载 (4)2.2 可变荷载 (4)2.2.1 履带吊 (4)2.2.2 混凝土罐车 (4)2.3 荷载工况 (5)3. 栈桥结构计算分析 (5)3.1 混凝土面板计算 (5)3.2 计算模型 (5)3.3 工况1计算分析 ........................................................ 错误！未定义书签。
3.4工况2计算分析 (8)3.7计算结果汇总 (12)I栈桥设计计算书1. 设计说明1.1 栈桥构造栈桥为钢管桩基础贝雷梁栈桥，采用钢板桥面板。
其中栈桥标准跨径21m，行车道宽7.0m（栈桥总宽8m）。
栈桥基础每排采用3根υ630,δ8mm钢管桩，；钢管桩上设2X45I型钢承重横梁。
根据栈桥宽度设置9排贝雷纵梁，每两排贝雷纵梁之间采用90花架连接。
栈桥面层采用10mm厚Q235刚板面板，并设置有防护栏杆、电缆通道等附属设施。
栈桥跨径布置及标准段横断面见下图。
栈桥总体立面图（单位：cm）栈桥总体侧面图（单位：cm）栈桥总体平面图（单位：cm）1.3 设计依据⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）⑵《港口工程桩基规范》(JTS 167-4-2012)⑶《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)⑷《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⑹《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）1.4 设计标准⑴设计荷载：80t履带吊，12m³混凝土罐车；⑵水位：20年一遇的最高洪水位+3.3m；⑶水流速度：2.3m/s；⑹河床高程：河床底标高为-1.30m,河堤顶标高为+5.20m，常水位为+1.80m，河床处地质情况依次为5m 厚淤泥质粘土、8m 厚粉细砂层、6m 厚中砂层和15m 厚圆砾层等，对应侧摩阻力分别为9kpa、25kpa、38kpa、70kpa，河床一般冲刷深度约2.0m。
海上钢栈桥拆除专项施工方案
海上钢栈桥撤除专项施工方案目录钢栈桥概况1.1栈桥简介3设计参数42施工工艺技术6总体施工方案62.1主要设备选型6钢管桩拔除设备62.1.1起重设备8吊索具选型102.2施工平安通道11临边防护112.2.1水上操作平台12施工吊篮122.3栈桥撤除施工方法13施工工艺流程132.3.1施工准备14桥面结构撤除142.3.2贝雷梁撤除14承重梁、平联、剪刀撑撤除152.3.3钢管桩拔除15173.1材料计划17设备计划183.2劳动力计划194危险源分析20危险源评估方法204.1危险源分析及评估223 50000 46000250003 3.5 50000 46000 36000250003.5 4 48000 46000 3600025000250004 4.5 45000 44000 36000 2500025000 24500 250004.5 5 43000 41000 34000 2500025000 2450025000 2400055.5 38000 37000 32000 2500025000 24000 1880025000 240005.5 6 34000 33500 30500 25000 2000025000 23000 1820025000 240006 7 29000 28000 28500 24500 20000 1450025000 21500 17000 11800 25000 23000 160007 8 25000 26000 26000 22500 18500 1450025000 20000 15500 11800 25000 21000 15200 10300 8 9 21300 20500 20200 20000 17000 13600 1000023000 18500 1400011600 22000 19000 14200 101009 10 17000 16500 18000 15800 12800 9800 19000 17000 13000 10800 18000 17000 13200 9900 10 1114000 13800 14800 14500 12000 9500 16000 15500 12000 10000 14600 15500 12200 9300 11 1212000 11700 12600 13000 11500 920013600 14100 11000 9500 12800 13500 11400 9000 12 148500 9400 10000 10200 8300 10600 109009500 8200 9600 10200 10000 8100 U 1664007300 7600 8100 80008600 8300 7200 7400 800C 8300 7200 16 185600 6200 6500 67006800 7200 6200 5700 65006600 6400 18 204500 50005200540054006000 55005300 5400 5700 20 2235004000 4200 45004800 52004300 4400 4700 22 243200350037004000440035003700 400024图224 50t 汽车吊主臂性能2.3吊索具选型根据《建筑施工起重吊装平安技术规范》（JGJ276）第条，吊索的平安系数: ①当利用吊索上的吊钩、卡环钩挂重物上的起重吊环时，不应小于6；②当用吊索直接捆绑重物，且吊索与重物棱角间采取了妥善的保护措施时，应取6〜 8； ③当吊重、大或精密的重物时，除应采取妥善保护措施外，平安系数应取10。
钢栈桥计算资料
XXXXXXXXXXXXXXX湘江大桥施工钢栈桥计算书计算：复核：审核：批准：XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX项目经理部2010年10月目录一、前言 (1)二、工程概况 (1)三、计算依据 (1)四、计算条件 (2)1.水文条件及高程 (2)2.地质条件 (2)3.栈桥使用荷载 (2)4.河床冲刷计算 (2)五、计算荷载 (3)1.作用在钢管上的水流力 (3)2.作用在钢管顶上的水流力 (4)3.风荷载 (4)4.栈桥上部荷载 (5)六、栈桥结构验算 (6)1.计算步骤 (6)2.结构分析计算 (6)2.1荷载组合 (7)2.2强度计算结果 (7)2.3刚度计算结果 (15)2.4整体稳定性计算 (17)2.5横向抗倾覆稳定性计算 (19)七、结语 (19)栈桥计算书一、前言本计算书根据栈桥的结构构造建立有限元模型，并根据其使用功能要求确定相应的荷载组合，计入荷载分项系数影响后，进行结构分析计算。
主要计算项目和内容包括：1.荷载计算，包括使用荷载(指履带吊机、吊车、砼运输罐车)、风荷载、流水压力荷载的取值计算。
2.栈桥型钢梁的内力计算、抗弯抗剪承载力验算；3.栈桥下部构造(含横梁、平联、斜撑和钢管桩)的应力验算。
并考虑了按规范公式进行稳定验算。
二、工程概况大桥主墩Z1-Z5均位于湘江中，在河西岸采用钢栈桥连接至Z1主墩。
Z1主墩与Z3主墩之间的水上施工通道采用浮桥联接，Z6主墩位于河东江边位置，采用筑岛施工，河东岸Z6主墩与Z5主墩之间的水上施工通道采用钢栈桥联接，Z5主墩与Z4主墩之间采用浮桥联接。
河西岸钢栈桥总长136m，标准宽度6m，加宽段为11m，栈桥顶标高为32.00m。
栈桥均采用钢管桩基础，桩顶设工字钢横梁，其上铺设工字钢纵梁，栈桥设计承重50t。
采用钢管桩桩基，每排钢管之间的横向间距均为5m，布置φ720×10mm钢管桩。
钢管间设[20a槽钢横撑及斜撑。
桩顶横梁为3I40b工字钢。
钢栈桥计算书
钢栈桥计算书1 钢栈桥结构设计概述乐平涌大桥跨越乐平涌，为形成施工运输通道，需在乐平涌上修建钢栈桥。
钢栈桥采用单车道形式，桥宽6m 。
钢栈桥按通行25.5m 小箱梁运梁车荷载进行设计。
为保证桥上行人安全，在栈桥两侧设置高度1.2m 的钢栏杆。
根据桥位处水位调查情况，栈桥顶标高定为+3.5m 。
钢栈桥下部结构采用排架式墩，每墩由2根钢管桩组成，相邻钢管间距3.5m 。
钢栈桥标准跨度为5.5m ，栈桥墩顶横梁采用2I45b ，上部纵梁采用I45b ，间距60cm 。
桥面板为倒扣的[32b ，间距37cm 。
槽钢与纵梁焊接。
钢管桩采用直径529mm ，壁厚8mm 的螺旋焊管，使用DZ90型振动锤打设，钢管桩允许承载力应能达到60t 以上。
为保证栈桥钢管桩的稳定性，相邻钢管设[20a 剪刀撑连接。
在钢管桩顶部开槽，放置横梁，横梁底部位置，在钢管上焊接[14a 作为竖向支承加劲，减小钢管局部承压应力。
2 计算依据2.1 《公路桥涵施工技术规范 JTG/T F50-2011》； 2.2 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ025-86》； 2.3 《钢结构设计规范 GB50017-2003》。
3 主要构件计算参数3.1 I45b 工字钢2433x x x A 111.4cm 87.45kg/m I 33759cm W 1500.4cm S 887.1cm ====截面积；每米重量；截面特性：；；,d=13.5mm 。
3.2、[32b 槽钢min14y y t mm ====243截面积A 54.913cm ；每米重量43.107kg/m ；截面特性：I 336cm ；W 49.2cm ；。
3.3、φ529×8mm 螺旋焊钢管243x x A 98.53cm kg/m I 33719.8cm W 1274.85cm i 18.49cm ====截面积；每米重量77.89；截面特性：；；。
上述型钢及钢管材料均采用Q235，弹性模量E=320610⨯MPa ，其强度设计值为：抗拉、抗压和抗弯2215/f N mm =； 抗剪2125/v f N mm =。
水中临时钢栈桥结构计算书
大鳌大桥水上临时钢栈桥结构计算书一、计算依据1.1、《建筑结构静力计算手册》（第二版—1999年版）。
1.2、《公路桥涵设计手册基本资料》（人民交通出版社—1997 年版）。
1.3、《桥梁施工百问》（人民交通出版社—2003年版）。
1.4、《钢结构设计规范》（人民交通出版社—2003年版）。
1.5、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社—2001年版）1.6、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）。
1.7、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1—2004）。
1.8、《新中一级公路新建工程第三合同段施工图设计变更》。
二、结构形式钢栈桥设计跨径为15m，从下到上依次采用Φ 100cm/ Φ60cmδ10mm钢管桩→ 6片贝雷片→ 2I36a工字钢下横梁→C30钢筋混凝土预制板。
钢栈桥设计承载力为汽-超20，主要车辆荷载按550KN汽车考虑。
单根钢管桩设计承载力为1000KN。
主墩位置一般冲刷+局部冲刷冲刷深度考虑8m（详见附件《大鳌大桥河中临时措施布置冲刷计算》），其余位置根据《大鳌大桥防洪论证报告》取值，主要冲刷为一般冲刷，冲刷深度为 1.06m。
桩底按固结考虑，冲刷线位置按节点弹性支撑考虑，弹簧线刚度及角刚度利用m法计算该位置承受荷载及位移关系推导得出。
钢管桩不考虑沙层以上持力，按照摩擦桩计算钢管桩承载力。
钢栈桥宽6m，主墩位置加大至12m，于其上游设置防撞墩及防撞缆索，故不考虑船舶撞击力。
钢管桩顶用Φ30cmδ 8mm钢管架横向加强，钢管桩内用中粗砂填满振捣密实，并用C30砼封顶50cm。
钢管桩顶设置支撑2I36a工字钢，贝雷梁于支撑工字钢接触部位必须为竖杆位置。
于支撑梁于贝雷片接触位置采用2[12.6槽钢环抱焊接扣死。
三、计算参数3.1、荷载：公路I 级，汽超-20 级，车辆荷载550KN，车速10km/h ，冲击系数 1.3。
3.2、水流速度 2.69m/s，漂流物自重10KN ，考虑冲击力，考虑风荷载。
钢栈桥施工方案计算书1
粤湘高速公路钢栈桥计算书编制：复核：审批：2011年08月25日钢栈桥计算书钢栈桥跨越水塘，水面宽度55m，水深4m～5m。
钢栈桥桥面标高取71.7m，高出水面3m。
钢栈桥设计跨径组合为15*5.5m,宽度6.0m,全长82.5m。
钢栈桥采用Ф630×12mm钢管桩基础，I36a工字钢横梁，2I45a工字钢主纵梁，I36a工字钢分配梁和10mm厚钢板做桥面系，栏杆立柱用8#槽钢加工焊接而成，横向用I25a工字钢做剪刀撑连接。
一、计算依据1、设计图纸和相关文件2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4、《路桥施工计算手册》二、计算参数1、水位水塘水位67.2m暴雨水位68.7m2、钢材(A3型钢)力学性能（取临时结构1.3倍扩大系数）轴向应力[б]=182MPa弯屈应力[бw]=188.5MPa剪切应力[て]=110.5MPa弹性模量E=2.0×1011Pa3、钢栈桥纵向跨度5.5m，横向跨度4.8m。
砼罐车总重量为500KN，其中前轮100KN，后轮400KN。
工况1：砼罐车后轮在钢管桩顶部P前轮=100KNP后轮=400KN工况2：砼罐车后轮在钢栈桥跨中（顺桥向）P前轮=100KNP后轮=400KN工况3：砼罐车后轮在钢栈桥跨中（横桥向）P后轮=400KN L=4.8m三、钢管桩计算1、钢管桩入土深度计算工程地质简介：钢栈桥位于大运公园高架桥，桩号K58+675m处，钢管桩暂定入土深度16m。
根据设计岩土资料，水塘地质按淤泥质粘土考虑。
设计采用φ630×12mm钢管桩。
钢栈桥承受汽车吊和砼罐车重量（不同时承受）工况1：单桩承受最大反力Rmax =100/4+400/2=225KN单桩竖向承载力设计值(R)计算过程:桩型: 钢管桩桩基竖向承载力抗力分项系数:γs=γp=γsp=1.65桩类别:圆形桩直径d =630mm周长L=1.978m第1土层为: 淤泥质土,极限侧阻力标准值qsik=25KPa钢管桩进入土层厚度h= 16m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=1.978×16×25×1= 822.85KN侧阻力设计值QsR=Qsk/γs= 822.85/1.65=498.7KN基桩竖向承载力设计值R=Qsk/γs=498.7KN > Rmax=225KN结论：钢管桩入土深度满足要求2、钢管桩强度计算钢管桩极限强度标准值ó=180MPa采用壁厚12mm，直径φ630钢管桩,工况1：单桩承受最大反力Rmax=225KN单桩竖向承载力设计值(R)计算过程:桩型: 钢管桩桩类别:圆管形桩直径d =630mm截面积As=0.0233m2钢管桩极限承载力F=б×As=180×106×0.0233=4194 KN > Rmax=225KN 结论：钢管桩强度满足要求3、钢管桩稳定计算钢管桩一端固定，一端自由工况1：单桩承受最大反力考虑到河床表面淤泥较厚，钢管桩自由长度按16m 计算L0=2×h=2×16=32mr=√（Im/Am）=0.22mλ= L0/r=32/0.22=145查轴心受压构件稳定系数表Ψ=0.3Fk=Ψ×F=0.3×4194 KN =1258KN> Rmax=225KN施工时采用45KW振动锤，额定振动压力为45t,实际施工时入土深度按45t压力控制结论：钢管桩稳定性满足要求。
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目录一概述 (1)1设计说明 (1)1.2设计依据 (2)1.3技术标准 (3)1.4荷载工况 (3)二荷载工况验算 (4)2.1上部结构恒重（6米宽计算） (4)2.2车辆荷载 (4)三荷载工况 (5)3.1荷载工况一 (6)3.1.1 履带吊荷载 (6)3.1.2 计算分析 (6)3.2荷载工况二 (9)3.3荷载工况三 (11)3.4荷载工况四 (13)3.5荷载工况五 (15)4.2Φ630钢管计算 (17)4.1入土深度计算 (18)4.2钢管桩稳定性计算 (18)4.2.1 单根钢管桩流水压力计算 (18)4.2.3钢栈桥横桥向风力计算 (19)一概述1 设计说明根据*****大桥的具体地质情况、水文情况和气候情况，施工海域受季风、大雾及风浪影响较大，为满足施工总体进度要求以及安全生产和环保方面的需要，我部拟采用全栈桥方案。
拟建栈桥长约1.2km，桥面宽6m，设计顶标高+5.4m，结构形式为3榀6道单层贝雷桁架，桁架间距0.9m、1.22m、0.9m、1.22m、0.9m，每双片桁架间使用花架连接；栈桥标准跨径为分为12m和15m 两种，跨度分布为(3m+7×12m)+(6×12m)×2+（6×15 m）×10+（2×15m+2×12m+3m）；栈桥基础采用两根Φ720×8mm钢管桩基础，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[16号槽钢附加缀板连接成整体，栈桥每90米设置一道伸缩缝，宽度为0.1m，该处设置双排钢管桩基础；桥面系由I16工字钢横梁、U型卡栓、I12工字钢分配纵梁、1cm厚桥面板、为Φ12防滑钢筋、防护栏杆组成。
栈桥结构形式如下图示。
侧面图中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部标准断面图效果图1.2 设计依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）5）《海港水文规范》（JTJ213-98）1.3 技术标准1）设计顶标高+5.40m，与设计桥梁基本平行；2）设计控制荷载：挂-120、履-50（最大吊重按50t考虑）；3）设计使用寿命：3年；4）水位：取20年一遇最高水位+3.04m；5）河床高程取-5.20m，最大冲刷深度考虑3m，即冲刷后地面线高程为-8.2m；6）流速：v=1.53m/s；7）河床覆盖层：淤泥，厚度4.5m；8）基本风速：27.3m/s；最大风速40m/s；9）浪高：3.01m；10）设计行车速度15km/h。
1.4 荷载工况工况一：履带吊位于栈桥端头位置；工况二：履带吊位于跨中位置；工况三：9m3满载罐车位于跨中偏载位置；工况四：履带吊位于墩顶偏载位置；中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部工况五：两台9m3满载罐车位于同跨位置；二荷载工况验算2.1 上部结构恒重（6米宽计算）1）面层：间距为0.35m的I12工字钢分配纵梁，荷载为0.142kN/m;上部铺设1cm厚钢板荷载为：0.785kN/m2；2）面层横向分配梁：I16，0.205kN/m ，1.23kN/根，间距0.5m；3）纵向主梁：321型贝雷梁，6.66 KN/m；，1.054kN/m ，6.324kN/根。
4）桩顶分配主梁：2I32a验算时软件自动加载自重部分，取用荷载系数为1.2。
2.2 车辆荷载1）9m3罐车荷载（以三一搅拌车为例）计算模型主要参数：整备车重140kN；载重9m3砼重216kN；轴距为3545㎜+1350㎜；前轴重76kN，后轴重140kN，前轮轮胎着地尺寸为300㎜×200㎜；后轮轮胎着地面积600㎜×200㎜；后轮轮距为1.8m。
按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）要求，结构中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部 重要系数γ0取为1.0，汽车荷载效应系数γQ1取为1.4，冲击系数μ取为0.05，前轮均载2176633.33/20.30.2k q kN m ==⨯⨯，后轮均载22140583.33/20.60.2k q kN m ==⨯⨯。
图2.2.1罐车荷载的纵向排列和横向布置（重力单位：kN ；尺寸单位：cm ）2）履带吊50t （计算中考虑最大吊重20t ）图2.2.2 50T 履带吊车荷载的纵向排列和横向布置（重力单位：kN ；尺寸单位：m ）3）施工荷载及人群荷载：4KN/m 2履带吊与9m 3罐车的主要技术指标 主要指标单位 履带-50 9m 3罐车 车辆重力kN 500 356 履带数或车轴数个 2 3 各条履带压力或每个车轴重力kN 56 kN/m 140 履带着地长度或纵向轴距m 4.5 3.545+1.35 每个车轴的车轮组数目组 - 4 履带或车轮横向中距m 2.5 1.8 履带宽度或每对车轮着地宽和长 m 0.7 0.6×0.2三 荷载工况中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部 3.1 荷载工况一3.1.1 履带吊荷载履带吊位于便桥顶部时，每条履带承重为3根I20工字钢，长度为4.5m ，每根承受的荷载值为：3560.71013.067/3q kN m ⨯⨯==履，荷载模型如下：荷载模型3.1.2 计算分析受力模型计算结果中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部Mn16材料应力图Q235材料应力图反力图中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部通过计算满足要求3.2 荷载工况二履带吊位于跨中位置时受力模型计算模型中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部Mn16材料Q235材料中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部反力图3.3 荷载工况三罐车满载时：罐车荷载值：最不利荷载形式就是满载罐车形式至履带吊位置处，该处单轴后轮为一根I20工字钢承重。
每个双后轮的荷载值为37010350/0.2q kN m ⨯==后罐，当下部为2根工字钢时荷载值为317010175/0.2q kN m ⨯==后罐，前轮一根I20工字钢的荷载值为37610380/0.2q kN m ⨯==罐前。
荷载模型受力模型Q235材料中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部Mn16材料反力图3.4 荷载工况四履带吊位于墩顶偏载位置处时中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部受力模型计算结果中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部Mn16材料Q235材料反力图3.5 荷载工况五两辆罐车间距为5m位于同一跨度时，该种不利条件，存在极少，现取用该荷载模型计算如下：中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部模型图计算结果中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部Mn16材料应力图Q235材料应力图反力图4.2 Φ630钢管计算通过以上计算Φ630钢管桩基础最大承重荷载为384.19kN，施工时使用DZJ-90振动锤打设。
表4.1 DZJ-90振动锤性能表激振力机重允许拔桩力电机功率偏心力矩振动频率r/min(kW) N·m kN kg kN90 0～403 1100 546 7300 254中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部4.1 入土深度计算根据《港口工程桩基规范》（JTJ254-98）第4.2.4条：)(1A q l q U Q R i fi Rd +=∑γ式中：Q d —单桩垂直极限承载力设计值（kN ）；d γ—单桩垂直承载力分项系数，取1.45；U —桩身截面周长 （m ），本处为1.978m ；fi q —单桩第i 层土的极限侧摩阻力标准值（kPa ）； i l —桩身穿过第i 层土的长度（m ）； R q —单桩极限桩端阻力标准值（kPa ）；A — 桩身截面面积，Φ630×12mm 钢管桩A=232.981cm 2；查看地质资料可得，在275号墩(RK24+890.00)处的地质资料最为不利，该区域土层磨阻力序号土层名称 极限摩阻力标准值顶层标高底层标高层厚承载力 1 卵石 0 -7.36 -10.0 2.64 2 粉质粘土 35 -10.0 -17.0 7 484.61 3 粘土 40 -17.0 -29.1 12.1 957.352 4中风化石英岩-29.1-34.35.2由计算得知：2.64米厚的卵石层作为从刷层，钢管桩入土深度10米，即穿过粉质粘土7米、进入粘土层3米即可满足承载力要求。
4.2 钢管桩稳定性计算河床面高程为-7.36m ，按3m 冲刷深度考虑，则可假定钢管桩悬臂固结点在-15m 处，桩顶标高取+4.0m ，钢管悬臂长度为19m 。
4.2.1 单根钢管桩流水压力计算 单根桩流水压力计算：22w F Cw V A ρ=式中：w F ――流水压力标准值（kN ）；中铁十四局集团有限公司省道263线南北长山联岛大桥项目经理部w C ――形状系数（钢管桩取0.8）；A ――阻水面积（m 2），计算至一般冲刷线处； ρ――海水的重力密度1.025（kN/m 3）； V ――设计流速（1.53m/s ）； 221.025=0.8 1.530.6313=7.86122w wF C V A kN ρ=⨯⨯⨯⨯ 4.2.2 单根钢管桩横桥向风力计算根据《公路桥涵设计通用规范》(JTJ-02189) 第2.3.8条计算横桥向风压：013wh d wh F k k k W A =0k —设计风速重现期系数取1.0； 1k —风载阻力系数，取1.0； 3k —地形地理条件系数，1.0； d W —设计基准风压取为0.8kPa ； wh A —迎风面积11.39m 2；横桥向风载：013=1.0 1.0 1.00.811.39=9.112wh d wh F k k k W A kN =⨯⨯⨯⨯4.2.3钢栈桥横桥向风力计算013=1.0 1.0 1.00.812.626=10.1wh d wh F k k k W A kN =⨯⨯⨯⨯4.2.4 单根钢管桩顺桥向风力计算 纵桥向风压按横桥向风压的70%计算。