Q235B钢板延伸率不合格的原因分析
Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格原因分析
Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格原因分析李炳一【摘要】通过利用直读光谱仪检测化学成分,利用金相显微镜检测金相组织和夹杂物级别,利用扫描电镜和能谱仪对拉伸试样断口形貌进行分析,发现Q235B钢中P、S含量偏高,导致钢中带状组织加重,沿轧向分布的大量长条状硫化物夹杂成为裂纹源,降低了钢板的横向塑性,导致冷弯试样开裂,拉伸断口出现分层,呈木纹形貌断口,造成Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格.采取工艺措施,提高钢的纯净度,有效减少钢中的P、S含量,严格控制钢中的硫化物夹杂的数量和形态,有利于使Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率指标合格.【期刊名称】《天津冶金》【年(卷),期】2017(000)0z1【总页数】3页(P38-40)【关键词】钢板;冷弯性能;断后伸长率【作者】李炳一【作者单位】天津钢铁集团有限公司,天津 300301【正文语种】中文冷弯试验和拉伸试验是中厚板必不可少的性能检测项目，而冷弯性能和断后伸长率又是中厚板产品的重要力学性能指标。
天津钢铁集团有限公司中厚板厂生产的Q235B钢板在力学检验过程中出现了若干批次的断后伸长率与弯曲性能同时不合格的现象。
经观察，拉伸试样断口心部位置呈木纹形貌，冷弯开裂处出现心部开裂情况。
为了进一步分析其产生原因，对不合格试样分别进行取样，通过化学成分检测、金相组织检验和拉伸试样断口检验，分析造成Q235B钢板冷弯性能和断后伸长率不合格的原因。
在拉伸试样未变形区域切取化学成分检测试样和金相组织检测试样，并切取拉伸断口。
所取拉伸试样的力学性能情况如表1所示。
试验采用对比的方式进行，其中1、2号为冷弯性能不合且断后伸长率不合的钢板试样，3号为力学性能均合格的同规格钢板试样，作为对比试样进行检测分析。
对所取的成分试样和金相试样进行磨抛，利用直读光谱仪对成分试样进行化学成分检测；利用金相显微镜对金相试样进行夹杂物检测和评级，再用4%的硝酸酒精侵蚀金相试样，利用金相显微镜对组织进行观察；利用扫描电子显微镜及附带的能谱仪对拉伸断口进行检测。
高强钢延伸率不合分析
高强钢延伸率不合分析摘要：在Q345B的实际生产中，出现批量厚规格性能不合的情况。
通过对炼钢过程、热轧及不合格卷取样及检验过程进行分析，发现断后延伸率不合与钢板金相组织不均和夹杂物有关。
钢中存在的带状组织对断后延伸率影响相对较小，但改善带状组织有利于改善钢卷的塑性。
关键词：延伸率不合；夹杂；金相组织1 断后延伸率不合情况简介2013年11月1日-15日厚规格Q345B热轧卷出现大批断后延伸率不合的现象，经复验终判17卷不合。
钢卷厚度为9.75-19.75mm，共涉及8个炉次，断后延伸率为13.5-19.5%，标准要求≥20%。
2 炼钢过程分析2.1 情况分析2.1.1 过热度Q345B浇注过热度分布板卷断后延伸率不合对应铸坯浇注过热度控制没有明显异常，基本属于正常。
2.1.2 拉速111B06319炉次浇注断面为2050mm，按照要点要求，其拉速应为1.1m/min，但因为过热度偏高，连浇紧张，拉速为0.8m/min，该炉次头坯轧制板卷断后延伸率不合，原因可能与头坯拉速低过热度高，钢水纯净度较差有一定关系。
111B06230炉次浇注断面为1250mm，按照要点要求拉速应为1.5m/min，该炉实际拉速为1.2m/min，拉速控制偏低。
其余炉次均出自10月8-9日生产的浇次，该浇次铸坯断面1500mm，拉速基本正常均为1.3m/min。
2.1.3 Ca/S通过对断后延伸率不合残样的金相及电镜分析发现残样的带状组织中普遍存在条状的MnS夹杂，为此对钢水的钙处理情况分析如下：断后延伸率不合Q345B板卷Ca/S，断后延伸率不合板卷Ca/S平均为0.28，最低0.23。
Q345B合格板卷Ca/S平均0.3445，最低0.18，大部分Ca/S集中在0.18-0.35。
钙处理与板卷延伸率不合没有明显对应关系。
2.1.4 铸坯低倍评级情况从表1中可以看出，这17卷钢的过热度为16-32℃，没有异常，拉速除了两块头坯外浇注均正常。
Q235B钢板延伸率不合格的原因分析
Q235B钢板延伸率不合格的原因分析刘晓美，陈晔（济南钢铁集团总公司技术中心，山东济南250101）摘要：通过利用金相显微镜检测夹杂物级别，利用XL-30扫描电镜能谱仪对试样断口形貌、夹杂物分布及微区成分进行分析，认为Q235B钢板在正常力学性能检验中延伸率不合格主要是由于夹杂物较多，特别是硫化物较多且分布不均造成的，生产过程中应减少夹杂偏析和内部颈缩形成。
关键词：Q235B钢板；延伸率；夹杂物；木纹状断口中图分类号：TG113.25+3文献标识码：B文章编号：1004-4620(2003)02-0045-02 Reason Analysis of Q235B Plate Sample withIncompetent Specific ElongationLIU Xiao-mei, CHEN Ye（The Technology Center of Jinan Iron and Steel Group,Jinan 250101,China）Abstract：The grade of the inclusions is checked with metallographic microscope.The fractography,inclusion distribution and micro composition of the sample are analyzed with XL-30 SEM and EDS.The results show that a large number of inclusions,especially the asymmetrical distributed sulfides are mostly responsible for the incompetent specific elongation of Q235B plate in the normal mechanical properties inspection.Therefore,the inclusions, segregation and necking-down should be reduced in the producing.Key words：Q235B plate；specific elongation;inclusion；woody fracture济南钢铁集团总公司(简称济钢)生产的Q235B钢板，在力学性能的正常生产检验中，个别批次钢板延伸率达不到标准要求，其拉伸试样的断口上通常出现异常的木纹状区域。
Q235-B热轧中板伸长率和冲击不合格原因分析
２２ 组 织 分 析 试 验 结 果 ．
图 １ 热 轧 中板 规 格 对 合 格 率 的 影 响
对于 Ｑ ３一 ２ ５ Ｂ这样 的 Ｃ Ｍｎ钢 而言 ． 响 其塑 — 影
材料 的性 能 是 由其 组 织 决 定 的 。具 体包 括 组 织 的种类 、 形貌 、 匀 性 以及基 体组 织 内第 二相 的 均
进 行化 学成 分 、 相 显微 镜 及 电子 显微镜 的 试验 分析 。 结果表 明 ， 金 带状 组 织及 夹杂物 对材料 的伸
长率和 冲 击韧性 有直接 影 响 ，带状 组织及 夹杂物 的形 成 原 因进 行 了讨 论 ，提 出 了相应 的改进措
施。
关 键词 热轧 中板 带状组 织 第二相 伸长 率 冲 击功 卷 取 温度
的 归结 为材料 的成分 、 组织 和生 产工 艺等 方面 。因
而 ． 对钢 材 的最终 性 能进行 分 析 ， 必须 从 上 述 要 还
合 格 的试 样 进行 了组 织形 貌 、 素 体 晶粒 度 级别 、 铁
维普资讯
２ ４
昆 钢
科
技
２０ ０ ８年 ６月
种类 、 大小 、 形貌 、 布等 。上述诸 多 因素可 以简要 分
性（ 长率 ） 伸 和韧性 （ 击功 ） 最 主 要 因素是 整体 冲 的
组织 形 貌 、 素体 晶粒 大 小 、 铁 以及 基 体 中第 二 相或
夹杂 物 的种 类 。 因而 研 究 中利 用 金 相显 微 镜 和 扫 描 电镜 对 性 能 出现 大 幅度 降 低 的 典 型试 样 和性 能
＼
碍
：
Ｑ ３一 ２ ５ Ｂ为对 象进 行研 究 。 从 实 际生产 检验 试样 中挑选 有 代表 性的 ２ ４个
Q235B厚板拉伸检测不合格原因分析与改进
（ Guangdong Shaoguan Iron and Steel Co., Ltd.，Baowu Group）
Abstract: The preliminary tensile properties of Q235B 45 mm and 50mm thick plates at Shaoguan Steel are not up to standard. The chemical composition and metallographic structure of the samples are analyzed. The cooling process, sample processing process and testing process are analyzed and discussed, and the corresponding improvement measures are put forward. Key words: Q235B; thick plate; tensile testing; cooling process; sample processing technology
返红温度，钢板进入冷却区时的冷却水量更大，钢板 上下表面急冷，从而在钢板近表面出现贝氏体组织 层，一般为数毫米厚度。
资料表明 [3]，拉伸试样的宏观韧性断口呈杯锥 形，由纤维区、放射区和剪切唇三个区域组成，断口 特征的三要素，见图 3。绝大部分拉伸检测合格批次 试样的宏观断口符合韧性断裂特征三要素，其微观 特征有典型的韧窝形状。但拉伸检测不合格批次试 样，宏观断口纤维区和剪切唇区不明显，微观特征为 解理断口，可判断为晶间断裂引起。根据甄纳－斯特 罗位错塞积理论，由于 C、Mn 钢中不均匀的贝氏体 存在，拉伸检测过程在滑移面上的切应力作用下，刃 型位错互相靠近。当切应力达到某一临界值时，塞积 头处的位错互相挤紧聚合而成为一高为 nb 长为 r 的楔形裂纹（或孔洞位错）。斯特罗（A.N.Stroh）指出， 如果塞积头处的应力集中不能为塑性变形所松弛， 则塞积头处的最大拉应力能够等于理论断裂强度而 形成裂纹。
Q235B棒材的加工质量问题及控制措施
0引言Q235B 棒材广泛应用于社会各个领域，市场需求量大。
用户在使用过程中往往需要进行进一步加工。
加工过程主要包括车削螺纹、拉拔、锻打和穿管等加工工序，这就要求Q235B 棒材具有良好的加工性能，内部质量和表面质量能满足不同的加工需求。
天钢棒材厂依靠其从意大利达涅利棒材产线装备和达涅利第五代进口轧机进行棒材的生产，产品主要包括4类，分别为普通碳素结构钢、优质碳素结构钢、合金结构钢和圆管坯用钢等[1]。
Q235B 棒材在天钢棒材总产量中达到30%以上，是天钢棒材的主要产品之一。
Q235B 作为最常见的普碳钢之一，其生产工艺成熟，产品使用范围广泛，但因企业竞争激烈，成本控制等原因，导致其仍存在着在低成本下产品质量不稳定等问题。
本文以提高棒材Q235B 质量水平为出发点，通过对近1年以来用户在使用过程中发现的不同质量问题进行分析，依据对化学成分、微观组织和夹杂物等的观察分析结果，找出引起质量问题的主要原因，并对质量问题提出相应的改进意见和控制措施。
1工艺流程炼钢和轧钢两大生产工序共同决定了Q235B棒材的内部和表面质量水平，对于提高棒材的质量水平，应从两大工序的各个环节入手，具体生产环节如下：Q235B 棒材的炼钢工艺流程为：高炉炼铁→120t 顶底复吹转炉→钢水直上六流方坯连铸→150mm 方坯。
Q235B 棒材的轧钢工艺流程为：钢坯加热→高压水除鳞→粗轧→中轧→精轧→测径仪→冷床自然冷却→定尺→检验→成品收集、入库。
2加工过程中的质量问题近1年内，用户在使用Q235B 棒材的加工过程中，出现了不同的加工问题，其中主要包括：（1）在车削螺纹过程中出现了车削裂纹；（2）将大规格收稿日期：2019-05-10作者简介：邓再兴（1982—），男，天津人，本科，主要从事棒线材销售和质量异议分析处理判定工作。
Q235B 棒材的加工质量问题及控制措施邓再兴（天津钢铁集团有限公司，天津300301）[摘要]在用户使用Q235B 棒材过程中，出现了不同的加工质量问题。
Q235B板材冷弯裂纹及延伸率低的原因分析和改进措施
Ｃａ ｕｓ ｅ ｓ Ａｎａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ａ ｎｄ Ｉ ｍ ｐｒ ｏ ｖ ｅ ｍｅ ｎｔ Ｍｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｏ ｆ Ｂｅ ｎ ｄｉ ｎ ｇ Ｃｒ ａ ｃ ｋ
ａ ｎ ｄ Ｌ ｏ ｗ Ｅ ｌ ｏ ｎ ｇ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ｏ ｒ Ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ Ｐ ｌ ａ ｔ ｅ Ｇｒ ａ ｄ ｅ Ｑ２ ３ ５ Ｂ
出现冷弯裂纹及延伸率低的原因， 是提高 Ｑ ２ ３ ５ Ｂ钢板 合 格率 、 降低生产 成本和能耗 的关键所在 。
１ 工艺路线及主要技术参数
１ ． １ 工艺 路线
生产 Ｑ ２ ３ ５ Ｂ板 材 的 工 艺 路 线 如 下 ： １ ２ ０ ｔ 混 合
接到连铸浇注。在使用此工艺试制初期 ， 生产的板材 出现了较多的冷弯裂纹且延伸率低， 判为降级品而降 价销售 。 因此找 出不 经 过 Ｌ Ｆ精 炼 炉 的 Ｑ ２ ３ ５ Ｂ钢 板
第３ ５ 卷第 ４期
２ ０ １ ５ 年 ８ 月
江
西
冶
金
Ｖｏ １ ． ３ ５． Ｎｏ ． ４
Ａｕｇ ｕ ｓ ｔ ２０１ ５
Ｊ Ｉ ＡＮＧ ＸＩ ＭＥ Ｔ ＡＬ Ｌ ＵＲＧ Ｙ
文 章编 号 ： １ ０ ０ ６ － ２ ７ ７ ７ （ ２ ０ １ ５ ） ０ ４ － ０ ０ １ ｃ ｏ ｌ ｄ ｂ ｅ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ ｃ ｒ ａ ｃ ｋ ； ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｐ ｌ ａ ｔ ｅ ； ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｏ ｎ ｍ ｉ ｃ ｒ ｏ ｓ ｃ ｏ ｐ ｅ
０ 前 言
九江 萍钢钢铁公 司炼钢 厂 ４号连 铸机 于 ２ ０ ０ ９年 ９ 月 １ ８日投 产 ， ２ ０ １ ４年 底对 生 产 的 Ｑ ２ ３ ５ Ｂ钢 种 的板 材工艺 路线进行 调 整 ， 由经 过 Ｌ Ｆ精 炼 炉改 为 不经 过 Ｌ Ｆ精炼 炉 ， 经过预处 理 、 转 炉冶 炼 、 炉后 吹气 搅拌 、 直
Q235B厚钢板断后伸长率不合格的原因分析
氧化物主要是钢中氧与硅、铁和锰等生成的脱氧产
物或夹渣［６］，夹渣是由于非稳态浇铸等原因造成结
晶器液面波动，使结晶器卷渣造成的。不管是塑性
图３带状组织
Ｆｉｇ．３ Ｂａｎｄ－ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ
夹杂物还是脆性夹杂物，都是钢材变形时的裂纹源，
而在宏观上表现为拉伸断口分层，显微组织出现带
状组织。
（下转第２３１页）
带状组织的存在将使材料的各向异性加剧，导 致范性和韧性下降，造成组织的不均匀性，是 Ｑ２３５Ｂ热轧厚钢板断后伸长率不合格的主要原因。
钢中夹杂物主要是硫化物和硅酸盐及少量氧化
物（图２），钢中硫化物主要来自钢液开始凝固后硫
与锰等元素溶解度下降生成的硫化物，是内生夹杂
物；硅酸盐是脱氧产物未及时上浮进入渣中造成的；
的Ａｓ温度出现了差别，于是当热变形钢从奥氏体
相区冷却时，铁素体将在Ａ。温度高的局部区域产
生。铁素体含很少的碳，随着温度的降低和铁素体
的长大，碳不断向Ａ。温度较低的区域扩散富集，直
到温度降低至Ａ，，时，保留到最后的奥氏体转变为
珠光体。共析铁素体的转变最终形成了带状
组织‘ｎｓ
情况进行了分析。结果表明，Ｑ２３５Ｂ厚钢板断后伸长率偏低的原因是由于带状组织和夹杂物引起
的，因此必须严格控制带状组织和夹杂物。
关键词：显微组织；夹杂物；化学成分
中图分类号：ＴＧｌ４２．１＋３
文献标识码：Ａ
文章编号：１００１—４０１２（２００７）０５—０２２４—０２
ＴＨＥ ＲＥＡＳＯＮ ＡＮＡＬＹＳＩＳ ＯＦ ＬＯＷＥＲ ＰＥＲＣＥＮＴＡＧＥ ＥＬＯＮＧＡＴＩＯＮ
畦躞二必 ｊ熊罄强魏
壹壅：兰箜！ｇ！！！星壁塑塑堑墨笪苎垩丕全整塑堡里坌堑
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
作者 简介 ： 刘晓美（ ９ ９ ）女 ， １ ６一 ， 山东嘉祥人 。 济钢技术 中心工程师 。 研 究 方 向 为金 属 材 料 及 显 微 分 析 技 术 。
进 行 金相夹 杂物级 别 评定 ， 检验 过程 中发 现 ， 化 物 硫
４ ５
论文网 论文大全
表 ２ 试 样的力学 性能
批 次钢 板延 伸 率达 不 到 标 准要 求 ， 拉 伸 试 样的 断 其 ｎ上通 常 出现 异常 的木纹 状 区域 。为 了找 出延伸 率 ／ 合 格的原 因 ， ｆ 采用 金相 分析 、 描 电镜 微 观分析 和 扫
将截 取 好 的 金相 试 样 磨抛 后 ， 金相 显 微镜 进 用
关 键 词 ： ２５ Ｑ ３Ｂ钢板 ； 延伸率 ； 夹杂物 ； 木纹状断 口
中图分类号 ： Ｇｌ ３ ２ ３ Ｔ １．５
文献 标识码 ： Ｂ
文章编号 ：０ ４４ ２ （０ ３ ０— ０ ５０ １ ０— ６０ ２ ０ ）２０ ４ —２
Ｒｅ ｓ ｎ Ａｎ ｌ ｓｓｏ ３ Ｂ Ｐ ａｅＳ ｍｐ ｅｗｉ ｎ ｏ ｅｅ ｔＳ ｅ ｉｉ ｏ ｇ ｔ ｎ ａ ｏ ａ ｙ ｉ ｆＱ２ ５ ｌ ｔ ａ ｌ ｔ Ｉ ｃ ｍｐ ｔｎ ｐ ｃｆｃＥｌｎ ａｉ ｈ ｏ
Ｋｅ ｒ ｓ：Ｑ２ ５ ｐａｅ；ｐ ｃｆｃｅｏ ｇ ｔ ｎ；ｉｃｕ ｉｎ； ｏ ｙｆａ ｔｒ ｙｗｏ ｄ ３ Ｂ ｌｔ ｓ ｉｉ ｌｎ ａ ｉ ｅ ｏ ｎ ｌｓｏ ｗｏ ｄ ｒｃｕ ｅ
济 南 钢 铁 集 团 总 公 司 （ 称 济 钢 ） 产 的 简 生
Ｑ２ ５ ３ Ｂ钢 板 ， 力 学 性 能 的正 常 生 产 检验 中 ， 别 在 个
ｍｉｒ ｏｍｐ ｓｔｏ ｆｔｅｓ ｍｐｅａｅａ ａｙ ｅ ｔ ｃｏｃ ｏ ｉｉｎ ｏ ｈ ａ ｌ ｒ ｎ ｌｚｄ ｗｉ ＸＬ一 ０Ｓ ｈ ３ ＥＭ ｎ ａ ｄＥＤＳ．Ｔｈ ｅｕ ｔ ｈ ｗ ｈ ｔ ａｇ ｕ ｅ ｃｕ ｉ ｓ，ｅ— ｅｒｓ ｌｓｓ ｏ ｔ ａ ｌｒ ｅｎ ｍｂ ｒｏｆｎ ｌｓｏｎ ａ ｉ ｓ
响就 更 加显 著 ， 因为夹 杂物 能 引起 更大 的应 力 集 中 ， 凭 借 于更细 小 的夹杂 物形 成 空洞 ， 空洞 长大 并 联合 ， 加 速 了裂纹 的扩 张 ， 而 加速 了 内部颈 缩 的发 展 。 从 同
时 ， 量 横 向 （ 直 拉 伸方 向 ） 大 垂 长裂 纹 的存 在 为 宏观
有 很 大影响 ［ ２
图 ４ 木纹状区域组织
３ 结 果分析
在 塑 性 夹 杂 物 中 ， 化 物 系 列 夹 杂 物 主 要 是 硫
４ ６
４ 结
论
４ １ Ｑ２ ５ ． ３Ｂ钢 板 延伸 率不 合 格 且断 口局 部 区域 出
现 木纹 状特 征 ， 由于 内部 夹杂 物较 多 ， 是 特别是 硫 化
能谱微 区成 分分 析等 手段 进行 了系统分 析 。
１ 试验 方 法
断 口试 样取 自正 常 生产检 验 中拉 伸性 能不 合格 的 试样 ， 格 为 １ ｍｍ 的 Ｑ２ ５ 规 ４ ３ Ｂ热 轧钢 板 ， 靠 近 在
断 口未变 形 区截 取金 相试 样 。其 化学成 分 和力 学性 能分 别列 于 表 １ 表 ２ 由表 １ 表 ２可 以看 出 ， 样 、 。 、 试
溶解度 ， 在连 铸 过 程 中液 态 硫 化 物 夹杂 上 浮 最 后 凝 固 ， 以铸 坯 中硫化物 分 布不均 匀 ， 而钢 板 中硫化 所 从
物 表现 为在 约板 厚 １ ４处较 为 集 中 。 时 ， ／ 同 轧制 过 程 中 ， 中 的硫化 物沿 轧制 方 向变形 拉 长 ， 度 降低 时 钢 温
图 ３ 木 纹 状 区域 夹 杂 物 分 布
铁 素 体 在被 拉 长 的硫 化 物 杂 质上 优 先 形 核 ， 晶 长 结
大， 故铁 索体 成 带状分 布 ， 形成 带 状组 织 。这种 带状 组 织 用 热 处理 方 法无 法 消 除 ， 称 作“ 可逆 ” 状 被 不 带
组织。 这种铁 索 体带 在试 样受 力 时铁 索体 先变 形 ， 并
０ １ ２ ． ８ ０ １ ７ ． ７
０ １ ． ９ ０ １ ． ９
０ ５ ． ２ ０ ５ ． ｌ
０ ０ ． ２５ ０ ０ ３ ． ２
拉 伸试 样 的宏 观 断 口形 貌如 图 １所 示 ， 口处 断 有 明显 的凹 凸不平 现象 ， 在试 样接 近钢 板 厚 度约 】 ４ ／ 处 出现木 纹状 断 口特 征
摘
要： 通过利用金相显微镜检 测夹杂物级别 。 利用 Ｘ －３ 扫描 电镜 能谱仪对试样断 口形貌 、 Ｌ ０ 夹杂物分 布及徽区成分进
行 分 析 ， 为 Ｑ２ ５ 认 ３ Ｂ钢 板 在正 常 力学 性 能检 验 中延 伸 率 不 合 格 主 要 是 由 于 夹 杂 物 较 多 ， 别 是 硫 化 物 较 多 且 分 布 不 均 造 成 特 的 。 产 过 程 中应 减 少 夹 杂 偏 析 和 内部 颈 缩 形 成 。 生
轧 制条 件 下有 着 不 同 的塑 性 ， 以轧 制 后钢 材 中的 所
２ ３ 电镜 能谱 仪检 验 ．
夹 杂物 将呈 现不 同 的形 态 。 一般 情况 下 ， 中的塑性 钢
夹 杂物 硅酸 盐和硫 化 物在 轧制 过 程 中发 生 变形 并沿
电镜 观 察 断 口为 准 解 理 脆性 断 裂 ， 貌 如 图 ２ 形 所示 ； 对应 木纹 状 区域 的夹杂 物分 布 如 图 ３所 示 ； 木
（ 南 钢 铁 集 团 总 公 司 第一 炼 钢 厂 ， 东 济 南 ２ ０ ０ ） 济 山 ５ １ １
摘
要： 通过分析连铸坯在宽面形成的偏离角凹陷的形 貌和形 成机理 ， 讨论了板 坯偏离 角凹陷产 生的原 因．为了避 免这类
缺陷的产生 ， 除冶炼好钢 水成分、 控制钢中 ［ ］ ［ ］ ｓ 、 Ｐ 含量外 ， 还要选择性 能好、 与钢种相适应的保 护渣 ， 用弱的冷却方式并 采
图 ２ 扫描电镜微观 断 口形貌
裂 纹 的迅速 扩展 事先 打好 了基 础ｎ 。 ］
从 图 ５的 能谱 分 析 可 以看 出 ， 纹 状 区域 存 在 木
明显 的硫 、 偏 析 ， 对应 有带 状 组织 。这是 因为硫 磷 且
化 物 夹杂 由于硫 在液 体钢 中溶 解 度大 于 固体钢 中的
论文网 论文大全
第 ２ ５卷 第 ２期 ２０ ０ ３年 ４月
山 东
Ｓｈ ｎ ｎ ａ ｄｏ ｇ
Ｖｏ ＿ ５。 ｌ Ｚ Ｎ０． ２
Ａｐ ｉ ２ ０ ｒｌ ０ ３
连 铸板 坯偏 离 角纵 向 凹陷 及 裂纹 形 成 原 因分 析
胥 克宝 ， 宏波 ， 牛 霍艳 英
能谱 仪 对断 口形 貌 、 夹杂 物 分 布 及微 区组 织 成 分 进
行 观 测和分 析 。
的化 学成分 合格 ， 延伸 率 ８ 合格 。 但 不
表 １ 试样 的化学 成分
２ 试 验 结 果
２ １ 宏观 断 口形 貌 ．
０ ２ ．０ ４ ０ ００ ． ２
１５ ４ ２ ３ １５ ０ ４ ２
在 铁 素 体与 硫 化物 交 界 处开 裂 。 另外 ， 由于 Ｐ在钢 中扩 散速 度 较 小 ， 在轧 制 过 程 中容 易形 成 含 Ｐ较 高 的偏析 带 ， 在轧 后冷 却过 程 中 ， 索体 容 易沿偏 析带 铁
析 出 ， 而 形成 带状 组 织 ， 类带 状组 织 对机 械性 能 从 这
纹状 区域组 织形 态 及微 区成 分 见 图 ４和 图 ５ 。
轧 制 方 向 延 伸形 成 条 带 状 ， 种 条 带 状 夹 杂 物 （ 这 Ａ 类、 ｃ类 ） 造 成拉 伸 时 形 成 内部 颈 缩 的原 因 ， 内 是 而 部 颈缩 的 出现 更促 进形 变 集 中在 局 部 ， 而 加速 破 从 坏 过程 ， 引起 延 伸率 降低 。 条带 状 夹杂 物沿 拉伸 方 向 分 布 时对塑性 有 显著 的影 响 ， 在横 向试 样 中 ， 带状 条 夹 杂 物 的长轴 与 拉 伸 方 向垂 直 ， 夹杂 物 对 塑性 的影
ｅ ｉｌ ｔ ｓ ｍｍｅｒｃ ｌ ｓｒｂ ｔｄ ｓ ｌｄ ｓａｅ ｍｏ ｔｙｒ ｓ ｎ ｉｌ ｏ ｈ ｎ ｏ ｅ ｔｎ ｐ ｃｆ ｌｎ ａｉｎ ｏ ３ Ｂ ｌｔ ｎ ｔ ｅ ｐ ｃａｌ ｈｅａ ｙ ｙ ｔｉａ ｔｉｕ ｅ ｕｆ ｅ ｒ ｓｌ ｅ ｐ ｓｂｅｆｒｔ ｅｉｃ ｍｐ ｅ ｔｓ ｉｉ ｅｏ ｇ ｔ ｆＱ２ ５ ｐａｅｉ ｈ ｄｉ ｉ ｏ ｅ ｃ ｏ
２ ２ 金相 检验 ．
采 用 Ｇ ｌ ５ １ ９对 １ ５ ４ １ ５ ０两 块 试 样 Ｂ Ｏ ６ —８ ２ ３ 、２ ４
ＧＢ ０ － ８ ０ １ ～ ７ ０ ８ ． ２
０．２ ０
≤ Ｏ ３ ．０
０３～ ．Ｏ
ｎ．７０
４ ｏ ０ ５ ４ｏ ０ ５ ． ４ ．４
收 稿 日期 ：０ ２０ —７ ２ ０ —８２
ＬＩ Ｘｉｏ ｍｅ 。ＣＨＥＮ Ｕ ａ — ｉ Ｙｅ
（ ＴｈｅＴｅ ｈ ｏｏ ｙ Ｃ ｎ ｅ ｆＪｎ ｎ Ｉｏｎａ ｄ Ｓ ｅ ｌ ｏ ｐ，Ｊｎ ｎ ２ ０ ０ ，Ｃｈｎ ） ｃ ｎ ｌｇ ｅ ｔｒｏ ｉａ ｒ ｎ ｔｅ Ｇｒ ｕ ｉａ ５ １ １ ｉｓ
Ａｂ ｔ ａ ｔ ｓ ｒ ｃ ：Ｔｈ ｒ ｄ ｆ ｔ ｅ ｉ ｃｕ ｉ ｎ ｓ ｃ ｅ ｋｅ ｔ ｔ ｌ ｇ ａ ｈ ｃ ｍｉｒ ｓ ｏ ｅ Ｔｈ ｒ ｃ ｏ ｒ ｐ ｙ， ｉｃ ｕ ｉｎ ｄｉ ｒｂ ｔｏ ｎ ｅ ｇ ａ ｅ ｏ ｈ ｎ ｌ ｓｏ ｓ ｉ ｈ ｃ ｄ ｗｉ ｍｅ ａｌ ｒ ｐ ｉ ｃ ｏ ｃ ｐ ． ｈ ｏ ｅｆａ ｔｇ ａ ｈ ｎ ｌｓｏ ｓ ｉ ｕ ｉ ｎ ａ ｄ ｔ
行 夹 杂物 评 级 ， 后 用 ４ 硝酸 乙醇溶 液侵 蚀 ， 截 然 与 取 的 断 口试 样 一起 放 在盛 有 Ｃ １ Ｃ 的烧 杯 中 ， 用超 声