污水处理厂高程设计参考
城污水厂高程布置
适用于污水厂内短距离输送 ；
设计坡度采用 0.01～0.02； (2) 压力流输泥管道：
最小管径 DN200，中途设清通口。 适用于长距离输送，或加压设备加压后输送；
部分污水厂总高差统计
东区污水厂2.7m(至二沉池) 曹阳污水厂2.5m(至二沉池) 北郊污水厂1.3m(至二沉池) 天山污水厂3.05m(至二沉池) 泗塘污水厂5.31m(至接触池) 程桥污水厂2.4m(至接触池) 闵行污水厂3.7m(至接触池)
在初步设计时，压力流输泥管道也可采用以下简单的
计算方法：[崔玉川编, 城市污水厂处理设施设计计算, P432]
按清水计算，并乘以比例系数；
在紊流状态下，污泥含水率大于98％时，污泥管道的 水头损失为清水的2～4倍；含水率为90％～92％时，为清 水的6～8倍。
当污泥管道较长时，为了不使水头损失过大，一般流 速采用1.0m/s。丹麦Kruger 公司设计指南中对污泥管道的计 算做如下规定：
时为0.4～0.6m/s; 3. 在确定连接管时，可考虑留有水量发展的余地； 4. 生化池至二沉池的管道流量为：设计流量+回流污泥量。
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四、高程布置的计算
(3)计量设备：水头损失应通过计算确定。初 步设计时可按 0.2m估算。 (4)配水设备：配水井的水头损失可按一般水 力学公式计算。
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四、高程布置的计算
污水处理厂高程布置
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污水处理高程布置图
一. 目的 二. 任务 三. 一般规定 四. 计算 五. 绘图
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一、高程布置的目的
1. 确保污水、污泥通畅流动。 2. 降低水头损失，节省运行费用。
污水处理厂高程设计参考
污水处理厂高程设计参考一、引言污水处理厂的高程设计是指确定各处理单元之间的高度差和流向，以保证污水在处理过程中能够顺利流动，并达到处理效果。
本文将针对污水处理厂高程设计进行详细介绍。
二、设计原则1. 保证流动性：在设计过程中，应确保污水能够自然流动，避免死角和积水现象的发生。
2. 考虑处理工艺：根据污水处理工艺的特点，合理安排各处理单元之间的高度差和流向，以提高处理效果。
3. 节约能源：在设计过程中，应尽量减少泵站的使用，采用重力流动的方式来降低能耗。
4. 考虑维护和操作：设计时应考虑到维护和操作的便利性，确保设备的正常运行和维护。
三、高程设计步骤1. 采集基础数据：采集污水处理厂所在地的地形地貌、地下水位等基础数据，用于后续的设计计算。
2. 制定高程控制方案：根据处理工艺和设备布置方案，制定高程控制方案，确定各处理单元之间的高度差和流向。
3. 进行水力计算：根据设计流量和处理工艺，进行水力计算，确定各处理单元的水位和流速。
4. 设计污水管道：根据水力计算结果，设计污水管道的高程和坡度，确保污水能够顺利流动。
5. 设计泵站：如果需要使用泵站，进行泵站的设计，确定泵站的位置和泵的参数。
6. 进行校核和优化：对设计结果进行校核和优化，确保设计的合理性和安全性。
7. 编制设计报告：根据设计结果，编制污水处理厂高程设计报告，包括设计原理、计算过程和结果等内容。
四、实例分析以某污水处理厂为例，设计流量为10000m³/d，采用A2/O工艺进行处理。
根据设计原则和设计步骤，进行高程设计如下：1. 制定高程控制方案：根据A2/O工艺的特点，确定进水池、调节池、好氧池、缺氧池、沉淀池和出水池的高度差和流向。
2. 进行水力计算：根据设计流量和工艺要求，计算各处理单元的水位和流速。
3. 设计污水管道：根据水力计算结果，设计各处理单元之间的污水管道的高程和坡度。
4. 设计泵站：根据需要，设计泵站的位置和泵的参数，确保污水能够顺利流动。
高程计算——精选推荐
高程计算污水处理厂的高程布置污水处理厂高程布置的任务是：确定各处理构筑物和泵房等的标高，选定各连接管渠的尺寸并决定其标高。
计算决定各部分的水面标高，以使污水能按处理流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理厂的正常运行。
污水处理厂的水流常依靠重力流动，以减少运行费用。
为此，必须精确计算其水头损失（初步设计或扩初设计时，精度要求可较低）。
水头损失包括：（1）水流流过各处理构筑物的水头损失，包括从进池到出池的所有水头损失在内；在作初步设计时可按表1估算。
表1 处理构筑物的水头水损失构筑物名称水头损失(cm) 构筑物名称水头损失(cm)格栅 10～25 生物滤池(工作高度为2m时)：沉砂池 10～25沉淀池：平流竖流辐流 20～40 1)装有旋转式布水器 270～28040～50 2)装有固定喷洒布水器 450～47550～60 混合池或接触池 10～30双层沉淀池 10～20 污泥干化场 200～350曝气池：污水潜流入池 25～50污水跌水入池 50～150(2)水流流过连接前后两构筑物的管道(包括配水设备)的水头损失，包括沿程与局部水头损失。
(3)水流流过量水设备的水头损失。
水力计算时，应选择一条距离最长、水头损失最大的流程进行计算，并应适当留有余地；以使实际运行时能有一定的灵活性。
计算水头损失时，一般应以近期最大流量（或泵的最大出水量）作为构筑物和管渠的设计流量，计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头。
设置终点泵站的污水处理厂，水力计算常以接受处理后污水水体的最高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒推计算，以使处理后污水在洪水季节也能自流排出，而水泵需要的扬程则较小，运行费用也较低。
但同时应考虑到构筑物的挖土深度不宜过大，以免土建投资过大和增加施工上的困难。
还应考虑到因维修等原因需将池水放空而在高程上提出的要求。
在作高程布置时还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量。
城市污水厂高程布置
混合池
0.1～0.3
接触池
0.1～0.3
污泥干化场
2～3.5
构筑物的水头损失主要产生在：进口、出口和需要跌水处。 流经构筑物本身的水头损失较小。
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四、高程布置的计算
h
h1
h2
iL
2
2
g
h1－－沿程水头损失，m; h2－－局部水头损失，m; i－－单位管长的水头损失(水力坡降)，根据流量、管径和流 速查阅《给水排水设计手册》第1册获得； L－－连接管长度，m; ξ－－局部阻力系数，查阅《给水排水设计手册》第1册获得； g－－重力加速度，9.81m/s2; ν－－连接管中的流速，m/s.
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四、高程布置的计算
(3)计量设备：水头损失应通过计算确定。初 步设计时可按0.2m估算。 (4)配水设备：配水井的水头损失可按一般水 力学公式计算。
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四、高程布置的计算
2.污泥处理高程水力计算
目前有关污泥水力特征研究还不够，因此 污泥管道的水力计算主要采用经验公式或 实验资料。
(1)重力输泥管道： 适用于污水厂内短距离输送 ； 设计坡度采用0.01～0.02； 最小管径DN200，中途设清通口。
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四、高程布置的计算
3.计算方法
(3)计算各连接管渠的水头损失；
(4)计算出第一个构筑物至最后一个构筑物的总损失；
(5)计算污泥处理流程； 部分污水厂总高差统计
东区污水厂2.7m(至二沉池) 曹阳污水厂2.5m(至二沉池) 北郊污水厂1.3m(至二沉池) 天山污水厂3.05m(至二沉池) 泗塘污水厂5.31m(至接触池) 程桥污水厂2.4m(至接触池) 闵行污水厂3.7m(至接触池)
污水处理厂高程布置
污水处理厂高程计算
污水处理厂高程计算一、高程测量基本概念和方法1.高程概念：高程指的是一点相对于一些水平面的高低位置，通常使用基准面作为参照标准。
2.高程测量方法：常用的高程测量方法有水准测量法、网络大地测量法等。
在污水处理厂高程计算中，通常使用直接读表法、分水实测法等方法。
二、污水处理厂高程计算步骤1.制定高程控制点：根据具体情况，在污水处理厂的关键位置设置高程控制点，如进、出水口、隔油池底、曝气池底等。
2.进行高程测量：根据设定的高程控制点，使用合适的高程测量方法，进行实际的高程测量工作。
对于大面积的污水处理厂，需要建立高程网进行全面测量。
3.绘制高程图：根据测量结果，编制污水处理厂的高程图。
高程图可以直观地反映污水处理厂内各个位置的高低关系，并为后续的高程计算提供依据。
4.计算污水流向：在污水处理厂的高程计算中，首先需要确定污水的流向，即整个处理过程中各个设备的排布顺序和排水方向。
在此基础上，进行管道布置和高程计算。
5.确定设备高程：根据设备的功能和操作要求，确定各个设备的高程。
例如，在进、出水口处，需要保证水流的顺畅；在曝气池和沉淀池等位置，需要根据水流速度等参数，确定合适的设备高程。
6.管道高程计算：在设备高程确定后，按照污水流向和排列位置，逐一计算各个管道的高程。
通常包括进水管、排水管、曝气池进水管、固体液分离管等。
7.调整高程设计：在计算完成后，需要根据实际情况进行合理的调整。
如果发现存在高程不合理或超出范围的情况，需要对布置进行调整，确保整个污水处理系统的正常运行。
三、污水处理厂高程计算中的注意事项1.结构物高程计算：在计算过程中，需要考虑到结构物的高程，如墙体、屋面等。
这些结构物可能会影响到污水处理厂的高程设计。
2.高程范围限制：根据污水处理厂的具体要求和周围地形环境，需要确定高程的测量范围和限制条件。
同时，还需要考虑到未来的扩建和改造需求。
3.设备故障处理：在高程计算中，需要考虑到设备的故障情况。
污水处理厂高程设计参考
1处理流程高程设计为使污水能在各处理构筑物之间通畅流动，以保证处理厂的正常运行，需进行高程布置，以确定各构筑物及连接管高程。
为降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动已按重力流考虑为宜；污泥也最好利用重力流动，若需提升时，应尽量减少抽升次数。
为保证污泥的顺利自流，应精确计算处理构筑物之间的水头损失，并考虑扩建时预留的储备水头，高程图的比例与水平方向的比例尺一般不相同，一般垂直比例大，水平的比例小些〔⑵。
1.1主要任务污水处理厂污水处理流程高程布置的主要任务是：(1)确定各处理构筑物和泵房的标高；(2)确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高；(3)通过计算确定各部分的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间畅通地流动，保证污水处理厂的正常运行。
1.2高程布置的一般原则(1)计算各处理构筑物的水头损失时，应选择一条距离最长、水头损失最大的流程进行较准确的计算，考虑最大流量、雨天流量和事故时流量的增加。
并应适当留有余地，以防止淤积时水头不够而造成的涌水现象，影响处理系统的正常运行。
(2)计算水头损失时，以最大流量(设计远期流量的管渠与设备，按远期最大流量考虑)作为构筑物与管渠的设计流量。
还应当考虑当某座构筑物停止运行时，与其并联运行的其余构筑物与有关的连接管渠能通过全部流量。
(3)高程计算时，常以受纳水体的最高水位作为起点，逆废水处理流程向上倒推计算，以使处理后废水在洪水季节也能自流排出，并且水泵需要的扬程较小。
如果最高水位较高，应在废水厂处理水排入水体前设置泵站，水体水位高时抽水排放。
如果水体最高水位很低时，可在处理水排入水体前设跌水井，处理构筑物可按最适宜的埋深来确定标高。
(4)在做高程布置时，还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需要提升的污泥量。
1.3污水高程计算在污水处理工程中，为简化计算一般认为水流是均匀流。
管渠水头损失主要有沿程水头损失和局部水头损失。
出水排至长江，最高水位为45.22m。
污水处理厂高程设计参考
污水处理厂高程设计参考污水处理厂高程设计是污水处理工程设计中的重要一环，它主要涉及到污水处理设备的流程排列、管道的布置以及剩余污泥的处理等方面。
一个合理的高程设计可以保证污水处理系统的正常运行和高效处理污水的能力。
以下是污水处理厂高程设计的参考内容。
1.设计原则(1)采用逐级下降的设计原则。
要求整个处理系统的各个单元之间高程逐级下降，以利于污水的自然流动和高效处理。
(2)保证设备的正常运行。
根据污水处理设备的运行特点，合理确定设备的高程，保证污水在设备内的流动速度达到处理效果所要求的数值。
(3)考虑管道的防渗漏措施。
在设计过程中，需要考虑管道的防渗漏措施，避免发生漏水现象，造成环境污染和设备损坏。
(4)合理考虑地形条件。
根据污水处理厂所处的地形条件，合理选择高程设计方案，避免地势低洼导致污水倒灌或者排放不畅的情况。
(5)考虑剩余污泥处理。
在高程设计中，需要考虑剩余污泥的处理情况，合理确定剩余污泥处理区域的高程，以便后续处理。
2.设备排列高程设计(1)根据不同的处理单元，合理选择设备的高程。
对于初沉池、好氧生化池、二沉池等设备，应根据设备的处理能力、污水流量和水质要求合理确定高程。
(2)设备之间应进行逐级下降。
根据处理单元的工艺流程要求，确保污水流动自然顺畅，避免过多的水泵耗能。
(3)加强设备之间的连接和集中控制。
合理设计设备的高程可以便于设备之间的连接和管理，提高污水处理效率。
3.管道布置高程设计(1)根据管道的材质、直径和流量确定高程。
不同直径的管道对于流体的输送具有不同的要求，应根据实际情况合理确定高程。
(2)根据管道的长度和水头损失确定高程。
长距离的管道会带来水头的损失，需要根据实际情况合理确定高程。
(3)设立阀门和流量调节措施。
在设计过程中，需要合理设置阀门和流量调节器，以便对每一段管道进行调节和控制，保证整个处理系统的正常运行。
4.剩余污泥处理区域高程设计(1)根据剩余污泥的产生量确定高程。
污水处理厂高程计算
〔1〕接纳水体广澳湾近岸海域−−→巴式计量槽 0WL 水位设计为3.50m出水管：DN1000，钢筋混凝土管道管底坡度：0.03i =管长：约50m流量：33max 2736m /h=0.76m /s Q =1L =排出管出口管底标高：3.00m2L =排出管进口管底标高：3.15m正常水深=0.65m,而临界水深=0.58，管中水为非满流，自由出流至广澳湾近岸海域。
管道进口水力损失为0.031WL =巴式计量出口槽标高2L +正常水深+管道进口水力损失3.150.650.03 3.83m =++=1WL ——巴式计量槽下游水面标高〔2〕巴式计量槽−−→接触消毒池 巴式喉管是由不锈钢制成，浇铸于巴式计量槽中；巴式计量槽水力高程2 3.15m L =，3 3.56m L =，4 3.41m L =，5 3.61m L =，6 3.20m L =计量设备的水头损失计算巴式计量槽在自由流的条件下，计量槽的流量按下式计算：10.0261.5690.372(3.28)b Q b H =式中 Q ——过堰流量，0.763m /s ；b ——喉宽，m ；1H ——上游水深，m 。
设计中取 1.00m b =，那么11.5702.402Q H =，得10.73m H =对于巴式计量槽只考虑跌落水头。
淹没度151()/(3.83 3.61)/0.730.3WL L H =-=-=可以满足自由出流。
521 3.610.73 4.34m WL L H =+=+=2WL 为巴式计量槽上游水面标高[]3=(4.34 3.20) 1.680.39m/s v -⨯=0.75/3v 为巴式槽上游渠中流速320.05WL WL H =++∆(渠道等约为0.1m)4.340.050.1 4.49m =++=式中 3WL ——接触池出水堰下游水面标高73L WL =+自由跌落到3=4.49+0.05=4.54m WL堰长为3m堰上水头约为h =0.3m74 4.540.3 4.84m h WL L +=+==4WL 为接触池水面标高〔3〕接触池−−→配水池 DN800，L=10m管底坡度：0.003i =堰上水头约为h =0.3m254/290g WL WL ⨯+⨯+=出水（10）（0.98-0.50）弯头（0.40.98/2g ）2⨯⨯⨯+40.0007+500.00095+配水井配进水管道和弯头（0.50.98/2g ）+h4.840.0140.00280.0060.00350.0470.0250.3=+++++++5.24m =配水井溢流堰顶标高58L WL =+自由出流至5WL 标高5.240.1 5.34m =+=68 5.340.3 5.64m h WL L +=+==h ——堰上水头约为0.3m〔4〕配水井−−→SBR 反响池 760.010.01 5.66m WL WL +=+=7WL ——接触池进口处最大水位标高DN800，L=10m管底坡度：0.003i =，滗水器水力损失为0.05mSBR 反响池水位0.030.05 5.78m 87WL WL =++= (4)SBR 反响池−−→配水井 DN800，L=10m管底坡度：0.003i =堰上水头约为h =0.3m298/290g WL WL ⨯+⨯+=出水（10）（0.98-0.50）弯头（0.40.98/2g ）2⨯⨯⨯+40.0007+500.00095+配水井配进水管道和弯头（0.50.98/2g ）+h5.780.0140.00280.0060.00350.0470.0250.3=+++++++6.18m =配水井溢流堰顶标高99L WL =+自由出流至9WL 标高6.180.1 6.28m =+=109=6.280.3 6.58m h WL L ++==h ——堰上水头约为0.3m〔5〕配水井−−→初沉池 11100.1 6.580.1 6.68m WL WL =+=+=1011L WL =+自由出流至10WL 标高=6.68+0.1=6.78m式中 10L ——平流沉淀池出水槽渠底标高1210 6.780.2 6.98m WL L h =+=+=式中 12WL ——平流沉淀池出水槽水面标高h ——平流沉淀池出水自由跌落〔6〕平流沉淀池−−→钟式沉砂池 1312WL WL =+自由跌落到10 6.980.097.07m WL =+=堰宽为3m式中 13WL ——平流沉淀池出水处水面标高14130.17.070.17.17m WL WL =+=+=14WL ——平流沉淀池进水处水面标高1114L WL =+自由出流至12WL 标高=7.17+0.09=7.26m式中 11L ——平流沉淀池第二格集水槽末端标高15117.260.17.36m WL L h =+=+=式中 15WL ——平流沉淀池第二格集水槽水面标高1615WL WL +=平流沉淀池底部隔墙孔损失1h7.360.027.38m =+=取1h 为0.02m式中 16WL ——平流沉淀池第一格集水槽水面标高平流沉淀池与钟式沉砂池之间的管道连接DN800砼管，L=50m20.5m A =0.2m R =0.76/0.20.38m/s v ==20.6670.38/()0.00078400.2I ⎡⎤==⎣⎦⨯ 1716WL WL +=出水至平流沉淀池20.38500.00078⨯+⨯（1.1/2g)+转弯和从渠道进入管道2(0.50.38/2)g ⨯7.44=17WL ——钟式沉砂池出水渠堰末端水面标高1217L WL =+自由落水至13WL 标高7.440.1=+7.54m =式中 12L ——钟式沉砂池出溢流堰堰顶标高堰长2 2.55m =⨯=1.50.76 1.825Q h ==⨯⨯那么0.1910.2m h =≈12187.540.27.74m WL L h =+=+=式中 18WL ——钟式沉砂池最高水位〔7〕钟式沉砂池−−→细格栅 1918WL WL =+2个钟式沉砂池闸板孔损失2个闸板孔面积22 1.0 1.0 2.0m =⨯⨯= 0.76/2.00.38m/s v ==过闸板孔损失22.230.38/2g =⨯+水流减速转弯和格栅后涡流等大约0.02m 0.036m =那么19180.0367.740.0367.78m WL WL +=+==细格栅处渠道底标高12L =6.34m（1） 格栅水头损失计算0f h kh =20sin 2v h g ξα=，43=S b ξβ⎛⎫ ⎪⎝⎭ 式中 f h ——过栅水头损失，m ；0h ——计算水头损失，m ；k ——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般3k =；ξ——阻力系数，与栅条断面形状有关，，k 为系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，与栅条断面形状有关，可按"给排水设计书册〔第5册〕"提供的计算公式和相关系数计算。
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1处理流程高程设计为使污水能在各处理构筑物之间通畅流动，以保证处理厂的正常运行，需进行高程布置，以确定各构筑物及连接管高程。
为降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动已按重力流考虑为宜；污泥也最好利用重力流动，若需提升时，应尽量减少抽升次数。
为保证污泥的顺利自流，应精确计算处理构筑物之间的水头损失，并考虑扩建时预留的储备水头，高程图的比例与水平方向的比例尺一般不相同，一般垂直比例大，水平的比例小些[12]。
主要任务污水处理厂污水处理流程高程布置的主要任务是：(1) 确定各处理构筑物和泵房的标高；(2) 确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高；(3) 通过计算确定各部分的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间畅通地流动，保证污水处理厂的正常运行。
高程布置的一般原则(1) 计算各处理构筑物的水头损失时，应选择一条距离最长、水头损失最大的流程进行较准确的计算，考虑最大流量、雨天流量和事故时流量的增加。
并应适当留有余地，以防止淤积时水头不够而造成的涌水现象，影响处理系统的正常运行。
(2) 计算水头损失时，以最大流量（设计远期流量的管渠与设备，按远期最大流量考虑）作为构筑物与管渠的设计流量。
还应当考虑当某座构筑物停止运行时，与其并联运行的其余构筑物与有关的连接管渠能通过全部流量。
(3) 高程计算时，常以受纳水体的最高水位作为起点，逆废水处理流程向上倒推计算，以使处理后废水在洪水季节也能自流排出，并且水泵需要的扬程较小。
如果最高水位较高，应在废水厂处理水排入水体前设置泵站，水体水位高时抽水排放。
如果水体最高水位很低时，可在处理水排入水体前设跌水井，处理构筑物可按最适宜的埋深来确定标高。
(4) 在做高程布置时，还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需要提升的污泥量。
污水高程计算在污水处理工程中，为简化计算一般认为水流是均匀流。
管渠水头损失主要有沿程水头损失和局部水头损失。
出水排至长江，最高水位为。
总损失=构筑物的损失+沿程损失+局部损失，沿程水头损失按下式计算：iLL R C v h f ==22（）式中 f h ——为沿程水头损失，m ；L ——为管段长度，m ；R ——为水力半径，m ；v ——为管内流速，m s ；C ——为谢才系数。
局部水头损失为：g v h m 22ξ=（）式中 ξ——局部阻力系数，查阅《给排水设计手册第一册》获得。
构筑物初步设计时，构筑物水头损失可按经验数值计算。
污水流经处理构筑物的水头损失，主要产生在进出口和需要的跌水处，而流经处理构筑物本身的水头损失则较小。
本设计中若在设计计算过程中计算了的就用计算的结果，若在设计计算过程中没计算的就用经验值，各构筑物水头损失见表。
表 构筑物水头损失表管渠水力计算计量槽至出水口取一个进出口损失及一个90︒弯头损失，取局部阻力系数为：++=。
接触池至计量槽取一个进出口损失，取局部阻力系数为：+=。
二沉池至接触池取一个进出口损失及一个90︒弯头损失，取局部阻力系数为：0.11.01.12.2++=。
集配水井至二沉池取一个进出口损失，取局部阻力系数为：+＝。
氧化沟至集配水井取一个进出口损失及二个90︒弯头损失，取局部阻力系数为：++=。
厌氧池至氧化沟取一个进出口损失，取局部阻力系数取为：+=。
沉砂池至厌氧池取一个进出口损失及一个90︒弯头损失，取局部阻力系数为：++=。
管渠水力计算见表。
表污水管渠水力计算表污水处理高程计算及布置污水处理厂水力计算以接受处理后污水水体的最高水位作为起点，沿污水处理流程向上倒推计算，以使处理后的污水在洪水季节也能自流排出，同时，还要考虑挖土埋深的状况。
以为基准，设计中考虑污水管的非充满度（一般管径大于或等于1000mm时，最大充满度为）和管道的覆土厚度（一般不小于且不考虑冻土深度），城市污水主干管进入污水处理厂处的管径为1000m，管道水面标高为。
由于采用的DE氧化沟方案中二沉池、氧化沟占地面积大，如果埋深设计过大，一方面不利于施工，也不利于土方平衡，故按尽量减少埋深。
从降低土建工程投资考虑，接触消毒池水面相对高程定为±， 这样布置亦利于排泥及排空检修。
计算结果见下表。
表 构筑物及管渠水力计算表污泥处理构筑物高程布置(1) 污泥管道的水头损失管道沿程损失按下式计算：85.117.149.2⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⎪⎭⎫ ⎝⎛=H f Cv D L h（）管道局部损失计算： g v h i 22ξ=（）式中 H C ——污泥浓度系数； D ——污泥管管径，m ； v ——管内流速，s m ；L——管道长度，m；ξ——局部阻力系数。
查《给水排水设计手册》可知：当污泥含水率为97%时，污泥浓度系数C=71，H管径为150-200mm时，最小设计流速为s;污泥含水率为95%时，污泥浓度系数为C=53，管径为150-200mm时，最小设计流速为1m/s。
H各连接管道的水头损失见下表。
表连接管道的水头损失(2) 污泥处理构筑物水头损失当污泥以重力流排出池体时，污泥处理构筑物的水头损失以各构筑物的出流水头计算，浓缩池一般取，二沉池一般取。
(3) 污泥高程布置设计中污泥在二沉池到污泥浓缩池以及贮泥池到脱水车间得到提升，取脱水机房标高为53m，贮泥池泥面相对地标为，超高。
污泥高程布置计算如下表。
表污泥高程布置计算表高程计算污水厂厂址处的地坪标高基本在30米左右。
本设计中的高程计算分别为泵提升前和泵提升后两部分。
泵提升前按顺序计算，泵提升后按逆向计算。
污水厂主干道管采用钢筋混凝土圆管，按非满流设计，阻力系数为n=，坡度i=。
泵前水位计算采用DN300钢筋混凝土圆管，L=150m ，查表得Q= m 3/s ，i=时，v=s ，设污水入口水位为，则沟道沿程水力损失：0.0031000.3i L m ⨯=⨯=局部水力损失：220.510.0128229.8f v h mg ξ==⨯=⨯ 合计：+=则格栅前水位为：格栅的水头损失为： 栅后水位为：。
即泵前水位为：。
泵后水位的计算设计出水管的出水水位为29m ，(1) 消毒池至出水采用DN300钢筋混凝土圆管，L=30m ，查表得Q=000209 m 3/s ，i=时，v=s沿程阻力损失：0.0032000.6i L m ⨯=⨯=局部水力损失：220.50.50.0064229.8f v h mg ξ==⨯=⨯ 消毒池内部损失：。
合计：++=消毒池内水位为：29+=(2) SBR 反应池至消毒池采用DN200钢筋混凝土圆管，L=30m ，查表得Q= m 3/s ，i=时，v=s 沿程阻力损失：0.003300.09i L m ⨯=⨯=局部阻力损失：220.40.50.0041229.8f v h mg ξ==⨯=⨯（入管口） 220.40.750.0062229.8f v h m g ξ==⨯=⨯（90标准弯头1个）220.40.250.00205229.8f v h m g ξ==⨯=⨯（小管口进大管口）220.44.50.0369229.8f v h mg ξ==⨯=⨯（闸阀1/2开）采用DN400钢筋混凝土圆管，L=10m ，查表得Q= m 3/s ，i=时，v=s 沿程阻力损失：0.0031000.3i L m ⨯=⨯=局部阻力损失：220.4510.0104229.8f v h mg ξ==⨯=⨯（流入大容器） 220.450.170.0018229.8f v h mg ξ==⨯=⨯（闸阀全开）SBR 反应器内部损失： 合计： ++++++++=SBR 反应器内部水位为：+=。
(3) UASB 反应器至SBR 反应池采用采用DN200钢筋混凝土圆管，L=20m ，查表得Q= m 3/s ，i=时，v=s 沿程阻力损失：0.003200.06i L m ⨯=⨯=局部阻力损失：220.40.50.0041229.8f v h mg ξ==⨯=⨯（入管口） 220.40.750.0062229.8f v h m g ξ==⨯=⨯（90标准弯头1个）220.40.170.00138229.8f v h mg ξ==⨯=⨯（闸阀全开）采用DN400钢筋混凝土圆管，L=8m ，查表得Q= m 3/s ，i=时，v=s 沿程阻力损失：0.003500.15i L m ⨯=⨯=局部阻力损失：220.450.250.0026229.8f v h mg ξ==⨯=⨯（小管径流入大管径） 采用DN300钢筋混凝土圆管，L=15m ，查表得Q=000209 m 3/s ，i=时，v=s 沿程阻力损失：0.003450.135i L m ⨯=⨯=局部水力损失：220.50.750.0096229.8f v h mg ξ==⨯=⨯（90标准弯头1个） 220.50.150.0019229.8f v h mg ξ==⨯=⨯（大管径流入小管径）UASB 反应器内部跌水： 合计： +++++++++=UASB 反应器内水位为：+=(4) 厌氧消化池至UASB 反应器采用DN300钢筋混凝土圆管，L=30m ，查表得Q=000209 m 3/s ，i=时，v=s 沿程阻力损失：0.003500.15i L m ⨯=⨯=局部水力损失：220.50.50.0064229.8f v h mg ξ==⨯=⨯ 采用DN200钢筋混凝土圆管，L=50m ，查表得Q= m 3/s ，i=时，v=s 沿程阻力损失：0.003800.24i L m ⨯=⨯=220.40.250.00205229.8f v h m g ξ==⨯=⨯（大管口进小管口）220.40.750.0062229.8f v h m g ξ==⨯=⨯（90标准弯头1个）220.410.0081229.8f v h mg ξ==⨯=⨯（入反应池）厌氧消化池内部损失：。
合计：+++++++=厌氧消化池水位：+=(5) 调节池至厌氧消化池采用DN300钢筋混凝土圆管，L=35m ，查表得Q=000209 m 3/s ，i=时，v=s 沿程阻力损失：0.003900.27i L m ⨯=⨯=局部水力损失：220.5(0.51)0.019229.8f v h mg ξ==+⨯=⨯ 调节池内部损失： 合计：++=.调节池内部水位为：+=(6) 沉淀池至调节池采用DN300钢筋混凝土圆管，L=25m ，查表得Q=000209 m 3/s ，i=时，v=s 沿程阻力损失：0.003650.195i L m ⨯=⨯=局部水力损失：220.5(0.51)0.019229.8f v h mg ξ==+⨯=⨯ 沉淀池内部损失： 合计：++=.沉淀池内部水位为+=(7) 沉砂池至沉淀池采用DN300钢筋混凝土圆管，L=35m ，查表得Q=000209 m 3/s ，i=时，v=s 沿程阻力损失：0.003350.105i L m ⨯=⨯=局部水力损失：220.5(0.51)0.019229.8f v h mg ξ==+⨯=⨯ 220.50.750.0095229.8f v h mg ξ==⨯=⨯沉沙池内部损失：. 合计：+++=沉沙池内部水位为：+=。