煤矿井筒防冻设计计算
矿井井筒防冻设计
工作探索矿井井#$冻设计李春香(天地科技股份有限公司，北京100013)摘要：在研究中，针对全风压通风矿井在冬季存在热风问题，基于设计原则，建设方需要以永久锅炉作为能量来源，增加机组设备构建临时热风道，能够将进风井筒冬季防冻存在的安全隐患扼杀于萌芽状态，不断改善矿井建设环境，缩短施工周期，能够显著降低施工成本，并获取良好的综合效益。
关键字：矿井；井筒；防冻；设计1两种井筒防冻方式分析当前很多矿井井筒在进风时采用负压吸入的方式，因此通常将风机安装在进风井井筒位置附近设置空气加热室，将25%的井筒进风量加热到50%左右的热风，再利用风机通过热风道将其送入井筒与从井口房进入的冷空气进行混合，其温度为2!,送入井下，然而采用这种方法是对进风量较大的井筒进行部分冷空气加热，可以集中设置加热设备以及风机，能够用于后期维护，在设备处于运行状况时为确保井筒不，时不能井口房，的冷风从井口进入井筒中，在冷，在井口设置热器也无法达到所需暖需从度，可以在井口设置的冷风室，进能够将冷风通过冷风道送入井筒，对于较的井井筒，其冷风口热风口的井筒，因在用过中需进行用无风机的空气加热式，式是在井口位置加加热室，井口可能处于状，能大部冷空气进入加热室后通过加热器进入井口，其空气加热温度为25!左右，加热的风量风量 的60%，时需设置冷风室，能的冷风通冷风通道进入井筒部，与从井口空气加热室的热风在中进行混，送入井筒部，用这种法能井筒不，时能井口的暖需，能度，对这种是的，需井口较能，可以在大设置，在的位置设置冷风进入，于热风是通过井口进入井筒的，因加热温度，不能够过，加热风量时于用无风机的式，因也需 ，通于50Pa，能放置加热器，井口需留够的空间用于加热器的放置。
2研究方案首先设计依，我们分析该矿井所处的地理位置，其参考依如下所示。
序号项目参数单位回风进入进风量90m3/s 2冷、热风混合温度2!3极端最低温度平均值-25.8!4空气加热温度25!5加热热媒(饱和蒸汽)0.3MPa在计算加热量时，首先对于井筒入风口的加热风量，根据下列公式，/(#»_#0)，m3/s,其中Q为需要加热的风量, !'为精通的进风量，位为m3/s;#”为冷热风混合后的温度，#&为冷风温度，九为热风温度，位为！，其中Q'为井筒平8的总进风量，t”为冷热风混合后的温度，#0为善通表空气温度，t%为热风温度。
某矿斜坡道防冻技术方案设计
冷、 热空气 在井 口处 直 接混 合 ， 用 矿 井通 风 负 压 ， 利 有 效地避 免热 空气 上 浮 ， 省 投 资 、 高 了热 效 率 ， 节 提
但该 防冻 方式 受散 热 排 管性 能 、 热 排 管 布置 以及 散
巷冬季 的空气 温度 高 于 ２℃ ， 于２℃ 时 ， 低 应有 暖 风 设 施 。不应 采用 明火对 进入 井空 气直接 加热 。在 严 寒 地 区 ， 要井 口 （ 有 提 升井 和 作 为 安 全 出 口的 主 所 风井 ） 应有保 温措 施 ， 防止井 口及 井筒结 冰 。 ｊ
口房 的密 闭要求 较高 。 空气加 热器 加热流 程 为 ： 锅炉 制 取 热水 （ 汽 ） 蒸 热媒 ， 热媒 经管道 进入 空气 加热 机组 ， 冷空 气从 空气
毛寿年 （９ ５ ） 男 ， １６ 一 ， 工程师 ，４ ０ １安徽省铜陵市 。 ２４３
２ １ １ 加热模 式 ．．
摘
要
介 绍 了井筒 防冻技 术及 原理 ， 结合 工程 实例进行 了斜 坡道 防 冻技 术 方案 的设计 ， 分析
计算 了井 筒防 冻加 热进 风 流所 需加 热 风量 、 负荷 及 防 冻供 热 流程 ， 比分析 了各 方案 的优 缺 点 ， 热 对 确定 了斜坡 道 防冻技 术方案 ， 解决该 类矿 井 井筒防 冻 问题提 供 参考 。 为
ＳｅｉｌＮｏ ５ ｒａ ． ２ｌ Ｓ ｐ ｅ ｅ ． ２ ｅ ｔ ｍｂ ｒ ０１ ２
现
代
矿
业
总 第５ １ ２ 期 ２ １年 ９月 第 ９期 ０２
Ｍ ０ＲＤＥＮ Ｉ ＮＧ Ｍ ＮＩ
某 矿斜 坡 道 防冻技 术方 案设 计
毛寿年 黄寿 元
（ ． 陵有 色金属 集 团控股有 限公 司铜 山矿 业公 司；． １铜 ２ 中钢集 团马鞍 山矿 山研 究院有 限公 司）
煤矿井筒防冻设计计算
煤矿井筒防冻设计计算井筒防冻设计计算为防止冬季井筒结冰，保证生产和人员安全，根据《煤炭工业矿井设计规范》的要求，矿井工业场地各进风井均应设置井筒防冻装置，对入井空气进行加热。
本矿主井为立井、副井为斜井，通风容易时期主井进风量为28 m3/s，副井进风量为8m3/s，通风困难时期主井进风量为6 m3/s，副井进风量为30m3/s。
主、副立井采用有风机冷热风在井筒混合的井筒防冻方式，井筒防冻室外计算温度取历年极端最低温度平均值为-11.7℃，空气加热室出口温度65℃，混合至2℃由热风道送至井筒。
热风计算温度为30℃，主立井和副立井加热热媒为工业场地锅炉房提供的0.3MPa（表压）的饱和蒸汽,饱和温度为133.6℃。
一、井口空气加热方式冷、热风在井筒内混合。
二、空气加热量的计算1、设计参数（1）通风容易时期主井进风量为28 m3/s，副井进风量为8m3/s，通风困难时期主井进风量为6 m3/s，副井进风量为30m3/s。
（2）主井为立井、副井为斜井。
（3）井筒防冻室外计算温度取当地历年极端最低温度平均值为-11.7℃。
（4）主井空气加热室出口温度65℃，斜井空气加热室出口温度45℃。
（5）冷、热在井筒内混合，混合温度取2℃。
（6）热媒采用0.3MPa饱和蒸汽,饱和温度为133.6℃。
2、空气加热量的计算Q=ａMｃｐ(ｔｈ-ｔ1)式中: Q总—井口空气总加热量，KW；M—井筒进风量，㎏/ｓ；ａ—热量损失系数，井口房不封闭取1.1；ｔｈ—冷、热风混合温度取2℃；ｔ1—室外冷风温度，℃，取当地历年极端最低温度平均值为-11.7℃；ｃｐ—空气定压比热，ｃｐ=1.10ＫＪ／（㎏.K) 。
通风容易时期：Q 总主=1.1×28×1.297×1.10×(2 - -11.7) =602KWQ 总副=1.1×8×1.297×1.10×(2 - -11.7) =172 KW通风困难时期：Q 总主=1.1×6×1.297×1.10×(2 - -11.7) =129 KWQ 总副=1.1×30×1.297×1.10×(2 - -11.7) =645 KW3、通过空气加热量的计算lh l h t t t t aM M --=01，Kg/s 式中: M1—通过空气加热器的风量；M —井筒进风量，㎏/ｓ；ａ—热量损失系数，井口房不封闭取1.1；ｔｈ0—加热后加热器出口热风温度，℃，立井取65℃，斜井取45℃；ｔｈ—冷、热风混合温度取2℃；ｔ1—室外冷风温度，℃，取当地历年极端最低温度平均值为-11.7℃。
第二篇冻结设计
第二篇冻结施工组织设计1 井筒概况梁宝寺二号井是肥城矿业集团有限责任公司在梁宝寺矿区规划筹建的第二对矿井。
矿井位于山东省嘉祥县境内，年设计生产能力1.5Mt，采用立井开拓方式，布设主井、副井、风井三个井筒，主井井筒设计净直径5.0m，全深1100.5m；副井井筒设计净直径6.5m，全深1130.5m；风井井筒设计净直径5.5m，全深1028.5m。
三井均采用冻结法施工，井筒主要特征如下：表2-1-1 井筒主要技术特征表2 井筒地质及水文情况2.1 地质概况2.1.1地层概况根据梁宝寺矿井检2孔资料，井筒自上而下穿过的地层有：第四系、上第三系、二叠系上石盒子组地层。
现分别叙述如下：（1）第四系（Q）厚148.90m，为一套河湖相沉积，不整合于上第三系之上，主要由中～巨厚层粘土夹少量砂质粘土，粘土质砂及砂层组成。
粘土呈土黄、锈黄、灰绿、浅红等色，粘性、膨胀性均较强，刀切面光滑，局部含砂及姜结石。
砂质粘土呈土黄、锈黄、灰绿等色，含细、粉砂不均一，粘性较差。
粘土质砂呈灰绿、锈黄、肉红色，以中、细砂为主，含粘土不均一，较松散，局部含小砾石。
砂层上部呈土黄、锈黄色，下部呈灰绿、肉红色，细～粗粒，纯净、松散，成分以石英为主，长石次之，上部分选性较好，下部分选性较差。
本段地层粘土、砂质粘土总厚119.85m，占该段地层的80.5％。
（2）上第三系（N）厚315.50m，为一套河湖相沉积，不整合于下伏基岩之上，主要由中～巨厚层粘土夹少量砂质粘土，粘土质砂及砂层组成。
根据地址情况及其组合，可将上第三系分为上、中、下三段。
①上段：厚115.80m，主要由中～巨厚层粘土夹少量薄层砂质粘土、粘土质砂及砂层组成。
粘土以灰绿色为主，含土黄、锈黄、浅红等色，粘性、膨胀性较强，刀切面光滑，具滑面，局部半固结，含砂、姜结石及钙质团块。
砂质粘土呈浅红、锈黄、肉红色，以粉砂为主，含粘土不均一，较松散，局部含小砾石。
砂层呈灰绿、锈黄、肉红色，细～粗粒，纯净、松散，成分以石英为主，长石次之。
无风机式矿井井筒防冻设计
无风机式矿井井筒防冻设计摘要：结合河南省神火煤电股份有限责任公司新庄矿井北进风井井口房及空气加热室设备安装工程设计实例，介绍了一种无风机式矿井井筒防冻技术的工艺流程及各设计环节，提出了设计过程中需要注意的相关问题，并给出了具体解决措施，最后谈到了工程设计体会。
关键词：矿井；井筒防冻; 无风机式;工程设计1引言井筒是矿井的咽喉，是煤矿地面和井下相互联系的主要通道。
当矿区室外气温低于0℃时，如果入风井筒防冻保温问题解决不好，井筒淋帮水会在低温空气作用下，在井壁、该井筒内的提升容器、罐道、水管、电缆等处结冰，使井筒提升能力降低，通风断面减小，还可引起卡罐、托罐闸启闭不便、防坠保险失灵等，严重时大块冰塌落，造成损坏井筒设备和人员伤亡的重大事故，影响矿井安全生产。
在相同的室外气温条件下，井筒结冻对立井安全生产影响最大，清理冰块时其危险性也大; 斜井次之; 平峒不仅对安全生产影响较小，而且清理冰块时的工作条件也较好，但平峒往往采用明沟排水，水沟结冰会使排水漫流影响运输。
因此，搞好矿井井筒防冻设计，对保证煤矿冬季正常生产十分重要。
<<煤炭工业矿井设计规范>> ( GB50215-2015)15.5.1规定:供暖室外计算温度等于或低于 - 4 ℃地区的进风立井、等于或低于 - 5 ℃地区的进风斜井和等于或低于- 6 ℃地区的进风平峒，当有淋帮水、排水管和排水沟时，应设置空气加热设备。
2技术简介<<煤炭工业供热通风与空气调节设计规范>> (GB/T 50466-2008)6.0.3 规定:对于抽出式通风矿井，当进风采用冷热风在井口房混合时，宜采用无风机方式……无风机的空气加热方式是在井口房两侧设加热小室，尽量密闭井口房，使大部分冷空气从百叶窗进入加热室后再通过加热器进入井口房，加热空气温度约为20℃~ 30℃，冷风与热风在井口房内混合至2℃，利用井筒主扇负压吸入井下。
煤矿冬季三防
安全措施
四、应急处理程序 1．迅速判定灾情性质，了解灾情地点、影响范围及严重程度。 2．掌握受灾范围，搞清人员分布，分析灾情性质，以便迅速组织抢救。 3．根据灾情的严重程度及影响范围，积极采取应急措施，尽可能的降低灾情造成的伤亡及损失。
准备工作
准备工作
1．冬季来临前要全面检查井上、下供暖设施、管，对发现的问题应在冬季来临前处理完，此项 工作由机电动力科负责统一安排。 2．冬季来临前，武保科组织人员对地面家属区、煤场值班室等需要燃煤取暖的单位、地点进行 全面认真检查，做好防止煤烟中毒工作，发现问题及时处理，此项工作由武保科、调度室、物业 公司牵头进行。 3．冬季来临前物业公司、销售公司、通风队负责对所管辖区域的地面排水沟、管路处进行检查、 清理、维护保养等。 4．冬季来临前物业公司对全矿住房、澡堂玻璃进行检查，并进行修复工作。 5．冬季来临后，调度室要及时了解当日天气预报情况，及时收集气象预报资料，接到降温预报， 立即通知相关单位加强供暖，保证井筒和室外作业人员防冻工作正常进行。
内容摘要
” 最后，我们需要防范的是煤气中毒。冬季为了取暖，人们常常会使用煤气，但如果不注意通风， 就容易导致煤气中毒。我们用拟人的修辞手法，将煤气比拟成一个危险的“隐形杀手”，让人们 更加警惕。比如，我们可以说：“煤气，这位隐形的杀手，在冬季的温暖中悄然滋生。” 通过这些修辞手法的运用，我们让冬季“三防”安全措施更加深入人心，也更加生动形象地展示 了冬季施工安全的重要性。
其它注意
其它注意
冬季黑夜时间比较长、气温低，工人起床速度比较慢，不法分子喜欢在此时间段作案，所以项目 部应由李兰柱同志开展好冬季防盗工作的宣传和教育。
谢谢观看
安全措施
2、Байду номын сангаас象资料
立井井筒冻结工程冻土发展计算方法的初探
1202023年11月上 第21期 总第417期油气、地矿、电力设备管理与技术China Science & Technology Overview1 冻土发展计算分析由于地下冻结工程的不可见性，难以通过观察、测量等直观手段获得数据。
虽然有水文孔冒水报道主要含水层冻结交圈这一手段，但在实际施工过程中，根据测温孔温度数据，通过计算、分析得到冻土发展速度和冻结壁厚度等参数是比较科学实用的手段[1]。
现场施工数据来源单一，具有局限性，地质条件多样化，复杂的理论公式常常“水土不服”，施工中多采用经验公式进行计算分析。
主要以煤矿立井井筒冻结施工作为研究对象，以巴彦高勒西翼回风立井井筒冻结施工中的冻土发展计算、分析为例进行阐述。
1.1工程概况巴彦高勒矿井位于内蒙古鄂尔多斯市乌审旗呼吉尔特矿区南部，矿井设计生产能力为4.0Mt/a，采用立井开拓，矿井工业场地内布置有主、副、回风立井3个井筒，矿井前期采用中央并列式通风方式。
为满足矿井分区通风要求，新增建设西翼回风立井，井筒设计深度695m，井筒穿过第四系、白垩系下统志丹群组、侏罗系中统安定组、直罗组、延安组等地层。
井筒上部（339m 以上）设计采用冻结法施工，井筒下部采用普通法施工[2]。
1.2 井筒地质水文特征1.2.1 井筒区域地质特征井筒区域地层自上而下有第四系（Q）、白垩系下统志丹群（K1zh）、侏罗系中统安定组（J2a）、侏罗系中统直罗组（J2z）、侏罗系中统延安组（J2y）。
具体地层情况如下。
第四系岩性上部为土黄色风积沙，向下为浅灰色细砂、中砂，砂质疏松，钻孔揭露深度为0～107.59m，厚度为107.59m，以细砂、中砂为主，呈松散状，与下部地层不整合接触。
白垩系岩性为砖红色细砂岩，砖红色、棕红色中砂岩，砖红色、棕红色泥质砂岩，钻孔揭露深度为107.59～279.80m，厚度为172.21m，白垩系志丹群顶部107.59～115.49m 岩石风化严重，以下至279.80m 岩石质软，易风化，与下部地层呈不整合接触[3]。
浅谈矿井井筒防冻设计
术 的 发展 ［ ． 矿 与 安 全 学报 ，０ ９ ２ （ ） Ｊ 采 ］ ２ ０ ，６ ２ ． 刘金 举 ， 经梅 ． 本 兼 治 努 力构 建 瓦斯 治 理 尹 标
长 效机 制［１ 全 生 产 ，０ ０ Ｊ． 安 ２１．
程 远 平 ， 启 香 ．中 国煤 矿 区域 性 瓦斯 治理 技 俞 术 的发 展 就 ．Ｊ采矿 与安 全 学报 ，０ ７２ （ ） ｆ １ ２ ０ ，４ ４ ． 国 家煤 矿 安 全 监 督 管理 总局 ， 煤 矿 瓦斯 抽 采 《 基 啊 本 指 标 》 ＡＱ ０ ６ ２ ０ ， ０ ６ （ １ ２ — ０ ６） ２ ０ ．
井 口一 般采 用空 气加 热器对 冷空 气进 行加热 ， 其 加 热方 式有 两种 。 ２１ 井 口房不 密 闭的加 热方 式 ． 当井 口房 不宜 密 闭时 ， 加热 的空气 需 设置专 用 被 的通 风机 送入 井筒 或井 口房 。这种 方式 按冷 、 热风 混
鉴 。 ０ ３ ２０．
２ 井 口空气 加 热 方 式
１ Ｊ
１ ｛
＿ 寸
１ 矿 井 通 风 方 式 简 述
矿井 通风 方法 可分为 自然通 风 和机械通 风 。 自然 通 风是 利 用 自然风 压 （ 主要 是 热 压 ） 促使 空 气 在井 巷 中流动 的通 风 方法 ，主要 在 山 区小煤 矿 建 井初 期 采 用 。机 械通 风有 抽 出式 通风 （ 负压 通 风 ） 压入 式 通 和
煤矿 现 代 化
２１ 年第２ ０ １ 期
总第１１ ０期
浅 谈 矿 井 井 筒 防 冻 设 计
金广 家
（ 矿 集 团 邹城 华建 设 计 研 究 院 有 限公 司 。 山东 邹城 ２ ３０ ） 兖 ７ ５ ０
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井筒防冻设计计算
为防止冬季井筒结冰，保证生产和人员安全，根据《煤炭工业矿井设计规范》的要求，矿井工业场地各进风井均应设置井筒防冻装置，对入井空气进行加热。
本矿主井为立井、副井为斜井，通风容易时期主井进风量为28 m3/s，副井进风量为8m3/s，通风困难时期主井进风量为6 m3/s，副井进风量为30m3/s。
主、副立井采用有风机冷热风在井筒混合的井筒防冻方式，井筒防冻室外计算温度取历年极端最低温度平均值为-11.7℃，空气加热室出口温度65℃，混合至2℃由热风道送至井筒。
热风计算温度为30℃，主立井和副立井加热热媒为工业场地锅炉房提供的0.3MPa（表压）的饱和蒸汽,饱和温度为133.6℃。
一、井口空气加热方式
冷、热风在井筒内混合。
二、空气加热量的计算
1、设计参数
（1）通风容易时期主井进风量为28 m3/s，副井进风量为8m3/s，通风困难时期主井进风量为6 m3/s，副井进风量为30m3/s。
（2）主井为立井、副井为斜井。
（3）井筒防冻室外计算温度取当地历年极端最低温度平均值为-11.7℃。
（4）主井空气加热室出口温度65℃，斜井空气加热室出口温度45℃。
（5）冷、热在井筒内混合，混合温度取2℃。
（6）热媒采用0.3MPa饱和蒸汽,饱和温度为133.6℃。
2、空气加热量的计算
Q=ａMｃｐ(ｔｈ-ｔ1)
式中: Q总—井口空气总加热量，KW；
M—井筒进风量，㎏/ｓ；
ａ—热量损失系数，井口房不封闭取1.1；
ｔｈ—冷、热风混合温度取2℃；
ｔ1—室外冷风温度，℃，取当地历年极端最低温度平均值为-11.7℃；
ｃｐ—空气定压比热，ｃｐ=1.10ＫＪ／（㎏.K) 。
通风容易时期：Q 总主=1.1×28×1.297×1.10×(2 - -11.7) =602KW
Q 总副=1.1×8×1.297×1.10×(2 - -11.7) =172 KW
通风困难时期：Q 总主=1.1×6×1.297×1.10×(2 - -11.7) =129 KW
Q 总副=1.1×30×1.297×1.10×(2 - -11.7) =645 KW
3、通过空气加热量的计算
l
h l h t t t t aM M --=01，Kg/s 式中: M1—通过空气加热器的风量；
M —井筒进风量，㎏/ｓ；
ａ—热量损失系数，井口房不封闭取1.1；
ｔｈ0—加热后加热器出口热风温度，℃，立井取65℃，斜井取45℃；
ｔｈ—冷、热风混合温度取2℃；
ｔ1—室外冷风温度，℃，取当地历年极端最低温度平均值为-11.7℃。
通风容易时期：M1主=1.1×28×1.2977
.11657.112----⨯=7.14㎏/ｓ M1副=1.1×8×1.2977.11457.112----⨯
=2.76㎏/ｓ 通风困难时期：M1主=1.1×6×1.2977
.11657.112----⨯=1.53㎏/ｓ M1副=1.1×30×1.2977
.11457.112----⨯
=10.34㎏/ｓ 4、空气加热器能够供给的热量 • Q ‘＝kS △t p ， KW
式中 Q ＇─空气加热器能够供给的热量，KW ，)('01h p t t C M Q +⨯⨯=
• K ─空气加热器的传热系数，KW/（m 2·K ），空气加热器传热系数：K=P ·（v
ρ）q 式中：p ，q--经验公式的系数和指数，一般井口房不密闭时(v ρ)＇可选4～
8Kg/m 2.s,井口房密闭时(v ρ)＇可选2～4Kg/m 2.s ，K=()13.3566.1449.0=⨯；
• S ─空气加热器的散热面积，m 2；
△t p ─热媒与空气间的平均温差，℃。
当热媒为蒸汽时：
△t p ＝t v -(t l +t h0)/2，℃ (8-1-5)
式中 t v ─饱和蒸汽温度，℃；
t l 、t h0─空气加热器前、后的空气温度,℃； 通风容易时期：=∆=p
'
t k Q 主S 180.043m =∆=p
'
t k Q 副S 46.563m 通风困难时期：=∆=p
'
t k Q 主S 38.583m =∆=p
'
t k Q 副S 174.433m 三、加热方式和加热设备选型
1、加热方式
主井、副井冷、热风在井筒内混合，将被加热的空气通过专用通风机和热风道送入井口以下2米处，在井筒内进行热风和冷风的混合。
通风机设在冷风侧，混合后空气温度为2℃。
2、耗热量
通风容易时期主井进风量为28 m 3/s ，副井进风量为8m 3/s ，通风困难时期主井进风量为6 m 3/s ，副井进风量为30m 3/s 。
冷风温度即室外空气计算温度取历年的极端最低温度平均值为-11.7℃，主井空气加热室出口温度为65℃，副井空气加热室出口温度为45℃，冷、热风混合后温度为2℃。
通风容易时期主井空气加热室加热空气量为7.14㎏/ｓ，主井井筒防冻耗热量为602KW 。
副井空气加热室加热空气量为2.76㎏/ｓ，副井井筒防冻耗热量为172KW 。
通风困难时期主井空气加热室加热空气量为1.53㎏/ｓ，主井井筒防冻耗热量为129KW 。
副井空气加热室加热空气量为10.34㎏/ｓ，副井井筒防冻耗热量为645KW 。
主、副井井筒防冻总耗热量为774KW。
3、加热设备
通风容易时期：主井空气加热室加热热媒采用0.3MPa饱和蒸汽，饱和温度为133.6℃。
选用的加热器的传热面积应比计算面积大10%-20%，选用SRZ-15×6D型散热器6片，每片散热面积为37.73 m2，总散热面积为226.38 m2。
散热器按3排2列为一组。
配备2台T35-11型№7.1轴流式通风机，每台风量为15769 m3/ｈ。
共组成2个机组。
副井空气加热室加热热媒采用0.3MPa饱和蒸汽，饱和温度为133.6℃。
选用的加热器的传热面积应比计算面积大10%-20%，选用SRZ-6×6D型散热器4片，每片散热面积为15.33 m2，总散热面积为61.32m2。
散热器按2排2列为一组。
配备2台T35-11型№4.0轴流式通风机，每台风量为4263m3/ｈ。
共组成2个机组。
通风困难时期：主副井设备互换，空气加热室加热热媒均采用0.3MPa饱和蒸汽，饱和温度为133.6℃。
4、加热设备布置
空气加热采用轴流风机与空气加热器组合的布置方式，空气加热室与主、副井井口房联建，空气加热室采用两台机组的布置方式，轴流风机和加热器用铁皮风道连接。
热风道采用不燃材料，并在由空气加热室送出至井口的热风风道上设置2道防火门，以满足安全要求。
四、供热设备选型
1、供热设备
工业场地设置锅炉房，供给需要热源的建筑物。
锅炉燃料采用本矿生产的原煤，采暖期总耗热量Q=786.89KW。
根据本矿煤质特点及矿井耗热量情况，该矿已购置DZL2-1.0-A II型锅炉两台，采暖期两台运行，非采暖期一台运行，锅炉给水需软化，软化处理采用自动软水器两台，流量为2t/h。
由于锅炉出渣小，所以采用人工手推车出渣，上煤
用手推车推至炉前，由上煤机送煤至炉前煤斗。
除尘器由锅炉厂家配套提供。
采用铁皮烟囱Φ400mm，高度25m。
矿方使用的各种压力设备必须制定各种完善的安全措施和制度。
2、供热管道
工业场供热管网分为两路，一路为采暖用热管道，主要供各类建筑物的采暖；另一路为供热管道，主要供井口防冻、澡堂、食堂等用气，凝结水管布置原则与蒸汽管相同。
供热管道采用无缝钢管，直埋敷设，在主要交叉口设置检查井。
蒸汽管道保温材料采用复合硅酸镁—聚氨脂硬质泡沫塑料，保温层厚度为35mm。
凝结水管道保温材料采用复合硅酸镁—聚氨脂硬质泡沫塑料，保温层厚度为35mm。