接触网常用计算公式1
接触网检修工艺20080829讲解
接触网检修工艺奎屯供电车间目录前言 (3)一、接触线和承力索 (4)二、吊弦吊索 (9)三、软（硬）横跨 (11)四、锚段关节 (13)五、中心锚结 (16)六、线岔 (18)七、电连接器 (23)八、绝缘 (32)九、分相及分段绝缘器 (34)十、定位装置及拉出值 (40)十一、支撑装置 (43)十二、补偿装置 (45)十三、支柱、基础及下锚拉线 (48)十四、地线 (52)十五、隔离开关 (53)十六、避雷器 (56)十七、附加导线 (57)十八、跨线桥、天桥保安装置 (59)十九、接触网标志 (60)二十、限界门 (64)附1、接触网常用计算公式 (65)附2、接触网常用数据及图表 (69)附3、接触网设备规格性能表 (72)附4、接触网图例符号 (92)附5、游标卡尺使用方法 (96)附6、接触网连接螺栓紧固力矩标准 (99)前言本工艺按照《接触网运行检修规程》（铁运[2007]69号）的基础上修订而成。
本工艺在编制过程中，从检修标准、准备工作、检修步骤、处理方法、注意事项等方面，做了明细的要求，通过标准的工艺流程对设备进行相应的检修，使修后设备质量达标。
本工艺包括接触网二十个项目：接触线和承力索，吊弦吊索，软（硬）横跨，锚段关节，中心锚结，线岔，电连接器，绝缘，分相及分段绝缘器，定位装置及拉出值，支撑装置，补偿装置，支柱、基础及下锚拉线，地线，隔离开关，避雷器，附加导线，跨线桥、天桥保安装置，接触网标志，限界门，并附有相关的计算公式、图表。
本次修订的主要内容如下：（1）修改了标准的适用范围，将适用范围由速度≤120Km/h提高到了速度≤250Km/h 的接触网检修维护作业。
（2）将“下锚拉线”纳入了本工艺，并对“地线、避雷器、跨线桥、天桥保安装置、接触网标志”进行单列项目。
（3）对原工艺内的参数与《接触网检修规程实施细则》不一致的，进行了修订。
（4）对附录中采用的铁标标准进行了更新。
（5）重新将导线磨耗换算表纳入附录。
接触网系统空载时无功计算方法
Ｒｅ ｃ ｉ ｅ Ｐｏ ｒ Ｃａ ｃ ｌ ｔｏ ｆ Ｃａ ｅ ａ ｙ Ｓ ｓ ｅ ｔ ｏ ｔ Ｌｏ ｄ ａ ｔｖ ｗｅ ｌ ｕ ａ ｉ ｎ ｏ ｔ ｎ ｒ ｙ ｔ ｍ ｗｉｈ ｕ ａ
Ｚｈ ｕ Ｚｈ ｌ ｏ ｉ ｕ
（ ｈｎ ａｌ ｙ ＦｒｔＳ ｒｅ ｎ ｓ ｎ Ｉｓｉ ｔ ｒｕ ｏ ，Ｌ ｄ Ｃ ｉａＲ ｉ ｉｓ ｕｖ ｙａ ｄ Ｄｅｉ ｎｔ ｕｅ Ｇ ｏ ｐＣ ． ｔ ，Ｘｉ ｎ７ ０ ４ ） ｗａ ｇ ｔ ’ １ ０ ３ ａ
电气 化铁 路接 触 网对 地 产生 的无 功 将 全 部进 行 收 费 ，
暖ｏＬ ｔ ｔ ｗｗ ｏ ｏ Ｌｏ ＬＬ ｏ ｏ
图 １ 接 触 网 空载 时产 生无 功 电 路模 型
图 中 ， 为 工频 ５ ｚ Ｌ 为 单 位 长 度 电感 ； 。为 ０Ｈ ； 。 Ｃ 单 位 长度 电容 。 根据 图 １电路原 理 ， 接触 网单 位 长 度 电容 和 电感 产生 的无 功量 可按 （ ） １ 式进 行计 算
Ａｂｓｒ ｃ ｔ ａ ｔ：Ｉ ｈ ｓ ａ ｅ ｎ ｑ ｖ ｌｎ ｉｃ ｔ ｍ ｏ ｅ ｏ ａｅ ａ ｙ ｙ ｔｍ ｉ ｅ ｔｂｌ ｈ ｄ Ｂａ ｅ ｏ ｔ ｅ ｎ ｔ ｉ ｐ ｐ ｒ ａ ｅ ｕｉａｅ ｔ ｃｒ ｕｉ ｄ ｌ ｆ ｅ ｔ ｎ ｒ ｓ ｓｅ ｓ ｓａ ｉ ｅ ． ｓ ｓ ｄ ｎ ｈ
感 串联 回路 ， 为便 于计 算 ， 一般可 按 每千米 或一 个锚 段
长度 分割成单 位 长度 。
目前 ， 国客运 专线正 处 于大规 模 的建设 时期 ， 我 开 通 的已有京 津 、 武广 、 西 等 几 条 客运 专 线 ， 未 形 成 郑 并 网络 ， 导致 刚开 通 的客运 专线 列车对 数较 少 ， 线路 大部 分时 间处 于 闲置 状态 ， 这也 使得 接触 网长期没 有 负荷 ， 而其 系统 产生 的无 功量 凸显 出来 。 目前 电力 系统 对铁 路采 取两 部 电价收 费 ， 即基本 电费 和 电度 电费 ， 电度 而 电费 的计 费 以前采用 “ 转不 计 ” 反 的计 费 方 式 ， 即铁 路 向电力 系统反送 无 功时 ， 功率 表不转 ， 随着 电力 系统 但 要求 的提 高 ， 目前 已经采 用反 转正计 的计费 方式 ， 这样
H型钢柱强度计算
接触网H 型钢柱强度复核计算书一、 标准依据《钢结构设计规范》 GB 50017-2003《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001欧标《热轧工字钢及H 型钢》 DIN1025—2《接触网H 型钢柱》 通化（2006)1301二、 计算公式：根据接触网H 型钢柱的设计原则,同一截面处X 轴和轴最大受力不同时存在，可进行单一方向截面最大弯矩计算： Mmax=Q x x fr W γγ⨯⨯⨯0Mmax —截面最大使用弯矩；x W —截面处对X 轴的截面抵抗矩;x r —截面塑性发展系数；对于工字形截面x r =1。
05；f —钢材的抗弯强度设计值，本设计取205N/mm ²；0γ-结构构件的重要性系数,本设计取1。
0；Q γ—可变荷载的分项系数，本设计取1。
4；三、 验证计算：1、钢柱规格：GH240A/8截面尺寸240×240×10×17钢柱，Mk=120kN 。
m ，查DIN1025-2，x W =938cm ³=938000mm 3,则:Mmax=1000*4.1*1.0205*05.1*938=144.2175 kN.m ＞Mk=120kN.m 满足设计要求.2、钢柱规格:GH260A/8截面尺寸260×260×10×17。
5钢柱，Mk=150kN 。
m ， 查DIN1025—2，x W =1150cm ³=1150000 mm 3,则:Mmax=1000*4.1*1.0205*05.1*1150=176。
8125 kN.m ＞Mk=150kN 。
m 满足设计要求。
3、钢柱规格：GH280A/8截面尺寸280×280×10。
5×18钢柱，Mk=200kN.m ， 查DIN1025—2，x W =1380cm ³=1380000 mm 3,则：Mmax=1000*4.1*1.0205*05.1*1380=212。
接触网名词解释及应用
一般 1500m 左右；站场按股道长度并考虑地理位置，特大桥梁困难情况不超过
2000m 并采取铁坠砣补偿；隧道内预留开挖断面。
8. 锚段关节———锚段与锚段相互衔接的地方；
一般有绝缘锚段关节（电气分段）和非绝缘锚段关节（机械分段）；
Байду номын сангаас
9. 下锚—————接触网锚段终端的锚固方式；
一般按型式分为全补偿下锚 ；半补偿下锚 和硬锚 。
额定工作电压………………………………………………………………25kV
额定工作电流………………………………………………………………630A
最大运行速度………………………………………………………......170km/h
静态接触压力……………………………………………………….....(90±10)N
工作高度…………………………………………………………..500～2250mm
一般是由于接触线升降坡不匀即存在硬点、打弓原因引起。目前要求硬点≯40g
28. 冷热滑————接触网受流前使用内燃动力机车牵引电力机车或自带滑板对接触线运 行参数测试的型式叫冷滑；接触网受流后使用内燃动力测试车或电力 机车对接触线运行参数测试的型式叫热滑；现称之为“动检”。
29. 接触网组成：｛支柱与基础；｛基础｛杯基；钢基；拉基；半基半锚；挡墙基础； ｛支持装置；｛硬横跨；软横跨；隧道悬挂；吊柱；腕臂； ｛接触悬挂；｛承力索；接触线；附加线；设备； ｛定位装置；｛定位管；定位器
L—中心锚节至补偿坠砣下锚的距离；tmax—当地最高温度；ta—安装温度；
例：某锚段长度 1400m.补偿传动比 1:3.设计最高温度 40℃.试计算当环境温度为
30℃时.坠砣到地面的高度是多少？（线胀系数 17*10-6）
接触网常用参数标准及测量计算
接触网常用参数标准及测量计算接触网常用参数标准及测量计算一、拉出值（跨中偏移值）1、技术标准160km/h及以下区段：标准值：直线区段200－300mm；曲线区段根据曲线半径不同在0－350mm之间选用。
安全值：之字值≤400mm；拉出值≤450mm。
限界值：之字值450mm；拉出值450mm。
160km/h以上区段：标准值：设计值。
安全值：设计值±30mm。
限界值：同安全值。
2、测量方法利用DJJ多功能激光接触网检测仪进行拉出值测量：受电弓滑板平面与两钢轨平面平行，检测仪与两钢轨平面平行，测量时无需考虑外轨超高，直接校准定位点在检测仪上的投影位置，此位置与检测仪中心点的距离就是拉出值。
二、导线高度1、技术标准标准值：区段的设计采用值。
安全值：标准值±100mm。
限界值：小于6500mm；任何情况下不低于该区段允许的最低值。
当隧道间距不大于1000m时，隧道内、外的接触线可取同一高度。
2、测量方法利用DJJ多功能激光接触网检测仪进行导高测量：将测量仪置于两钢轨之上与两轨面平行，利用测量仪上的观察窗校准定位点位置，测出定位点至两轨面的垂直距离即为导高。
三、导线坡度及坡变率1、技术标准标准值： 120km/h及以下区段≤3‰；120-160km/h区段≤2‰；200km/h区段≤2‰，坡度变化率不大于1‰；200-250km/h区段≤1‰，坡度变化率不大于1‰。
安全值：120km/h及以下区段≤5‰；120-160km/h区段≤4‰。
其他同标准值。
限界值：120km/h及以下区段≤8‰；120-200km/h区段≤5‰；200km/h及以上区段同安全值。
160km/h及以上区段，定位点两侧第一根吊弦处接触线高度应相等，相对该定位点的接触线高度允许误差±10mm，但不得出现V字型。
2、测量与计算方法定位点A与定位点B之间的坡度测量：1、测出A点的导高h a；2、测出B点的导高h b；3、测出或计算出A、B之间的距离H；4、计算出A、B两点之间的导线坡度P ab＝（h b －h a）/H×1000‰；5、将P ab记入定位点B的导线坡度P b，即P ab＝P b。
接触网计算公式
接触网计算公式3 2接触网上部悬挂的载荷3 2 1负载分析接触网上部悬挂结构受到的主要外载荷包括：接触线和承力索在风作用下的风负载F风、以及接触线和承力索在覆冰作用下的冰负载Ft、接触线作用下的之字力P、地面对支柱的支持力F冰、受电弓作用下的抬升力N和其自身的重力Q。
由于接触网外部悬挂结构多种多样，但每一种结构的分析方法都大同小异。
本文选择一种典型的接触网上部悬挂结构作为研究对象，进行分析计算，即直线段中间支柱反定位悬挂形式。
其示意图如下其中F风=Pc+Pj，F冰.合成在Qo中以兰新线武威南至嘉峪关段直线段中间柱反安装为例，取侧面界限Cx=3.1m，安装角a=45°。
标准典型气象区选Ⅳ区，最大风度Vb=lOm/s，覆冰厚度b=5mm，吊弦单位长度自重取g。
=0.5×l03 KN/m，跨距取l =65m,拉出值a=200 mm。
承力索和接舷线的相关参数如表3.1。
表3.1 承力索和接触线的参数接触线长度65m，考虑弛度的影响，承力索实际长度为L=l+8F/3l计算得到承力索实际长度l=65. 02m。
(1)单位长度风负载P =0.615akv2d×106（kN／m）式中p——绳索所受的实际风负载：a——风速不均匀系数；k——风负载体型系数；d——绳索的直径。
代入数据计算得到：单位长度承力索风负载：P cb=1.494×10-3(KN/m)单位长发接触线风负载：P jb=1.494×10-3 (KN/m)(2)单位长度冰负载g b=πr b b(b+ d)g H l0-9 (KN/m)式中g b——绳索的覆冰重力负载b——覆冰厚度；d——绳索直径；r b——覆冰密度：g H——重力加速度。
代入数据计算得到：承力索单位长度冰负载9hr =2. 003×l0-3 (KN/m) 接触线单位长度冰负载g。
=1. 082×10-3(KN/m)。
接触网常用计算公式
接触网常用计算公式h —定位点外轨超高（mm ）； 4. 接触线拉出值a 地的计算公式h dHa a -=地 式中 a 地—拉出值标准时，导线垂直投影与线路中心线的距离（mm ）。
a 地为正时导线的垂直投影应在线路的超高侧，a 地为负时导线的垂直投影应在线路的低轨侧。
H —定位点接触线的高度（mm ）； a —导线设计拉出值（mm ）； h —外轨超高（mm ）； d —轨距（mm ）；5. 接触线定位拉出值变化量m ax a ∆的计算公式2max 2max E I I a z z --=∆式中 Δa max —定位点拉出值的最大变化量（mm ）；Z L —定位装置（受温度影响）偏转的有效长度（mm ）；max E —极限温度时定位器的最大偏移值（mm ）；由上式可知 E=0时 Δa=06. 定位器无偏移时拉出值a 15的确定：（取平均温度t p =15℃）max 2115a a a ∆±=式中 a —导线设计拉出值（mm ）； Δa max —定位点拉出值的最大变化量（mm ）；15a —定位器无偏移时（即平均温度时）的拉出值（mm ）。
a 15与a 的变化关系，主要取决于定位器在极限温度时Δa max 的变化量的大小，当Δa max 变化量较大时，则a 15相对a 值的变化较大，当Δa max 变化量较小 时，则a 15相对a 值变化量较小。
但Δa max 的变化量又取决于定位器在极限温度时E max 值的大小，当定位器在极限温度时偏移值较大时，则Δa max 变化也较大，则a 15≠a ，反之偏移值较小时，则Δa max 变化也较小，则a 15≈a 。
所以确定平均温度时定位点拉出值a 15的目的是为了满足在极限温度时，拉出值不超过允许误差。
除直线反定位以外，当温度高于或低于平均温度时，拉出值都将是增大。
因此，调整a 15时应满足下列关系为好：即：270≤15a ＜300。
曲线区段由于Δa max 较小，15a ≈a 。
感应电的危害及防范
(1)感应电动势计算公式：
电力贯通(自闭)线感应电动势计算公式:
Em=w*Mjg*L*Ij*Kg
式中：Em为电力贯通线上的纵向电动势； w为角频率； Mjg为接触网与电力贯通线的互感系数(H／km)； L为二线平行长度； Ij为接触网牵引电流； Kg为轨道的反磁效应，亦称钢轨的屏蔽系数(单线取0．5， 复线取0．33)。
（2）静电感应电压的特点：
从公式中可知静电感应电压的大小主要 取决于： 1)接触网与电力贯通(自闭)线间平行距 离。平行距离越小，产生的静电感应电 压越大。 2)接触网线路的电压。接触网线路的电 压越高，则产生的静电感应电压越大； 静电感应电压与接触网中有无电流无关。
2、电磁感应电动势：
接触网中的交流电流在其周围空间会产生未被平衡的交变磁场。 根据电磁感应原理，其电流产生的磁力线切割相邻的电力贯通 线时，将产生纵向感应电动势。该感应电动势的大小，不仅与 接触网电流大小有关，而且与接触网和电力贯通线间的距离、 两线间平行接近长度有关。）。
预防措施
3．1．2 有效设置短路接地封线 要求短路 接地封线为截面不小于25 mm2 的铜线。 同时要做到： 1)在与接触网水平距离较近、天气潮湿、 作业范围较大情况下进行电力作业时，应 适当增加接地封线点。
预防措施
2)在线路上设置短路接地封线的处所若有接 地装置时，其接地电阻应不大于30 欧姆； 若无接地装置时，应选在土壤电阻率小的地 方，且接地棒(接地极)打入地下深度不得少 于0．6 m。 3)任何操作必须避免造成不同电位的开口作 业。需要断开导线或隔离开关时，应在断开 点两端接临时短接线或进行接地。
电气化区段
电力贯通(自闭)线作业中 感应电的危害及防范
一、接触网的供电方式：
浅谈接触线_承力索导线截面选择及接触网工作温度确定
表 ２ 接触悬挂导线参数选取以及导线载流量计算结果表
导线类型
ＴＨＪ１２０ ＣｕＭｇ１５０ ＣｕＳｎ１５０
导线参数
外径 （ｃｍ）
１．４０ １．３８２５ １．３８２５
２０℃直流电阻（Ω／ｍ） ０．２４１６ ０．２３８７５ ０．２０６２５
计算结果（最高工作温度为 １００℃）
接触悬挂导线参数选取以及导线载流量计算结果见表 ２。
２ 牵引网电流分配关系
此时 l1= l2 图 １ ＡＴ 牵引网基本供电网络图
和（忽略各导线中电流的相位差）。承力索、接触线与加强导线中 电流分配的大小和各自的漏阻抗成反比。在计算牵引网载流量 时，应先计算各导线间阻抗比。以下以 ＡＴ 供电方式为例进行分 析。
【1】郑永廷.思想政治教育方法论【M】.北京：高等教育出版社，2004.3. 【2】邱伟光，张耀灿.思想政治教育学原理【M】.北京：高等教育出版社， 2005.1. 【3】贾东海.新世纪高校“两课”教学与思想政治工作研究【M】.兰州：甘肃 文化出版社，2001.9.
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４ 结束语
综上所述，临潭“万人拔河”这个极具地域特色独具魅力的 民俗体育活动，经过六百多年的发展演变，逐渐发展成为一种多 价值、多功能的群众体育活动盛会。在体育文化事业飞速发展的 今天，临潭县要充分利用“万人拔河”这一独特的地缘、人文和民 俗体育优势，加快开发这一产业，真正为发展临潭文化旅游产业 搭建广阔的平台，为做大做强临潭县文化体育事业，构建和谐文 化，和谐临潭作出积极贡献。 参考文献 ： 【1】周瑞，王力，唐亚南. 元宵万人扯大绳 - - 洮州民俗流异彩【N】.甘南 日报，2007.3.9(第 3 版). 【2】官钟威，李红梅. 论民俗体育文化【J】. 体育成人教育学刊，2006(01)： p11. 【3】【4】徐金尧.我国少数民族体育文化内涵初探【J】. 体育文化导刊，2002 （03）：p15. 【5】陈莉.考试论民间民俗体育文化特征与现实作用【J】. 吉林体育学院学 报，2006（03）：p7.
接触网补偿装置
一、接触网补偿装置1．接触网补偿装置定义接触网补偿装置，又称张力自动补偿器，是指自动调整接触线和承力索张力的补偿器及其断线制动装置的总称。
其安装在锚段的两端，并且串接在接触线、承力索内。
2．补偿装置作用补偿装置的作用是补偿线索内的张力变化，在长度变化（温度引起）后尽量使接触悬挂中的张力及接触线的位置保持基本恒定。
当温度变化时，线索受温度影响而伸长或缩短，由于补偿装置（坠砣）的作用，使线索顺线路方向移动而自动调整线索的张力并借以保持线索的弛度使之符合规定，从而保证接触线悬挂的技术状态。
3．补偿装置的分类接触网补偿装置的种类有：滑轮式、棘轮式、鼓轮式、液压式、气体式、机电张力补偿装置、杠杆式及弹簧式等。
4．补偿装置技术要求对补偿装置的技术要求有一是要灵活；二是要具有快速制动作用。
二、滑轮式补偿装置图2-7-1 滑轮式补偿装置结构图1．主要组成部分滑轮式补偿装置的补偿器由补偿滑轮（滑轮组）、补偿绳、杵环杆、坠坨杆、坠坨块及连接零件组成，见图2-7-1。
（1）补偿滑轮及补偿绳①补偿滑轮补偿滑轮分为定滑轮和动滑轮，定滑轮改变受力方向，动滑轮除改变受力方向外还可省力和移动位置。
补偿滑轮是滑轮补偿装置的核心设备，一般由铝合金铸造而成，由滑轮组、不锈钢丝绳、连接框架及双耳楔形线夹组成，备有1：2（一动、一定），1：3（一动、两定），1：4（两动、两定）三种规格，可满足不同张力要求。
补偿滑轮的传动效率直接影响补偿装置的性能，其传动效率应在98%以上。
②补偿绳补偿绳由不锈钢丝绳制成，其最大工作荷重:1:2型为12kN，1：3型为18kN，1：4型为22kN。
（2）坠砣及坠砣杆坠砣块一般采用混凝土或灰口铸铁制成，每块约重25kg，重量误差不大于3%，呈中间开口的圆饼状。
2．补偿装置的安设与要求补偿装置串联在锚段内线索两端与支柱固定处，根据接触悬挂类型的不同要求补偿装置有不同的结构。
①半补偿时，接触线带补偿器，多采用两滑轮组结构，滑轮组的传动比为1：2，即坠砣块的重力为接触线标称张力的一半。
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THJ-70 0.647 CTHA-120 1.082 型号
线材自重 额定张力T(kg) 最短吊弦长度 跨距(m) (mm) M(Kg/m) 1500 1500 500 60
运营速度(km/h) 波动传播 反射系数 适应的行 极限速度 速度 γ 车速度 多普勒因数α Va(km/h) CF(km/h) VA(km/h) 160 420 0.44 164.86 可行 0.448109994
TJ-95 0.883 CTHA-120 1.082 型号
线材自重 额定张力T(kg) 最短吊弦长度 跨距(m) (mm) M(Kg/m) 1000 1500 500 60
运营速度(km/h) 波动传播 反射系数 适应的行 极限速度 速度 γ 车速度 多普勒因数α Va(km/h) CF(km/h) VA(km/h) 160 420 0.39 185.54 可行 0.448109994
THJ-50 0.446 CTHA-120 1.082
加强因数Υ 0.981058215
计算结构高度(m) 1.057552083
加强因数Υ 1.059152193
计算结构高度(m) 1.1045
加强因数Υ 0.86367892
计算结构高度(m) 1.30055
加强因数Υ 0.973141086
计算结构高度(m) 1.0337
THJ-70 0.647 CTHA-120 1.082 型号
线材自重 额定张力T(kg) 最短吊弦长度 跨距(m) (mm) M(Kg/m) 1000 1500 500 60
运营速度(km/h) 波动传播 反射系数 适应的行 极限速度 速度 γ 车速度 多普勒因数α Va(km/h) CF(km/h) VA(km/h) 160 420 0.34 204.95 可行20 3.482 2*Ris120 2.67 型号
线材自重 额定张力T(kg) 最短吊弦长度 跨距(m) (mm) M(Kg/m) 1500 1500 500 60
运营速度(km/h) 波动传播 反射系数 适应的行 极限速度 速度 γ 车速度 多普勒因数α Va(km/h) CF(km/h) VA(km/h) 160 420 0.47 149.58 不可行 0.448109994
接触网静态特 性参数计算 输入参数 承力索 接触线 输入参数 承力索 接触线 输入参数 承力索 接触线 输入参数 承力索 接触线 输入参数 承力索 接触线
型号
线材自重 额定张力T(kg) 最短吊弦长度 跨距(m) (mm) M(Kg/m) 2400 2400 250 50
运营速度(km/h) 波动传播 反射系数 适应的行 极限速度 速度 γ 车速度 多普勒因数α Va(km/h) CF(km/h) VA(km/h) 100 338 0.53 102.94 可行 0.543436027
加强因数Υ 0.767498874
计算结构高度(m) 1.2101
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