支架计算书(最终)
固定支架计算书
受力分析采用的侧视图为：
考虑在管道轴向推力的作用下支架型钢立柱A1、B1受拉，A2、B2受压，其拉力与压力相等，按力矩的平衡得支架型钢支架型钢立柱A1、B1受拉力＝（1285/1000）×49867/2＝32040N。
考虑在管道径向推力的作用下支架型钢支架型钢立柱A1、A2受拉，B1、B2受压，其拉力与压力相等，按力矩的平衡得支架型钢支架型钢立柱A受拉力＝（1285/1000）×10747/2＝6905N。
选用补偿器2：1.0RNY150×5，轴向刚度：300N/mm
选用补偿器3：1.0RNY200×4，轴向刚度：390N/mm
选用补偿器4：1.0RNY200×4，轴向刚度：390N/mm
对于有波纹补偿器的管道支架的管道轴向推力：（不考虑预拉伸）
TZ=(ΔLT+ΔLP)×波纹补偿器轴向刚度+地震力
热膨胀伸长量：ΔLT＝0.0125×（T1-T2）×L
故支架型钢立柱可选用L63×6等边角钢，其截面积为7.288×10-4m2。
支架型钢横档计算：
支架型钢横档计算：
支架横档在垂直重力方向的受力分析。
如图，将支架近似的看作简支梁，根据剪力图和弯矩图，其在B点的弯距最大。
其每根支架横档的弯距是：Mmax=（0.504×2977+0.172×7346）/2=1382N*m
TJ=3×(ΔLT+ΔLP)×E×IX/ L臂23+地震力
考虑调试等情况下介质的不均匀性，其轴向推力按推力较大的计算；径向推力为支架两端悬臂推力的和。
对于有波纹补偿器的管道支架的管道径向推力：
TJ=地震力＝两固定支架间管道全重×0.1
分析固定支架的受力。
G=13434N
钢管支架计算书630
钢管支架计算书天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算：1、荷载计算M19节段重量为187.08T,整体受力。
2、计算钢管支架的轴力据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM）钢管支架的强度验算由下式计算：N/A m <[б]б=N/A m=2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。
4、整体稳定性验算钢管支架的整体稳定性由下式计算：N/A m <ψ[б](1)钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm）如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有A m=223cm2,I X/=140579.2cm4 A m=194.7cm2,I X/=93639.59cm4I X=4×(I X/+A m×r22)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4I X=4×(I X/+A m×r22)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4（2）：计算整体稳定性折减系数计算构件的长细比λh：由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式：λh=(λ02+27A d/A q)1/2 λh=(λ02+27A d/A q)1/2λ0 =L0/i=3600/25.1=143.42 λ0 =L0/i=3600/21.93=164.16 26948.5056 51273.76 A d=1218.4cm2 A d=83390.66cm235887.76 A q=2×4800=864cm2 A q=71706.72cm2代入计算有λh=143.4 代人计算有λh=164.2查《钢结构设计手册》附表，得ψ1=0.339 ψ1=0.273(3)立柱的整体稳定性验算由公式有：N/A m <ψ[б]б=N/A m=2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。
钢筋支架计算书(完整版)
钢筋支架计算书一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。
钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。
型钢主要采用角钢和槽钢组成。
型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。
对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。
作用的荷载包括自重和施工荷载。
钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。
钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。
上层钢筋的自重荷载标准值为 1.3kN/m施工设备荷载标准值为 3.25kN/m施工人员荷载标准值为1.95kN/m横梁的截面抵抗矩 W=49cm3横梁钢材的弹性模量 E=2.05×105N/mm2横梁的截面惯性矩 I=245cm4立柱的高度 h=1.50m立柱的间距 l=1.20m钢材强度设计值 f=205.00N/mm2立柱的截面抵抗矩 W=49cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。
按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算静荷载的计算值 q1=1.2×1.3+1.2×3.25=5.46kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.95=2.73kN/m支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×5.46+0.10×2.73)×1.202=1.022kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×5.46 +0.117×2.73)×1.202=-1.246kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=1.246×106/49000=25.429N/mm2支架横梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1= 1.3+3.25=4.55kN/m活荷载标准值q2= 1.95kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×4.55 +0.990×1.95)×12004/(100×2.05×105×2450000)=0.207mm 支架横梁的最大挠度小于1200/150与10mm,满足要求!三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=14.345cm2截面回转半径i=4.14cm立柱的截面抵抗矩W=49cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中──立柱的压应力；N──轴向压力设计值；──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.899； A──立杆的截面面积,A=14.345cm2；[f]──立杆的抗压强度设计值，[f]＝205.00N/mm2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到 N=5.952kN, =30.044N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性验算σ小于或等于[f],满足要求!。
支架现浇计算书
盖梁支架现浇计算书一、荷载计算本计算书取主线K型桥墩高1.7m侧盖梁（B侧）进行力学计算B侧盖梁体积13.86×1×1.7=23.562m³砼自重按26KN/m3计算盖梁自重均布荷载q1=23.562×26÷（13.86×1）=44.2kpa 模板体系荷载按规范规定：q2=0.75kpa砼施工倾倒荷载按规范规定：q3=4.0 kpa砼施工振捣荷载按规范规定： q4=2.0kpa施工机具人员荷载按规范规定：q5=1kpa二、竹胶板强度计算取1m宽板，跨度0.2m即横向100mm×100mm方木间距30cm。
面板截面抗弯系数为：W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3b-板宽1m，h-厚度0.015m惯性矩：I=bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4板跨中弯矩q竹胶板= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×1=63.74KN/m;M=q竹胶板L2/8=0.3187k N•m抗拉应力为：σ=M/W=8.5MPa<9.5MPa符合强度要求三、横向方木强度、挠度计算1、横向方木强度计算横向方木采用100mm×100mm，间距0.3m，跨度L为0.6m截面抗弯系数为：W=bh2/6=1.67×10-4m3b-截面宽取100mm，h-截面高度100mm跨中弯矩q横向方木= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×0.3=19.122KN/m;M= q横向方木L2/8=0.86049k N•m弯曲应力为：σ=M/W=0.86049kN*m /1.67×10-4m3=5.15MPa<9.5MPa 故符合强度要求。
2、横向方木挠度计算方木弹性模量：E=9500MPa，I= bh3/12=8.3×10-6m4f max=5q横向方木L4/（384EI）=0.41mm<l/400＝1.5 mm故符合挠度要求。
支架基础计算书(最终版)
泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书主线支架 B匝道支架 D匝道支架南通市路桥工程有限公司2016年3月目录1、结构分析内容与结论 (1)1.1计算的依据 (1)1.2结构分析内容 (1)1.3 结构分析结论 (1)2、施工临时支架计算 (1)2.1 施工组织设计中临时支架的设计概况 (1)2.2 复核计算采用规范 (8)2.3 材料特性和容许值 (8)2.4 作用力取值 (9)3、主线钢支架计算分析 (11)3.1 计算模型 (11)3.2 外荷载作用 (12)3.3 主线钢支架结构分析结果 (13)4、B匝道钢支架计算分析 (20)4.1 计算模型 (20)4.2 外荷载作用 (21)4.3 B匝道钢支架结构分析结果 (22)5、D匝道钢支架计算分析 (29)5.1 计算模型 (29)5.2 外荷载作用 (30)5.3 D匝道钢支架结构分析结果 (31)6、基础及地基承载力验算 (37)泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书1、结构分析内容与结论1.1计算的依据1、依据《泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁施工图》；2、依据泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装方案支架设计。
1.2结构分析内容依据钢管格构支架的结构设计构造大样图，根据《铁路钢桥制造规范》（TB 10212-2009）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢管临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁安装施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢管格构支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值。
1.3 结构分析结论在各施工阶段荷载作用下，钢管格构支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及钢箱梁最不利值作用下，钢管格构支架的φ325x7mm钢管立柱、14#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；双拼32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢管格构支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
网架顶升支架计算书
网架顶升支架计算书支撑架由标准节拼装而成，单节尺寸为长×宽×高=1.2m×1.2m×1.01m，立杆为Ø140×4，水平杆为Ø60×3.5（上）斜腹杆为Ø48×3.5。
材质为Q235B，支撑架整体设计成网架形式，支架设计高度25米。
1 设计依据《空间网格结构技术规程》（JGJ7-2010）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图、几何信息计算简图(圆表示支座，数字为节点号，7、31、55、79、12、60、36、84节点为拉索节点)单元编号图各单元信息如下表：注：等肢单角钢的2、3轴分别对应u 、v 轴 3 荷载与组合结构重要性系数： 1.00 1、节点荷载1) 工况号: 0*输入荷载库中的荷载:节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图2) 工况号: 1*输入荷载库中的荷载:节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图2、单元荷载1) 工况号: 2*输入的面荷载:面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）3、其它荷载(1). 地震作用无地震。
(2). 温度作用无温度作用。
4、荷载组合(1) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1(2) 1.20 恒载+ 1.40 风载工况2(3) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(4) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(5) 1.00 恒载+ 1.40 风载工况24 内力位移计算结果1、内力（1）最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)各效应组合下最大支座反力标准值(单位：kN、kN.m)（2）内力包络及统计按轴力N 最大显示构件颜色(kN)轴力N 最大的前10 个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)按轴力N 最小显示构件颜色(kN)轴力N 最小的前10 个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)2、位移（1）组合位移第1 种组合Uz(mm)第2 种组合Uz(mm)第3 种组合Uz(mm)第4 种组合Uz(mm)第5 种组合Uz(mm)5设计验算结果本工程有1 种材料：Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。
支架计算书(最终)
0#段、边跨现浇段支架检算一、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。
模板用厚15mm的优质竹胶合板。
腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.三、计算假定：a、翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担；b、腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。
c、顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担；d、支架连接按铰接计算；四、现浇箱梁支架、模板验算0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
支架受力荷载计算书
支架受力荷载计算书
本文档旨在计算支架的受力荷载，使用简化的策略，并避免引入法律复杂性。
请注意，本文档仅供参考，具体项目应根据实际情况进行计算。
支架基本信息
- 支架类型：
- 支架材料：
- 支架尺寸：
- 支架数量：
荷载计算
1. 静态荷载计算
- 自身重量：{自身重量计算公式}
- 外部荷载：{外部荷载计算公式}
- 总静态荷载：{总静态荷载计算公式}
2. 动态荷载计算
- 振动荷载：{振动荷载计算公式}
- 冲击荷载：{冲击荷载计算公式}
- 总动态荷载：{总动态荷载计算公式}
结果与结论
根据上述计算，得出以下结果和结论：
1. 总受力荷载：{总受力荷载}，单位：N/kg (牛顿/千克)
2. 最大受力荷载点：{最大受力荷载点}，位于支架的{位置}
3. 支架强度：{支架强度评估结果}
4. 其他结论：{其他结论}
请注意，以上结果仅为计算得出的估值，具体情况可能会因实际使用环境、材料等因素而有所变化。
在实际工程中，建议进一步进行精确计算和结构评估。
附注：请确认所引用内容的准确性，并遵循不引用无法证实的内容。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
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0#段、边跨现浇段支架检算一、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。
模板用厚15mm的优质竹胶合板。
腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.三、计算假定：a、翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担；b、腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。
c、顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担；d、支架连接按铰接计算；四、现浇箱梁支架、模板验算0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取 2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取 2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑺q7——支架自重，估算取3.45kPa。
计算每步脚手架自重：NG1＝ht1＋t2式中：h ——步距（m）；t1——立杆每米重量（kN）；t2——纵向横杆单件重量（kN）；按最大值进行计算，步距取1.2m，纵、横向距离取0.6m，总高度为10m，则步数取9步，NG1=t1+t2=1.2×0.0384+0.6×4×0.0384=0.138kNq7=9×NG1/A=9×0.138kN/（0.6m×0.6m）=3.45 kN/m2。
由工期安排未进入冬季施工，故此处计算未考虑雪荷载及冬季施工保温设施荷载的影响。
2、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合荷载组合模板结构名称强度计算刚度检算底模及支架系统计算⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺⑴＋⑵＋⑺侧模计算（4）＋（5）⑸3、荷载计算⑴箱梁自重——q1计算根据0#段箱梁结构特点，进行箱梁自重计算，并对截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
一区砼截面：0.65 m 2二区砼截面：4.23m 2 三区砼截面：3.63m 2 新浇混凝土自重：一区：q 1=0.65×26/1.75=9.66KN/ m 2 二区：q 1=4.23×26/1.1=100KN/ m 2 三区：q 1=3.63×26/2.4=39.3KN/ m 2 ⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q 5计算0#段箱梁采取水平分层以每层30cm 高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h 浇筑速度控制，砼入模温度T=22℃控制。
根据《路桥施工计算手册》，当混凝土浇筑速度在6m/h 以下，采用内部振捣器时，作用于侧模最大压力按下式计算：h r K P m ⨯⨯=，K 为外加剂影响修正系数，掺缓凝外加剂时取1.2，当V/T ≤0.035时，h=0.22+24.9V/T ； 当V/T>0.035时，h=1.53+3.8V/T ； 因此新浇混凝土对侧模的最大压力 q 5=h r K P m ⨯⨯=V/t=1.2/22=0.055＞0.035 h=1.53+3.8V/t=1.74mq 5=KPa h r K P m 29.5474.1262.1=⨯⨯=⨯⨯= ㈡、结构检算1、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm 扣件式钢管支架进行立杆内力计算。
钢管扣件式支架体系布置结构，如附图：①、立杆强度验算不考虑风荷载时，立杆所受荷载为N=1.2（N G1K+N G2K+ΣN QK）考虑风荷载时，立杆所受荷载为N=1.2（N G1K+N G2K）+0.85×1.4ΣN QK=1.2（N G1K+N G2K）+1.19ΣN QK；故此处最不利荷载组合应为不考虑风荷载情况；N=1.2（N G1K+N G2K+ΣN QK）N G1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；N G2K—支架构配件自重标准值产生的轴向力ΣN QK—施工荷载标准值；于是，一区：N G1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×9.66=3.48KNN G2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNΣN QK=0.6×0.6 ×(q3+q4+q7)=0.36*(1.0+2.0+3.45)=2.3KN则：N=1.2*（N G1K+N G2K+ΣN QK）=1.2*6.14=7.4KN＜［N］＝33kN，强度满足要求。
二区N G1K=0.3×0.6×q1=0.6*0.3*100=18KNN G2K=0.6×0.3×q2=0.6*0.3*1.0=0.18KNΣN QK=0.6×0.3 ×(q3+q4+q7)=0.18*(1.0+2.0+3.45)=1.161KNN=1.2*(18+0.18+1.161）=23.21KN＜［N］＝33kN，强度满足要求。
对于三区:N G1K =0.6×0.6×q 1=0.6*0.6*39.3=14.15KN N G2K =0.6×0.6×q 2=0.6*0.6*1.0=0.36KNΣN QK =0.6×0.6 ×(q 3+q 4+q 7)=0.36*(1.0+2.0+3.45)=2.322KNN=1.2*(14.15+0.36+2.322）=20.198KN ＜［N ］＝33kN ，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：f wM A N WW ≤+ϕ W N —钢管所受的垂直荷载，N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.85×1.4ΣN QK （组合风荷载时），同前计算所得；f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 附录B 得。
A —φ48mm ×3.5㎜钢管的截面积A ＝489mm 2。
ϕ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得ϕ。
i —截面的回转半径， i ＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i 。
L —步距; L ＝1.2m于是，λ＝L/i ＝76，查表得ϕ＝0.744。
W K =0.7u z ×u s ×w 0u z —风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得u z =1.38 u s —风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表 6.3.1第36项得：u s =1.2w 0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w 0=0.8KN/m 2 故：W K =0.7u z ×u s ×w 0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927 KN/m 2 M W —计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距； M W =0.85×1.4×W K ×La ×h 2/10 La —立杆纵距0.6m （三个区域相同）； h —立杆步距1.2m （三个区域相同）； M W =0.85×1.4×W K ×La ×h 2/10=0.095KN.m W — 截面模量，查表得：W=5.08×103mm 3则， 对于一区：32.391008.510095.0489744.0105.7363=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯=+w M A N W W ϕ39.32 N/mm 2 ≤f ＝205N/mm 2 二区：44.821008.510095.0489744.01019.23363=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯=+w M A N W W ϕ82.44N/mm 2≤f ＝205N/mm 2 三区：09.741008.510095.0489744.01015.20363=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯=+w M A N W W ϕ 74.09N/mm 2≤f ＝205N/mm 2计算结果说明支架是安全稳定的。
2、扣件抗滑验算施工扣件采用直角扣件，扣件抗滑承载力设计值8.0kN ；横杆自重0.039KN*0.6=0.0234kN ；满布脚手板0.7*0.6=0.42kN ；施工均布活荷载标准值3KN*0.6=1.8kNR=1.2*（0.023+0.42）+1.4*1.8=3.05KN ≤8.0kN 扣件抗滑满足要求。
3、横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm 方木，方木横桥向跨度在箱梁翼板处按L=60cm 进行受力计算，底板处按L ＝60cm 进行受力计算,在箱梁腹板处按L ＝30cm 进行受力计算，。
如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照松木进行计算。
松木最低抗弯强度值fm1=12000kN/2m ，弹性模量E=10GPa 。
方木截面为b ×h=10×10方木间距分别为一区：支点间距60cm 、纵向间距60 cm 二区：支点间距30cm ，纵向间距60 cm 三区：支点间距60cm ，纵向间距60 cm对于一区,L=60cm ，间距60cm600 qmm(1).强度验算线荷载为：q=[(q1+q2)*1.2+(q3+q4)*1.4]*0.6=((9.66+1)*1.2+(2.5+2)*1.4)*0.6=11.46kN/m则最大弯矩=max M =281ql =⨯⨯26.046.11810.52kN.m =W =261bh =⨯⨯210.010.0610.0001673mσ=max M /W=0.52/0.000167=3114kN/ m 2<12000 kN/ m2(2).挠度验算线荷载: q=(q1+q2)×1d =(9.66+1)*0.6=6.396kN/m 惯性矩: I==3121bh 0.1^4/12=0.00000833 m 4最大挠度 f==EIql 438455/384*6.396*(10^6)*(0.6^4)/(10^10)/0.00000833=0.129mm<=400l0.6/400*1000=1.5mm 挠度满足要求。