热稳定性校验(主焦
如何检测煤炭化验中煤的热稳定性
如何检测煤炭化验中煤的热稳定性煤炭化验中各种工业锅炉和气化炉对煤的粒度有不同的要求，因此测定煤的热稳定性的方法也有所不同。
常用的有下列两种：（1）13～25毫米级块煤测定法。
该法是把煤样放在预热到850℃的马弗炉热处理15分钟，求出各筛级占总残焦的百分数；以各级累计百分数与筛级（1、3、6、13毫米）作出曲线。
以大于13毫米级残焦的百分数S 13作为热稳定性指标，以小于1毫米级残焦的百分数S-1及热稳定性曲线作为帮助指标。
（2）6～13毫米级块煤测定法。
取61～3毫米级块煤500立方厘米，称出其重量，放入预热致到850℃的马弗炉中加热90分钟，然后取出称重，筛分。
将所得〈6毫米，〈3毫米，及〈1毫米的残焦总重量的百分数作为稳定性指标KP6、KP3及KP1指标数值越大，表明热稳定性越差。
煤的热稳定性分级级别热稳定性KP6，%热稳定性好≤30热稳定性中等＞30～45热稳定性差＞45我国大多数无烟煤的热稳定性较好，KP6均在35%以下，但在高变质无烟煤中也有少数煤热稳定性不好。
无烟煤的热稳定性差，是由于其结构致密，加热时内外温度差很大，引起膨胀不同而裂开。
热稳定性不好的无烟煤预热处理后，其热稳定性可显著改善。
煤的热稳定性是指煤在高温燃烧或气化过程中对热的稳定程度，也就是煤块在高温作用下保持其原来粒度的性质。
热稳定性好的煤，在燃烧或气化过程中能以其原来的粒度燃烧或气化掉而不碎成小块，或破裂较少；热稳定性差的煤在燃烧或气化过程中则快速裂成小块或煤粉。
这样，轻则炉内结渣，增加炉内阻力和带出物，降低燃烧或气化效率，重则破坏整个气化过程，甚至造成停炉事故。
因此，要求煤有足够的热稳定性。
热稳定性校验(主焦要点
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X ⨯⨯+⨯===Ω∑电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R ⨯⨯+⨯===Ω∑总阻抗：21.370.66)1.06(Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KAS2点三相短路电流：32d d =2.88I I KA =1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos 0.78kp S KVA φ⨯===。
电缆的长时工作电流Ig 为239.25Ig === A按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
(2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得60000.1300Uy V∆=⨯=，线路的实际电压损失109.1L U COS DS φφ∆====，U ∆小于300V电压损失满足要求(3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
陶瓷的热稳定性测试
陶瓷的热稳定性测试一、实验目的普通陶瓷材料由多种晶体和玻璃相组成，因此在室温下具有脆性，在外应力作用下会突然断裂。
当温度急剧变化时，陶瓷材料也会出现裂纹或损坏。
测定陶瓷的热稳定性可以控制产品的质量，为合理应用提供依据。
1. 了解测定陶瓷材料热稳定性的实际意义。
2. 了解影响热稳定性的因素及提高热稳定性的措施。
3. 掌握陶瓷材料热稳定性的测定原理及方法。
二、实验原理陶瓷的热稳定性取决于坯釉料的化学成分、矿物组成、相组成、显微结构、制备方法、成型条件及烧成制度等应素以及外界环境。
由于陶瓷内外层受热不均匀，坯釉的热膨胀系数差异而引起陶瓷内部产生应力，导致机械强度降低，甚至发生开裂现象。
一般陶瓷的热稳定性与抗张强度成正比，与弹性模量、热膨胀系数成反比。
而导热系数、热容、密度也在不同程度上影响热稳定性。
釉的热稳定性在较大程度上取决于釉的膨胀系数。
要提高陶瓷的热稳定性首先要提高釉的热稳定性。
陶坯的热稳定性则取决于玻璃相、莫来石、石英及气孔的相对含量、粒径大小及其分布状况等。
陶瓷制品的热稳定性在很大程度上取决于坯釉的适应性，所以它也是带釉陶瓷抗后期龟裂性的一种反映。
陶瓷热稳定性测定方法一般是把试样加热到一定的温度，接着放入适当温度的水中，判定方法为(1) 根据试样出现裂纹或损坏到一定程度时，所经受的热变换次数；(2) 经过一定的次数的热冷变换后机械强度降低的程度来决定热稳定性；(3) 试样出现裂纹时经受的热冷最大温差来表示试样的热稳定性，温差愈大，热稳定性愈好。
本实验采用试样出现裂纹时，平均经受的热冷最大温差来表示试样的热稳定性三、实验器材1. 陶瓷定性测定仪主要技术参数是：(1)炉体最高温度：400℃；(2) 均温区大小及温差：350×350×350mm，±5℃；(3) 水槽控温范围：10～50℃；(4)加热最大功率：6 kw ；(5)定时器范围：0~120分钟；(6)炉温控制及指示由XMT-102仪表完成；(7)水温指示及控制由XMT-122仪表完成。
材料热稳定性评估方法总结
材料热稳定性评估方法总结材料的热稳定性是指材料在高温或长时间暴露下的保持稳定性能和不发生明显物理或化学变化的能力。
热稳定性评估方法的选择对于材料的开发、制备和应用至关重要。
本文将综述几种常见的材料热稳定性评估方法，包括热重分析法、差示扫描量热法、动态热机械分析法、厨师自燃法和氧指数测定法。
热重分析法（Thermogravimetric Analysis, TGA）是一种广泛应用于材料热稳定性评估的常用方法。
该方法通过在恒定升温速率下测量样品的质量变化，来研究材料在不同温度下的热分解、挥发、燃烧等行为。
热重分析法可以定量得到材料的热分解温度、热分解速率、残渣含量等参数，进而评估材料的热稳定性。
这种方法具有操作简便、测量精度高的优点，适用于各种材料的热稳定性评估。
差示扫描量热法（Differential Scanning Calorimetry, DSC）是一种常见的用于研究材料热性质的方法，也可用于热稳定性评估。
该方法通过测量样品与参比物之间的温度差异和吸热/放热效应来分析材料的热分解、熔融等行为。
差示扫描量热法可以得到材料的熔点、熔融焓、热分解焓等参数，进而评估材料的热稳定性。
这种方法具有灵敏度高、分辨率好的优点，适用于大多数材料的热稳定性评估。
动态热机械分析法（Dynamic Mechanical Analysis, DMA）是一种通过在恒定频率或恒定应变下测量材料的动态力学性能来评估材料热稳定性的方法。
该方法可以测定材料的弹性模量、损耗因子、玻璃化转变温度等参数，以及材料在不同温度下的力学性能变化。
动态热机械分析法可以评估材料的粘弹性行为和蠕变行为，进而判断材料的热稳定性。
这种方法具有测试频率范围广、测试结果可靠的优点，适用于研究材料的热稳定性。
厨师自燃法（Cook's Self-ignition Test）是一种常见的用于评估材料热稳定性的方法。
该方法将样品置于恒定温度条件下，观察样品的自燃或燃烧表现。
煤的热稳定性测定知识点解说(最全)word资料
煤的热稳定性测定一、煤的热稳定性测定的意义煤的热稳定性是指煤在高温燃烧或气化过程中对热的稳定程度，也就是煤块在高温作用下保持其原来粒度的性质。
热稳定性好的煤在燃烧或气化过程中能以其原来的粒度燃烧或气化而不碎成小块或破碎较少；热稳定性差的煤在燃烧或气化过程中迅速破成小块，甚至成为煤粉。
要求使用块煤作燃料或原料的工业锅炉或煤气发生炉，如果使用热稳定性差的煤，将导致带出物增多、炉内粒度分布不均匀而增加炉内流体阻力，严重时甚至形成风洞而导致结渣，从而使整个气化或燃烧过程不能正常进行，不仅造成操作困难，而且还会降低燃烧或气化效率。
因此，煤的热稳定性是生产、设计及科研单位确定气化工艺技术经济指标的重要依据之一。
二、煤的热稳定性分级煤的热稳定性按下表进行分级。
表煤的热稳定性分级三、煤的热稳定性测定1．方法提要量取6～13mm粒度的煤样约500cm3，称量并装入5个100cm3带盖坩埚中。
在（850±15）℃的马弗炉中加热30min后取出冷却，称量，筛分。
以粒度大于6mm的残焦质量占各级残焦质量之和的百分数作为热稳定性指标TS+6；以3～6mm和小于3mm的残焦质量占各级残焦质量之和的百分数作为热稳定性辅助指标TS3～6、TS-3。
2．仪器和设备（1）马弗炉：恒温区不小于100mm×230mm。
带有恒温调节装置并能保持在（850±15）℃。
附有热电偶和高温计。
炉后壁留有挥发分排出孔和热电偶插入孔。
（2）振筛机：往复机，振幅40±2mm；频率240±20min-1。
（3）圆孔筛：与振筛机相匹配的方形筛。
孔径为6mm和3mm，并配筛盖和筛底盘。
（4）工业天平：最大称量1kg，感量为0.01g。
（5）带盖坩埚：容量为100cm3瓷坩埚或刚玉坩埚。
（6）坩埚架：用耐900℃以上的金属材料制成。
根据马弗炉的恒温区的大小，坩埚架可以制成能放置5个或10个坩埚。
3．测定步骤①按煤样制备方法的规定制备6～13mm粒度的空气干燥煤样1.5kg，仔细筛去小于6mm的粉煤，然后混合均匀，分成2份。
影像材料 已加工彩色照片 热稳定性测量方法-最新国标
影像材料已加工彩色照片热稳定性测量方法1范围本文件描述了测定彩色照片长期暗存储稳定性的试验方法。
本文件适用于用传统照相材料制作的彩色照片。
这些图像由显色、银-漂白剂染料、染料转移，染料扩散-转移“即时”系统和类似系统生成。
本文件中规定的测试方法还包括使用干法和液体调色剂电子照相术，热染料转移（有时称为“染料升华”）和喷墨印刷系统生产的数字彩色图像的暗稳定性。
2规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。
其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。
ISO5-3摄影和图像技术密度测量第3部分：光谱条件（Photography and graphic technology—Density measurements—Part3:Spectral conditions）注：GB/T11501-2008摄影密度测量第3部分：光谱条件（ISO5-3:1995，IDT）ISO5-4摄影和图像技术密度测量第4部分：反射密度的几何条件（Photography and graphic technology—Density measurements—Part4:Geometric conditions for reflection density）注：GB/T12823.4-2008摄影密度测量第4部分：反射密度的几何条件（ISO5-4:1995，IDT）ISO13655图像技术图像艺术影像的光谱测量和比色计算（Graphic technology—Spectral measurement and colorimetric computation for graphic arts images）注：GB/T19437-2004印刷技术印刷图像的光谱测量和色度计算（ISO13655:1996，IDT）ISO18913影像材料持久性词汇（Imaging materials—Permanence—Vocabulary）ISO18920影像材料反射照片储存规程（Imaging materials—Reflection prints—Storage practices）ISO18924影像材料阿列纽斯(Arrhenius)型预测的试验方法（Imaging materials—Test method for Arrhenius-type predictions）ISO18941影像材料彩色照片臭氧褪色稳定性的试验方法（Imaging materials—Colour reflection prints—Test method for ozone gas fading stability）3术语与定义下列术语和定义适用于本文件。
精细化工安全：物料热稳定性分析方法及常见问题解析
精细化工安全物料热稳定性分析方法及常见问题解析精细化工反应安全风险评估方法、流程和标准均基于对工艺本身风险的测试和分析，因此，通过测试设备和数据分析手段精准还原生产过程中的工艺实际风险成为整个评估的关键。
评估方法主要有物料热稳定性风险评估、目标反应安全风险发生可能性和导致的严重程度评估、目标反应工艺危险度评估3 种。
这3种方法主要涉及到目标反应量热，以及反应原料、中间体、反应后料液热稳定性分析。
物料热稳定性分析物料热稳定性风险评估需获取的主要数据包扌 4物料热分解起始分解温度、分解热和TD24。
通常采取筛选与绝热表征结合的方式进行，以达到经济高效的目的。
通常采用差示扫描量热仪DSC、快速筛选量热仪、C80等量热工具对所需评估的物料进行热风险初步筛查。
此类筛选工具通常所用样品量不多，一般在毫克、克级别。
DSC是一款快捷方便且功能强大的筛选工具，如图1所示为DSC系列。
图1：DSC 3系列DSC —般采用理想热流原理，即产热完全散失到环境中，如公式1所示。
q ac =+ g臥=o （i）测试过程中需配备参比样，对于物料热稳定性筛选一般采用动态线性扫描模式。
测试过程中炉腔、参比、样品的温度变化曲线如图2。
图2： DSC动态升温过程中三个温度变化（Tc为DSC炉腔温度，Tr为参比温度，Ts为样品温度）。
精细化工企业选用DSC初衷是研究晶型、测比热容等物性数据。
采用DSC进行热稳定性筛选会遇到哪些问题？常见问题答疑1、热稳定性筛选测试可选用开口型圮坍（如：铝堆埸）吗？热稳定性筛选应选用耐压密闭圮坍。
因为物料高温分解会产生小分子，造成体系气相压力显著上升，因而必须选用密闭耐高压堆坍。
这类堆坍有以下优点：•避免由于挥发物挥发或形成气体而导致吸热效应，这类假象可能掩盖同温度段的放热行为，从而导致错误判断（图3）；•避免物料测试过程中损失，以保证完整辨识物料热行为（测试温度区间内）；•避免因压力效应导致圮埸破裂飞溅，造成设备损坏和人员图3：同一样品选用开口铝坨烟和闭口高压堆竭DSC测试图谱2、DSC测试可选择哪些材质密闭珀竭?DSC一般采用体积为25ul或40ul堆塌，装样量在l-10mg 范围内。
PVC热稳定性能测试分析
书山有路勤为径；学海无涯苦作舟
PVC热稳定性能测试分析
一种确定聚氯乙烯（PVC）热稳定性的简单方法是测量出聚合物降解时氯化氢（HCl）的释放量。
这种测试方法在过去已经是许多研究的课题，而它们的结果又组成了ISO182/1-4部分所描述方法的基础。
有四种不同方法被利用，它们主要根据HCl量的显示方法而有差别。
◆在ISO182-1规定的刚果红测试方法中，一张试纸被置于待测试样品上方的试管中，测定直到试纸变色时的时间，然而在ISO182-4标准中，氮气被用作载体。
在这三种方法中，所产生的HCl被引入充满液体的测试室中，测量出析出HCl分子的浓度。
◆在PH值方法（ISO182-2）中，气体混合物被导入PH值为6.0的NaCl溶液中，然后就测量PH值达到3.8时的时间。
◆导电率测试方法（ISO182-3）利用去除矿物质的水作为测试介质，
并连续测量其导电率。
当导电率变为50mS/cm时，HCl浓度就已经达到样品被热消耗的浓度了。
◆在电位方法（ISO182-4）中，Cl-浓度由电解液中的电位而被确定。
所有的方法确定出稳定时间，直到达到某一特定HCl浓度，而感应时
间决定HCl析出开始的数值。
专注下一代成长，为了孩子。
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井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X ⨯⨯+⨯===Ω∑电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R⨯⨯+⨯===Ω∑总阻抗：1 1.06()Z ===ΩS1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KAS2点三相短路电流：32d d =2.88I I KA =1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos 0.78kp S KVA φ⨯===。
电缆的长时工作电流Ig 为239.25Ig === A按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
(2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得60000.1300Uy V∆=⨯=，线路的实际电压损失109.1L U COS DS φφ∆====，U ∆小于300V电压损失满足要求(3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 185S mm ≤故选用LGJ-185架空线和MYJV42-3×185电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙述。
3、高压开关断路器开断能力计算 (1)额定电压：U e =6kV(2)额定电流：I e >本变电所最大长期工作电流I gmaxmax 301g I A ===(3)查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表(4)校验： ①U e =6kV=U N ②I=400A>301A ③额定开断电流校验：6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =3.43KAZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm ≤故选用MY-3×70+1×25电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。
KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。
9KA ＞2.88KA, 符合要求。
二、22采区上部变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验G 35kV2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kV123S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U ZS ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω 电缆电抗：02(x )0.415000.087808000.72()10001000i L X ⨯⨯+⨯+===Ω∑（）电缆电阻：02(x )0.11815000.1187808000.36()10001000i L R ⨯⨯+⨯+===Ω∑（）总阻抗：1 1.15()Z ===ΩS1点三相短路电流：(3)1 3.16()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长500米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.1KA S2点三相短路电流：32d d =2.4I I KA =1、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm ≤故选用MYJV22-3×70电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙述。
3、高压开关断路器开断能力计算查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =3.16KAZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S Imm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm 故选用MY-3×70+1×25电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。
KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。
9KA ＞2.4KA, 符合要求。
三、-40水平变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =1.4kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV变压器电抗：10.37()X ===Ω 电缆电抗：02(x )0.085500.044()10001000i L X ⨯⨯===Ω∑ 电缆电阻：02(x )0.1185500.065()10001000i L R ⨯⨯===Ω∑总阻抗：10.42()Z ===ΩS1点三相短路电流：(3)18.66()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×50+1×16，长140米，变压器容量为200KV A ，查表的：(2)2d I =2.6KA S2点三相短路电流：32d d =3I KA =1、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 150S mm ≤故选用MYJV42-3×150电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，2min 185S mm ≤故选用MYJV42-3×185电缆符合要求。
3、高压开关断路器开断能力计算查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =8.66KAZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验电缆最小允许热稳定截面积：32min d==15100S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 50S mm ≤故选用MY-3×50+1×16电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。
KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。
9KA ＞3KA, 符合要求。
四、-210水平变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kWS N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X===Ω 电缆电抗：02(x )0.08550800)0.108()10001000i L X ⨯⨯+===Ω∑（电缆电阻：02(x )0.1185508000.16()10001000i L R ⨯⨯+===Ω∑（）总阻抗：10.506()Z ===ΩS1点三相短路电流：(3)17.19()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×50+1×16，长350米，变压器容量为315KV A ，查表的：(2)2d I =1.9KAS2点三相短路电流：32d d =2.2I I KA =1、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：32min d==35.95100S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。