热稳定性校验(主焦要点
陶瓷热稳定性测定
实验四陶瓷热稳定性测定一、目的意义普通陶瓷材料由多种晶体和玻璃相组成，因此在室温下具有脆性，在外应力作用下会突然断裂。
当温度急剧变化时，陶瓷材料也会出现裂纹或损坏。
测定陶瓷的热稳定性可以控制产品的质量，为合理应用提供依据。
本实验的目的：①了解测定陶瓷材料热稳定性的实际意义；②了解影响热稳定性的因素及提高热稳定性的措施；③掌握陶瓷材料热稳定性的测定原理及方法。
二、基本原理陶瓷的热稳定性取决于坯釉料的化学成分、矿物组成、相组成、显微结构、制备方法、成型条件及烧成制度等因素以及外界环境。
由于陶瓷内外层受热不均匀，坯釉的热膨胀系数差异而引起陶瓷内部产生应力，导致机械强度降低，甚至发生开裂现象。
一般陶瓷的热稳定性与抗张强度成正比，与弹性模量、热膨胀系数成反比。
而热导率、热容、密度也在不同程度上影响热稳定性。
釉的热稳定性在较大程度上取决于釉的膨胀系数。
要提高陶瓷的热稳定性首先要提高釉的热稳定性。
陶坯的热稳定性则取决于玻璃相、莫来石、石英及气孔的相对含量、粒径大小及其分布状况等。
陶瓷制品的热稳定性在很大程度上取决于坯釉的适应性，所以它也是带釉陶瓷抗后龟裂性的一种反映。
陶瓷热稳定性测定方法一般是把试样加热到一定的温度，接着放入适当温度的水中，判定方法为：①根据试样出现裂纹或损坏到一定程度时，所经受的热变换次数②经过一定的次数的热冷变换后机械强度降低的程度来决定热稳定性；③试样出现裂纹时经受的热冷最大温差来表示试样的热稳定性，温差愈大，热稳定性愈好。
本实验采用试样出现裂纹时，平均经受的热冷最大温差来表示试样的热稳定性。
三、测试步骤①将10个合格的试样放人样品筐内，并置于炉膛中。
②连接好电源线、热电阻和接地线。
③连接好进水管、出水管及循环水管。
④给恒温水槽中注人水。
⑤打开电源开关，指示灯亮，将炉温给定值及水温给定值调至需要位置（在水温控制中，下限控制压缩机、上限控制加热器，上限设定温度≤下限设定温度）。
⑥打开搅拌开关，指示灯亮，搅拌机工作。
鑫旺煤业动热稳定性校验
郑新鑫旺（新密）煤业有限公司高压开关、电缆动热稳定性校验批准：审核：计算：二〇一七年十二月高压开关、电缆动热稳定性校验一、副井变电所开关断路器开断能力及架空线路热稳定性校验如图所示。
振兴开关站5板到矿井一回路架空线路型号：LGJ-10-70 3000m上下杆电缆型号：YJLY-3×95 200m振兴开关站16板到矿井二回路架空线路型号： JKLGJ-10-70 3400m上下杆电缆型号：YJLY-3×95 200m 查表参数如下：架空线阻抗系数X ＝0.43Ω/km 高压电缆X=0.08Ω/KM 选择基准容量S d =100MVA ，基准电压U d =10.5KV ，基准电流I d =ddU S 3=5.5KA 。
1、绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗（1）振兴开关站一回路振5板至副井变电所各元件电抗标么值 ①振兴开关站的电抗标么值： 取最小运行方式下为：1.6314②振兴开关站至副井变电所电缆电抗的标么值：d d d U S XlX 21=dd dU S Xl X 21==25.101002.008.0⨯⨯=0.0145 ③振5板线架空线路电抗的标么值：dd d U S XlX 22==25.10100343.0⨯⨯=1.17 （2）振兴开关站二回路振16板至副井变电所各元件电抗标么值 ①振兴开关站的电抗标么值： 取最小运行方式下为：1.6314②振兴开关站至副井变电所电缆电抗的标么值：dd d U S XlX 21==25.101002.008.0⨯⨯=0.0145③振16板线架空线路电抗的标么值：dd d U S XlX 22==25.101004.343.0⨯⨯=1.3216 2、计算短路电流根据系统最小运行方式进行计算。
（即是阻抗最大的运行方式）。
（1）振5板高压架空线末端K1点的短路电流 K1点短路时短路回路的总阻抗标幺值计算=++=∑XX X X d da T da K *1*0*1*1 1.6314+0.016+1.29=2.9374K1点的基准电流==USI dada 1da 135.103100⨯=5.5（KA ） 三相短路电流==ZI I K K *1da 131=9374.25.5 1.872（kA ） （2）振16板高压架空线末端K5点的短路电流 K5点短路时短路回路的总阻抗标幺值计算=++=∑XX X XdaT da T da K *1*0*1*51.6314+0.0161+1.462=3.1094K5点的基准电流==US I dada 5da 535.103100⨯=5.5（KA ） 三相短路电流==ZI I K *5da 535=1094.35.5 1.769（kA ） 3、一回路架空线、电缆热稳定性条件校验 一回路架空线、电缆最小允许热稳定截面积：Ct I S i d3min ==187210025.0=9.36mm 2其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
如何检测煤炭化验中煤的热稳定性
如何检测煤炭化验中煤的热稳定性煤炭化验中各种工业锅炉和气化炉对煤的粒度有不同的要求，因此测定煤的热稳定性的方法也有所不同。
常用的有下列两种：（1）13～25毫米级块煤测定法。
该法是把煤样放在预热到850℃的马弗炉热处理15分钟，求出各筛级占总残焦的百分数；以各级累计百分数与筛级（1、3、6、13毫米）作出曲线。
以大于13毫米级残焦的百分数S 13作为热稳定性指标，以小于1毫米级残焦的百分数S-1及热稳定性曲线作为帮助指标。
（2）6～13毫米级块煤测定法。
取61～3毫米级块煤500立方厘米，称出其重量，放入预热致到850℃的马弗炉中加热90分钟，然后取出称重，筛分。
将所得〈6毫米，〈3毫米，及〈1毫米的残焦总重量的百分数作为稳定性指标KP6、KP3及KP1指标数值越大，表明热稳定性越差。
煤的热稳定性分级级别热稳定性KP6，%热稳定性好≤30热稳定性中等＞30～45热稳定性差＞45我国大多数无烟煤的热稳定性较好，KP6均在35%以下，但在高变质无烟煤中也有少数煤热稳定性不好。
无烟煤的热稳定性差，是由于其结构致密，加热时内外温度差很大，引起膨胀不同而裂开。
热稳定性不好的无烟煤预热处理后，其热稳定性可显著改善。
煤的热稳定性是指煤在高温燃烧或气化过程中对热的稳定程度，也就是煤块在高温作用下保持其原来粒度的性质。
热稳定性好的煤，在燃烧或气化过程中能以其原来的粒度燃烧或气化掉而不碎成小块，或破裂较少；热稳定性差的煤在燃烧或气化过程中则快速裂成小块或煤粉。
这样，轻则炉内结渣，增加炉内阻力和带出物，降低燃烧或气化效率，重则破坏整个气化过程，甚至造成停炉事故。
因此，要求煤有足够的热稳定性。
煤的热稳定性测定方法
中华 人 民共 和 国 国家 标 准
ＧＢ／ １ ７ － ２ ０ ＇ ５３ ０ １ ｒ
煤的热稳定性测定方法
代 替 ＧＢ／ １ ７－ １ ８ Ｔ ５ ３ ９ ９
Ｄｅｅｍｉａｉｎ ｔｅｍａ ｓａ ｉｔ ｏ ｃ ａ ｔｒ ｎ ｔｏ ｏ ｈ ｒ ｌ ｂｌｙ ｏ ｌ ｆ ｔ ｉ ｆ
范围
本标准 规定了测定煤 的热稳定性所用 的煤样 、 仪器设 备、 测定 步骤 、 结果计算和精密度 本标准适 用于褐煤 、 无烟煤 以及不粘结性烟煤。 ２ 引用标准 下列标准 所包 含的条文 ， 通过在本标准中引用而构成 为本标 准的条文。本标准 出版时 ， 所示版本均 为有效 。所有标 准都会被修订 ， 使用本标准的各方应 探讨使 用下 列标准最新版本的可能性 ＧＢ ４ ９ ６ 煤样 的制备方法（ｑ ＩＯ ８ ：９５ ４ －１９ ７ ｅｖ １ ８ １７） Ｓ ９ Ｇ ／ ４ － ９８ ３ １９ 煤炭分析试验方法一般规定 Ｂ Ｔ ８
Ｉ
Ｇ ／ １７－２０ Ｂ ＇ ５３ ０１ ｒ 温恢复到 （５ 士巧） 否则测定作废 。 ８。 Ｃ，
５４ 从马弗炉中 ． 取出 钳Ａ， 冷却到室温． 称量每份残焦的总质量（ 称准到 。０ ｇ． ．１ ）
５５ 将 孔径 ６ 和 ３ 的筛子和筛底盘（－ ） ． ｍｍ ｍｍ （ ３叠放在振筛机 （．） ， ４ ４２上 然后 把称量后 的一 份残焦倒 人 ６ ｍｍ筛 子内 ， 盖好筛盖并将其 固定 ５６ 开 动振筛机 ， 分 １ ｍｉ， ． 筛 ０ ｎ
３ 方法提要
量取 ６ －３ １ ｍｍ 粒度 的煤样 ， （５ 士１） ＾ 在 ８。 ５ Ｃ的马弗炉 中隔绝空气加热 ３ ｍｎ 称量 ， 分 以粒度 ０ ， ｉ 筛 大于 ６ 的残 焦质 量 占各 级残 焦质量之 和的百 分数 作为 热稳定 性指标 Ｔ 十； ３ － ｍ 和小 于 ｍｍ Ｓ 。以 ＾ ６ ｍ ３ 、 ｍｎ的残焦质 量分别 占各级残焦质量之和 的百分数作 为热稳定性辅助指标 ｒ ３６Ｔ － Ｓ－， Ｓ ３ ０
煤的热稳定性测定知识点解说(最全)word资料
煤的热稳定性测定一、煤的热稳定性测定的意义煤的热稳定性是指煤在高温燃烧或气化过程中对热的稳定程度，也就是煤块在高温作用下保持其原来粒度的性质。
热稳定性好的煤在燃烧或气化过程中能以其原来的粒度燃烧或气化而不碎成小块或破碎较少；热稳定性差的煤在燃烧或气化过程中迅速破成小块，甚至成为煤粉。
要求使用块煤作燃料或原料的工业锅炉或煤气发生炉，如果使用热稳定性差的煤，将导致带出物增多、炉内粒度分布不均匀而增加炉内流体阻力，严重时甚至形成风洞而导致结渣，从而使整个气化或燃烧过程不能正常进行，不仅造成操作困难，而且还会降低燃烧或气化效率。
因此，煤的热稳定性是生产、设计及科研单位确定气化工艺技术经济指标的重要依据之一。
二、煤的热稳定性分级煤的热稳定性按下表进行分级。
表煤的热稳定性分级三、煤的热稳定性测定1．方法提要量取6～13mm粒度的煤样约500cm3，称量并装入5个100cm3带盖坩埚中。
在（850±15）℃的马弗炉中加热30min后取出冷却，称量，筛分。
以粒度大于6mm的残焦质量占各级残焦质量之和的百分数作为热稳定性指标TS+6；以3～6mm和小于3mm的残焦质量占各级残焦质量之和的百分数作为热稳定性辅助指标TS3～6、TS-3。
2．仪器和设备（1）马弗炉：恒温区不小于100mm×230mm。
带有恒温调节装置并能保持在（850±15）℃。
附有热电偶和高温计。
炉后壁留有挥发分排出孔和热电偶插入孔。
（2）振筛机：往复机，振幅40±2mm；频率240±20min-1。
（3）圆孔筛：与振筛机相匹配的方形筛。
孔径为6mm和3mm，并配筛盖和筛底盘。
（4）工业天平：最大称量1kg，感量为0.01g。
（5）带盖坩埚：容量为100cm3瓷坩埚或刚玉坩埚。
（6）坩埚架：用耐900℃以上的金属材料制成。
根据马弗炉的恒温区的大小，坩埚架可以制成能放置5个或10个坩埚。
3．测定步骤①按煤样制备方法的规定制备6～13mm粒度的空气干燥煤样1.5kg，仔细筛去小于6mm的粉煤，然后混合均匀，分成2份。
化学物质的热稳定性测定差示扫描量热法
化学物质的热稳定性测定差示扫描量热法1热稳定性测定热稳定性是指物质在温度上可以保持稳定状态的性质，化学物质的热稳定性是指相同量的化学物质可以在一定温度条件下长期保持其形态和性质的稳定性。
为了更好地考察化学物质的热稳定性，差示扫描量热法是一种准确测定热稳定性的分析方法。
2基本原理差示扫描量热法是以温度为自变量，量热曲线缓坡变化的结果作为回归参数的量热测定方法，它基于物理学家Fourier所提出的物质在给定状态下，温度和施加的热量之间的关系，这种关系用热量方程表达，当热量加大时，物质的温度也会随之增加，并且随着温度的升高，物质的状态也会发生变化。
差示扫描量热仪根据真实的量热曲线，判断化学物质的热稳定性，更准确易操作。
3工作原理差示扫描量热仪由加热器、量热传感器、绘图装置和温度传感器组成。
通过程序控制温度加热器，控制温度升高，并通过量热传感器，检测相应温度下的量热量。
然后，绘图装置根据采样点的量热量绘制出量热曲线，其中，缓坡变化部分表示物质稳定性变化，斜坡变化部分表示物质的不稳定性。
根据物质的不稳定性特征在量热曲线上，可以确定物质的热稳定性。
4法规要求不同的行业要求其物质的热稳定性是不同的，因此，差示扫描量热仪在进行热稳定性测定时，也要满足不同行业对化学物质的热稳定性的要求。
有些行业，如食品工业、医药工业等，要求物质的热稳定性应小于一定的温度，通过相应的检测数据，可以根据行业规定来判断化学物质的热稳定性。
5总结化学物质的热稳定性受温度影响，在不同行业要求不同，差示扫描量热法是一种测定化学物质热稳定性的有效分析方法，它是基于物理学家Fourier所提出的物质在给定状态下，温度和施加的热量之间的关系的，可以根据温度和量热量曲线确定物质的热稳定性，有助于提高行业标准，保证相应物质能够在一定温度状况下长期保持其形态和性质的稳定性。
热稳定性分析方法
版 本 号：0.1 页 码：1/3 发布日期：2009-12-09实验室程序编 写： 批 准： 签 发：文件编号：SHLX\LAB\L2-008 题目：热稳定性测量方法1.0 目的提供了产品热稳定性的测量方法。
2.0 概述（1）原理Na 2SO 3 方 法 ： 用 1N 的 Na 2SO 3 溶 液 吸 收 样 品 粒 子 中 释 放 的 甲 醛 ， 生 成HOCH 2SO 3Na 和 NaOH 。
CH 2O ＋Na 2SO 3＋H 2O →HOCH 2SO 3Na ＋NaOH（2）本测量方法是利用聚甲醛树脂在高温熔融，产生甲醛气体，随氮气带出，被亚硫酸钠溶液吸收，由滴定反应生成的氢氧化钠，得出甲醛含量。
3.0 仪器和试剂【仪器】（1） 油浴（容量约为 130L ，并配有样品熔融管） （2） 加热器（3） 过热保护装置 （4） 搅拌器（5） 自动滴定装置 （6） 数据处理计算机 【试剂】（1） 0.005mol/l 硫酸（2） 福尔马林(36.0～38.0%) （3） 亚硫酸钠(Na 2SO 3) （4） 缓冲液(pH 6.86) （5） 缓冲液(pH 9.18) （6） 0.1mol/l NaOH4.0 定义甲醛含量通过以下方式表示：（1）K 0：表示从 2 分钟到 10 分钟之间，聚合物中溶解的甲醛，不稳定端基和聚合物主链分解出来的甲醛量。
转化为每分钟的甲醛含量。
（2）K 1：表示从 10 分钟到 30 分钟之间，聚合物中剩余的溶解甲醛，不稳定端基文件编号：SHLX\LAB\L2-008和聚合物主链分解出来的甲醛量。
转化为每分钟的甲醛含量。
（3）K2：表示从50 分钟到90 分钟之间，聚合物不稳定端基和聚合物主链分解出来的甲醛量。
转化为每分钟的甲醛含量。
5.0安全注意事项（1）搁置和取出样品过程中，要穿戴安全手套，以防被烫伤。
（2）电极容易损坏，使用时防止碰撞。
（3）作业时，穿戴安全眼镜和防护手套。
难熔金属基复合材料的热稳定性测定与分析
难熔金属基复合材料的热稳定性测定与分析难熔金属基复合材料是一种特殊的复合材料，由难熔金属基体和其他材料组成，具有高强度、高导热性和高温抗氧化能力等优异性能。
然而，在高温环境下，难熔金属基复合材料可能会出现热稳定性问题，导致材料性能下降甚至失效。
因此，热稳定性测定与分析对于评估难熔金属基复合材料在高温条件下的稳定性和可靠性具有重要意义。
一、热稳定性测定方法1. 热重分析（Thermogravimetric Analysis，TGA）：热重分析是一种常用的热稳定性测定方法，通过监测样品在升温过程中的质量变化来评估其热稳定性。
实验中，样品被加热到一定温度范围内，观察样品质量变化情况，根据样品失重率和失重温度判断材料的热稳定性。
2. 差热分析（Differential Scanning Calorimetry，DSC）：差热分析是一种利用测量样品在升温过程中吸热或放热来研究热稳定性的方法。
通过测量样品和参比物的温度差和吸热/放热峰，可以分析材料的热分解特性、热稳定性以及热反应动力学参数等。
3. 热膨胀分析（Thermal Expansion Analysis，TMA）：热膨胀分析是一种测量材料在不同温度下线性膨胀系数的方法。
通过测量材料在温度变化下膨胀或收缩的程度，可以了解材料的热稳定性以及热膨胀行为。
二、热稳定性分析1. 样品失重分析：利用热重分析方法，监测样品在升温过程中的质量变化。
根据失重率和失重温度，可以判断材料热稳定性的好坏。
失重率高且失重温度较低的材料可能存在热分解或挥发物释放，因此具有较差的热稳定性。
2. 热分解特性分析：通过差热分析方法，观察材料在升温过程中的吸热或放热峰，可以判断材料的热分解特性。
吸热峰对应有吸热反应或热分解反应发生，放热峰则表示有放热反应或燃烧反应发生。
根据峰的温度和面积大小，可以对材料的热稳定性和热分解特性进行分析。
3. 热膨胀行为分析：利用热膨胀分析方法，研究材料在温度变化下的膨胀或收缩行为。
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井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X ⨯⨯+⨯===Ω∑电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R ⨯⨯+⨯===Ω∑总阻抗：21.370.66)1.06(Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KAS2点三相短路电流：32d d =2.88I I KA =1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos 0.78kp S KVA φ⨯===。
电缆的长时工作电流Ig 为239.25Ig === A按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
(2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得60000.1300Uy V∆=⨯=，线路的实际电压损失109.1L U COS DS φφ∆====，U ∆小于300V电压损失满足要求(3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 185S mm ≤故选用LGJ-185架空线和MYJV42-3×185电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙述。
3、高压开关断路器开断能力计算 (1)额定电压：U e =6kV(2)额定电流：I e >本变电所最大长期工作电流I gmaxmax 301g I A ===(3)查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表(4)校验： ①U e =6kV=U N ②I=400A>301A ③额定开断电流校验：6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =3.43KAZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm ≤故选用MY-3×70+1×25电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。
KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。
9KA ＞2.88KA, 符合要求。
二、22采区上部变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验G 35kV2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kV123S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U ZS ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω 电缆电抗：02(x )0.415000.087808000.72()10001000i L X ⨯⨯+⨯+===Ω∑（）电缆电阻：02(x )0.11815000.1187808000.36()10001000i L R ⨯⨯+⨯+===Ω∑（）总阻抗：21.370.72)1.15(Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.16()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长500米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.1KA S2点三相短路电流：32d d =2.4I I KA =1、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm ≤故选用MYJV22-3×70电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙述。
3、高压开关断路器开断能力计算查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =3.16KAZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S Imm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm 故选用MY-3×70+1×25电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。
KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。
9KA ＞2.4KA, 符合要求。
三、-40水平变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =1.4kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV变压器电抗：10.37()X ===Ω 电缆电抗：02(x )0.085500.044()10001000i L X ⨯⨯===Ω∑ 电缆电阻：02(x )0.1185500.065()10001000i L R ⨯⨯===Ω∑总阻抗：10.42()Z ===ΩS1点三相短路电流：(3)18.66()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×50+1×16，长140米，变压器容量为200KV A ，查表的：(2)2d I =2.6KA S2点三相短路电流：32d d =3I KA =1、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 150S mm ≤故选用MYJV42-3×150电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，2m i n 185S mm ≤故选用MYJV42-3×185电缆符合要求。
3、高压开关断路器开断能力计算查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =8.66KAZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验电缆最小允许热稳定截面积：32min d==15100S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 50S mm ≤故选用MY-3×50+1×16电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。
KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。
9KA ＞3KA, 符合要求。
四、-210水平变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kWS N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X===Ω 电缆电抗：02(x )0.08550800)0.108()10001000i L X ⨯⨯+===Ω∑（电缆电阻：02(x )0.1185508000.16()10001000i L R ⨯⨯+===Ω∑（）总阻抗：10.506()Z ===ΩS1点三相短路电流：(3)17.19()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×50+1×16，长350米，变压器容量为315KV A ，查表的：(2)2d I =1.9KAS2点三相短路电流：32d d =2.2I I KA =1、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：32min d==35.95100S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。