自然对流强化换热

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自然对流

自然对流

t t t w t
u0——任意选择的参考速度
U U gtl 1 2U U V 2 X Y u0 Re Y 2 hx x U V Nu x ( ) w, x 0 Y X Y
1 2 U V X Y Re0 Pr Y 2
u u 2u u v g (t t ) 2 y y x
பைடு நூலகம்
u u 2u u v g (t t ) 2 y y x
无量纲温度:
其他无量纲:
x y u v X ;Y ; U ; V l l u0 u0
2 gtl Gr 2 u0l 2 u 02 Re 0 ( ) gtl 3 Gr 格拉晓夫数(Grashof number) 2 Gr:浮升力与粘性力的相对大小。Gr越大,浮升力的相对作 用越大,自然对流越强 U U Gr 1 2U U V 2 X Y Re Re Y 2
6.3 自然对流
Natural Convection Heat Transfer
一、概述
静止的流体,与不同温度的 固体壁面相接触,热边界层 内、外的密度差形成浮升力 (或沉降力)
f B ( f ) g gt
导致流动
固体壁面与流体的温差是 自然对流的根本原因
层流:GrPr<108 湍流:GrPr>1010 过渡区: 108<GrPr<1010 自模化现象: 在常壁温或常热流边 界条件下,达到旺盛 紊流时,hx将保持不 变,与壁面高度无关
3 2 Pr Nu x 4 5(1 2 Pr1/ 2 2 Pr) hx x
1/ 4
(Grx Pr)1/ 4

第5章 对流传热理论与计算-5-实验关联式与自然对流

第5章 对流传热理论与计算-5-实验关联式与自然对流
39
六 计算中需要注意的问题
3 注意的问题
(1)判断问题的性质
这是正确求解对流传热问题的关键。流体有无发生相 变?是自然对流还是强制对流?内部流动还是外部流动? 流态是层流还是湍流?
(2)选择正确的实验关联式
切忌张冠李戴,特别注意公式的适用范围,切不可随
意外推
40
六 计算中需要注意的问题


f w
0.14



2
33
(2) Hausen公式
若 Ref Prf
L /d
10时
Nuf

3.66

1
0.0668
0.04
Ref dL
Prf d L Ref Prf


2
3
可用于热入口段或混合段的层流对流传热
34
四 过渡区强迫对流传热的计算
过渡区:难以找到既简便又精确的计算公式
气体被加热时
气体被冷却时
c t

T T 0.55 fw
ct 1
对液体
m
c t



f w


m 0.11 液体受热时
m 0.25
液体被冷却时
24
引入修正系数ct来考虑不均匀物性场对换热的影响
Nu f

0.023
Ref0.8
Prfn
c t
气体被加热时
气体被冷却时
5.5 管内强迫对流传热的实验关联式
说明:
(1)管槽的含义:流动截面是圆形、椭圆形、正 方形、矩形、三角形等
(2)本节内容的重要性: ——指导工程计算的基础、给出的关联式是工程计算 的依据,必须掌握 ——考试的必考内容

自然对流换热的分类

自然对流换热的分类
3、判断流动的状态, (计算Re准则数);
4、计算已定准则数,根据范围确定具体关联式; 并计算出最终结果:计算Nu→h →q。
❖作业 6-13

6-34(单管)
1、对管内强制对流换热,为何采用短管和弯管可以强 化流体的换热?
2、其他条件相同时,同一根管子横向冲刷与纵向冲刷 相比,哪个的表面传热系数大,为什么?
§6-5 大空间与有限空间自然对流换热的实验关联式
准则方程式:
n
Num C(Gr Pr)m
式中 C、n查表(6-10)
(6-37)
Gr

gV tl2
νu0
u0 ν

gV tl
ν2
3
——格拉晓夫准则
(6-34)
——体积膨胀系数( K 1), 理想气体有 1
T
定性温度:tm

(2)液体换热温差大时,用式
Nu C Gr Prnψ
2、给定常热流密度q
物性修正因子
tw 未知 → t 未知
引入新的准则数
Gr

GrNu

g ql4 ν2
准则方程 Nu B Gr Pr m
(6-44) (6-43)
(1)平板的B、m见表 (6-11)
(2)对于竖壁(层流局部值关联式)
一、自然对流的流动特征
热竖壁为例:
1、温度和速度分布 P264图6-15 温度不均 → 密度不均 → 速度分布
2、自然对流的边界层及换热特征 (1)层流 → 过渡区 → 紊流 (2)hx ~ x
3、自然对流的边界层可用干涉仪直观的观察、研究。
4、自然对流换热的分类 (1)大空间自然对流换热(底部封闭:a H 0.28 底部开口:b H 0.01 (2)有限空间自然对流换热 如图6-15

传热学第六章对流换热

传热学第六章对流换热

6个未知量::速度 u、v、w;温度 t;压力 p;对流 换热系数h
6个方程:换热微分方程式、能量微分方程、x、y、z 三个方向动量微分方程、连续性微分方程
1 能量微分方程 微元体的能量守恒: ——描述流体温度场 假设:(1)流体的热物性均为常量,流体不做功 (2)无化学反应等内热源 由导热进入微元体的热量Q1 +由对流进入微元 体的热量Q2 = 微元体中流体的焓增H
2t 2t 2t 微元体导热热量:Q1 x 2 y 2 z 2 dxdydzd
微元体对流换热收支情况:
在d时间内, 由 x处的截面热对流进入微元体的热量为
' Qx c tudydzd
在d时间内, 由 x dx处的截面热对流流出微元体的热量为
由连续性方程知此项为0
t t t Q2 c u v w dxdydzd x y z
在d时间内, 微元体中流体 温度改变了(t / ) d , 其焓增为
t H c dxdydzd
能量微分方程
t t t t 2t 2t 2t u v w 2+ 2 2 x y z c x y z
boundary layer)
由于粘性作用,流体流速在靠近壁面 处随离壁面的距离的减小而逐渐降低; 在贴壁处被滞止,处于无滑移状态。
流场可以划分为两个区:边界层区与主流区 边界层区:流体的粘性作用起主导作用
主流区:速度梯度为0,τ=0;可视为无粘性理想流体

u , 牛顿粘性定律 y
2)热边界层(Thermal boundary layer) 热边界层:当壁面与流体间有温差时,会产生温度梯度很大的 温度边界层 热边界层厚度t (温度边 界层):过余温度(t -tw ) 为来流过余温度(tf - tw ) 的99%处定义为t的外边 界

流体纯自然对流传热的准则方程可写成

流体纯自然对流传热的准则方程可写成

流体纯自然对流传热的准则方程可写成流体纯自然对流传热的准则方程可写为Nu=f(Gr,Pr)
对流传热是热传递的一种基本方式,它是在流体流动进程中发生的热量传递的现象。

主要是由于质点位置的移动,使温度趋于均匀。

虽然液体和气体中热传递的主要方式是对流传热,但也常伴有热传导。

通常由于产生的原因不同,有自然对流和强制对流两种。

根据流动状态,又可分为层流传热和湍流传热。

化学工业中所常遇到的对流传热,是将热由流体传至固体壁面,或由固体壁传入周围的流体。

这种由壁面传给流体或相反的过程,通常称作给热。

自然对流换热,亦称“自由对流换热”,简称“自然对流”、“自由对流”。

是指不依靠泵或风机等外力推动,由流体自身温度场的不均匀所引起的流动。

参与换热的流体由于各部分温度不均匀而形成密度差,从而在重力场或其他力场中产生浮升力所引起的对流换热现象。

对流换热的四个特点

对流换热的四个特点

对流换热的四个特点
1.流动与温度梯度关联:
对流换热的发生依赖于流体的宏观运动,即流体质点在温差作用下由于密度差异导致的自然流动(自然对流)或外力(如风扇、泵等)引起的强制流动(受迫对流)。

流动过程中,高温区域的流体流向低温区域,将热量带走。

2.直接接触传递:
对流换热要求流体与固体表面有直接接触,热量通过流体分子与固体壁面之间的碰撞以及流体内部各部分之间的混合来进行传递。

3.导热与对流同时存在:
在对流换热过程中,不仅发生流体内部的微观粒子热运动(导热),还伴随有宏观的流体流动导致的热量转移。

因此,对流换热是导热和对流两种机制的结合。

4.温差驱动:
对流换热必须存在温度差,无论是固体表面与流体间的温差还是流体内部不同部位的温差,都是推动对流换热过程进行的动力源泉。

传热学-学习课件-6-5-3 有限空间自然对流换热

传热学-学习课件-6-5-3 有限空间自然对流换热

传热学 Heat Transfer
仅讨论如图所示的竖的和水平的两种封闭夹层的自然对 流换热,且推荐的公式仅限于气体夹层。
th
tc
tc
th 封闭夹层示意图
夹层内流体的流动,主要取决于以夹层厚度δ为特征长度 的Gr数:
传热学 Heat Transfer
G r

gt 3 2
当 Gr极低时换热依靠纯导热:
NuΒιβλιοθήκη 0 .1 9 7 ( G r
Pr)1/4

H
1/9
,
(G r 8 .6 1 0 3 ~ 2 .9 1 0 5 ) (6-46a)
Nu

0 .0 7 3( G r
Pr)1/3

H
1/9

,
(G r 2 .9 1 0 5 ~ 1 .6 1 0 7 ) (6-46b)
传热学 He传at热Tr学ansfeHr eat Transfer
传热学 Heat Transfer
主讲老师:王舫 适用专业:能源与动力工程专业
传热学 Heat Transfer
四、有限空间自然对流换热
在生活和工业应用里也经常能看见一些相对狭窄空间 中的自然对流换热现象。 寒冷地区广泛使用的双层玻璃窗; 平板太阳能集热器的集热板与盖板之间的空气夹层; 热力管道或电缆线管沟中空气的自然对流等。
式中:定性温度采用 tm (tw 1 tw 2 ) / 2
温差采用 t t h t c
特征尺寸采用冷热表面间的距离δ
传热学 Heat Transfer
②对于水平空气夹层,推荐以下关联式:
N u 0 .2 1 2 ( G r P r ) 1 / 4 , G r 1 1 0 4 ~ 4 .6 1 0 5

工程热力学与传热学 第四章对流换热

工程热力学与传热学  第四章对流换热

从公式可知,要计算热流量,温度及面积比较容易得到,
主要是如何求得对流换热系数α,这是研究对流换热的主要任
务之一。
确定α;
➢对流换热的任务 揭示α与其影响因素的内在关系;
增强换热的措施。
➢研究对流换热的方法 ➢ 分析法 ➢ 实验法
➢ 比拟法 ➢ 数值法
➢ 分析法:对描写某一类对流换热问题的偏微分方程及相应的定 解条件进行数学求解,从而获得速度场和温度场的分析解的方法。
➢关于速度边界层的几个要点
(1) 边界层厚度 与壁的定型尺寸L相比极小, << L
(2) 边界层内存在较大的速度梯度
(3) 边界层流态分层流与紊流;紊流边界层紧靠壁 面处仍有层流特征,粘性底层(层流底层)
(4) 流场可以划分为边界层区与主流区,主流区 的流体当作理想流体处理
热边界层
➢定义
当流体流过平板而平板的 温度tw与来流流体的温度t∞不相 等时,在壁面上方也能形成温 度发生显著变化的薄层,常称 0 为热边界层。
:流动边界层厚度 u 0.99u
t∞ u
δt δ
tw
x
l 如,空气外掠平
板u=10m/s:
x100mm 1.8mm; x200mm 2.5mm
➢速度边界层的形成及发展过程
紊流核心
临界距边离界xc层:从层流开始向紊流过渡的距离。其大小取决
于流体的物性、固体壁面的粗糙度等几何因素以及来流的稳定
相变换热:凝结、沸腾、升华、凝固、融化等
4、流体的物理性质
流体内部和流体与壁面间导热热阻小 c 单位体积流体能携带更多能量
有碍流体流动,不利于热对流
自然对流换热增强
体胀系数:
1
(
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自然对流强化换热
班级:14040203
姓名:吴端
学号:2011040402121
1.概述
当前,对于自然对流换热问题的研究没有强迫对流研究那样开展得广泛。

一方面是由于自然对流强化效果没有强迫对流换热强化效果好;另一方面是由于自然对流强化的途径少难度大,所以自然对流的研究进展缓慢。

但自然对流应用有自己的领域,强迫对流又有其制约因素,尤其是随着电子集成电路的发展,自然对流强化换热的问题越来越受到学者的关注。

利用振动强化单相流体对流换热的方法可分为两种:一种是使换热面振动以强化换热;另一种是使流体脉动或振动以强化换热。

研究表明,不管是换热面振动还是流体振动,对单相流体的自然对流和强制对流换热都是有强化作用的。

振动可以增大流体间的扰动,干扰附面层的形成和发展,从而减小换热热阻,达到强化换热的目的。

2.原理
利用振动可以强化传热早已为人们所认识,在1923年就有关于在静止流体中振动换热面以增强传热效果的相关研究。

早期研究的主要手段为传热实验,随着数值计算方法及计算机技术的发展,自80年代人们开始对振动对流换热问题进行数值分析。

研究结果表明,换热面在流体中振动时,根据振动系统的不同,自然对流换热系数可提高30%~2000%。

传热实验中,采用的振动源形式主要有以下几种:
1)机械振动或电动机驱动偏心装置产生,早期的实验均采用该方法;
2)流体绕流诱导传热元件产生,如在换热器中的管束:
3)超声波激励换热元件产生。

下面分别就这三个方面分别展开综述,其中,A表示振幅,厂表示振动频率,D表示管直径,U表示来流速度,尺P表示雷诺数,h表示表面传热系数。

机械振动为传热实验中最为常用的振动源,一般情况下,机械振动装置结构简单,并且能够比较方便调节振幅、频率等参数,这对于深入研究振动参数对传热的影响具有不可替代的作用。

表1.2、1.3分别为自然对流、强制对流条件下振动传热研究概况,表中
可以看出,振动传热的效果随着实验介质流动状态变化而存在显著差别。

一般情况下,随着流动船数的增加,振动强化传热的效果会逐渐减弱。

此外,流体介质自身的属性也会对振动强化传热的效果产生一定的影响,如同等条件下水的振动传热效果要优于水状甘油。

与其它的强化传热技术相比,振动强化传热的效果比较显著,但是换热表面振动通常是应用机械振动或电机带动的偏心装置来实现的。

这些装置的运行需要消耗能量。

上世纪九十年代以后流体诱导振动强化传热技术逐渐成为学界的研究热点
流体诱导传热元件振动是换热装置内普遍存在的现象,其形成机理较为复杂。

目前提出的横向流机理主要包括漩涡脱落(Vertex shedding)、紊流颤振(Turbulentbuffeting)、流体弹性激振(Fluid elastic excitation)、声激励(Acoustic excitation)等。

程林、田茂诚提出了一种新型的传热元件——弹性管束,其具体结构及所开发的弹性管束换热器如图1.1所示。

该传热元件能够利用有限振动使能量不断的耗散,避免了强烈振动所造成的元件的损坏;同时,利用振动改变传热表面的
流动工况,增加壁面流体的湍流度,减薄边界层,实现强化传热。

对弹性管束进行传热实验研究,得到低RP数下管外Nu的拟合关联式为:
上式的适用范围为100<Re<500,实验结果表明:在管外流体诱导振动条件下,弹性管束的强化传热效果显著;并且振动还可以防止换热表面污垢的产生,降低了传热热阻,从而实现了复合强化传热。

其强化传热的机理具体分析为:
(1)振动使得近壁区流体的流速加大。

流速增加使得层流附面层的厚度减小,层流向紊流过渡的转捩点提前。

(2)振动增加了管束近壁区的流体湍流度。

由于湍流度增加,使得近壁区流体与远壁区流体质量、动量和能量交换速度增加,从而强化对流换热。

(3)振动使绕流管束流场结构发生改变。

当定常流绕流固定的圆管时,其管外流场结构是稳定的。

但在振动条件下,附面层的厚度、层流与紊流的转换点、漩涡脱落点及漩涡大小、位置等都是不稳定的,流场结构的变化不可避免地引起传
热的改变。

Go、Kim等提出了一种新型的微翅散热器,具体结构如图1.2所示,当空气横掠过微翅表面时,微翅会在气流的作用下产生流体诱导振动,振动会对其周围的边界层形成强烈的扰动,使其处于不停的生成与再造的循环中,如此降低了微翅表面的传热热阻,加大了热量的传输速率,实现了电子元件的安全持久运行。

Yakut、Sahin等在换热管内放置锥形环,当流体在管内流动时,锥形环会在流体的作用下产生随机振动,破坏了管内的传热边界层,因而其传热效率会有一个较大的提升。

Yakut对该传热元件进行传热实验研究,式(1-2)为实验参数范围内的传热拟合关联式:
1-2
式中,f表示锥形环间距,mm;D表示实验换热管的直径,mm。

实验结果表明:强化传热的效果随着锥形环间距的增加而逐渐降低,在相同泵功情况下,锥形环间距为10mm的换热管的传热效率可提高250%;并且低Re 数的强化传热效果要优于高Re数。

此外,声激励尤其是超声波诱导流体振动强化传热也为当前研究的热点方向之一。

3.应用
内燃机工作过程中,燃烧产生的热能一部分传给燃烧室部件,传给燃烧室部件中的热能有一半以上传给活塞,由于内燃机热负荷不断提高,必须要对活塞进行有效冷却。

当活塞功率密度超过0.3kW/cm2时,必须采用冷却油腔进行冷却。

通过研究纳米流体随活塞大幅振动下圆管内的传热特性来模拟冷却油腔内的传热特性,即该研究是活塞冷却油腔内传热特性的基础性研究。

对换热腔施加随活塞同步振动后,传热强化与振动频率成正比、与雷诺数成反比;用纳米流体代替传统流体后传热效果大大增强,同时还发现纳米流体种类对强化效果影响显著。

4.参考文献
[1] 孟恒辉,吴宏.振动表面自然对流强化换热的研究.北京北京航空航天大学学报:2008 Vol. 34 (03): 307-310
[2] 姜波.振动强化传热机理分析及新型振动传热元件实验研究.山东。

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