跃进二号东负反转走滑构造识别及成因
跃进二号东高点断层封堵性研究
跃进二号东高点断层封堵性研究【摘要】本次研究从油水分布特点、力学性质、断层泥比率、示踪剂监测及油田开发过程中钻井、注采生产反应等方面开展断层的封堵性研究，得出以下结论：油田内部断层在不同开发层系可能表现出不同的封堵性质，并且随着埋藏深度的增加，表现为封堵性质的可能性增大；由于油田内部断层以开启为主，在面积较大的断块内部署注水井时，应尽量远离断层，而断层的另一盘部署的油井应尽量与水井保持一定井距，以防止油井被沿断面窜的注入水迅速水淹。
【关键词】岩性；跃进二号；断层封堵性；生产动态跃进二号油田位于青海省柴达木盆地西部南区，是一个复杂断背斜构造油田。
构造北、东面被区域性大逆断层夹持，受其影响，断层十分发育，3.8Km2的构造面积内分布有二十余条正断层，将构造切割成大大小小近三十个断块。
对断层封堵性的认识是油藏开发的关键。
1 断层封堵性影响因素1.1岩性影响因素断层泥在上下盘均为渗透性储层时可提供有效封堵能力，固结良好的岩层或脆性岩层断移时，其封堵性较差。
1.2 岩石力学因素最大主应力轴方向与断层走向越趋于一致，断层封堵性越差。
张性断层比压扭性断层的封堵性差，且先张后压的断层封堵性要好。
随埋深压实作用增强，断层封堵性越好；断层分布密集程度越大，断层封堵性越差。
1.3 断层类型及其它特征常规分析认为断层倾角越小，封闭可能性越大；水平断距越大封闭可能性越小；断距增大，在垂向上易形成裂缝，流体垂向渗漏可能性加大；断层上下盘流体性质不同（主要是地层水化学条件），通常为封闭断层。
2 断层封堵性研究方法2.1 地质定性分析法该方法主要研究参数包括：断层的性质、断距、断层的年龄和埋深、断层与圈闭的关系（构造样式）、断层带的含泥量及其两侧的岩性对接等。
2.2地质半定量分析法可通过编制Allen剖面图和断层面构造图、建立断层两侧地层并置对接模型、断层面压力计算、泥岩涂抹潜力（CSP）、涂抹因子（SSF）及断层泥比率（SGR）计算、建立SSF、SGR与断层两侧地层的压力差关系图、断距与储层厚度关系图，以及其它各种统计学方法的使用来判断断层的封堵性能。
跃进二号东高点油田跃Ⅱ6-18井组分析
跃进二号东高点油田跃Ⅱ 6 -18 井组分析摘要:本文主要对跃进二号东高点油田跃Ⅱ6-18井组进行生产动态分析，根据受效情况，提出下一步调整挖潜的措施意见。
关键词：井组，转注，受效分析，措施1 井组注采效果1.1井组压力情况和井组动液面情况跃Ⅱ7-17井自该井转注后，压力上升明显，压力上升3.5MPa左右。
自跃Ⅱ6-18转注以来，随着注水工作的深入，区块地层压力有所回升。
自跃Ⅱ6-18井2013年7月转注后，井组动液面明显上升。
2012年1月跃Ⅱ6-21井检泵作业，井组动液面下降明显，检泵作业后井组动液面上升。
2013年5月跃Ⅱ6-21井卡泵停井，动液面上升。
2014年7月跃Ⅱ7-17井检泵作业，井组动液面下降明显，检泵作业后井组动液面上升。
跃Ⅱ6-18井组动液面总体呈上升趋势，目前平均动液面442.8m、井组平均泵深916.24m，累积注采比0.31，累积注采比偏低。
1.2跃Ⅱ6-18井组示踪剂监测结果及分析通过2018年9月1日示踪剂见剂情况判断该井水驱方向为西南方向，并且根据检测解释计算结果认为跃Ⅱ6-21优渗层为N1Ⅱ-2（130.76），跃Ⅱ7-17、跃Ⅱ6-23优渗层为N1Ⅱ-10、12。
1.3 产量与含水跃Ⅱ6-17井位于青海省海西州茫崖行署花土沟镇跃进二号油田，为完善第六套开发层系井网，部署采油井跃Ⅱ6-17井。
本井是一口采油井（第六层系），设。
计井深：1165m；完钻井深：1165.00m。
完钻层位：N1自跃Ⅱ6-18井于2013.7转注后，跃Ⅱ6-17井液量、含水均有所上升。
从产吸剖面资料显示，跃Ⅱ6-17井含水主要受跃Ⅱ6-18井N1Ⅱ-2、N1Ⅱ-10、N1Ⅱ-12、N1Ⅱ-13小层影响。
从跃Ⅱ6-17井动液面变化情况来看，自跃Ⅱ6-18井转注后该井动液面有缓慢上升趋势，2014年该井封堵补孔后液面呈现下降趋势。
跃Ⅱ6-21井周围水井有跃Ⅱ6-18井与跃新Ⅱ6-1井两口井；跃新Ⅱ6-1井注N1Ⅱ-11~19小层（下段），与跃Ⅱ6-21不连通；因此判断跃Ⅱ6-21井含水主要受跃Ⅱ6-18井注水影响。
青海油田跃进二号油田出砂规律及出砂机理分析
青海油田跃进二号油田出砂规律及出砂机理分析作者：王科科乔福友秦毓柱王丽冯艳来源：《硅谷》2009年第19期[摘要]跃进二号油田是一个被断层复杂化了的、以构造控制为主、并受岩性影响的岩性构造圈闭油藏。
由于该油藏的天然特性，在开发过程中难免出砂，针对跃进二号油田属性，对出砂现状、出砂机理做分析，并提出相应的建议。
[关键词]出砂气侵水侵地层压力中图分类号：TE5文献标识码：A文章编号：1 671—7597(2009)1010146—01一、跃进二号油田简介储层岩性：根据取芯资料，对油浸以上级别含油岩芯进行了统计，分析认为，油田N21、N1、E31油层的含油岩性基本相同，主要为粉砂岩和细砂岩，其次为中粗砂岩和含砾砂岩，少数砾状砂岩及内碎屑灰岩。
跃进二号油田三个油藏分八套层系开发，N21油藏分第一、二、三、四个层系，由于四层系有两个油组，油层段比较长，为减小层间矛盾分为四层系上和四层系下开发，N1油藏分第五、六、七三个层系，E31油藏为第八层系。
二、跃进二号油田出砂现状跃进二号油田主要是N21油藏和N1油藏的I、Ⅱ油组出砂出砂比较严重。
由于地层出砂严重影响的油水井的生产时间影响了单井产量。
跃进二号油田是第三系疏松砂岩油藏，生产过程中N21油藏出砂最为严重，随着油藏开发程度的不断增加，出砂速度也不断增加。
N1油藏的第五、六开发层系也有部分井出砂，严重影响生产。
总体来讲，跃进二号油田出砂以N21油藏出砂最为严重，随着油藏开发程度的不断增加，出砂速度也不断增加。
可以看出，并不是油层埋藏越浅出砂越严重，而是和开发程度关系很大，由于第四开发层系一直是跃进二号油田的主力开发层系，所以出砂速度也是相当的严重。
三、跃进二号油田出砂机理分析油井出砂是石油开采遇到的重要问题之一，每年要花费大量人力物力进行防治和研究出砂不仅会导致油井减产或停产及地面、井下设备磨蚀；甚至会使套管损坏、油井报废。
(一)油井出砂过程分析油井出砂过程大体上可分两个阶段：第一阶段由骨架砂变成自由砂；第二阶段自由砂运移。
跃进二号东高点储层敏感性分析
跃进二号东高点储层敏感性分析【摘要】跃进二号油田造成油层伤害的主要因素有水敏伤害、附加毛管阻力和速敏伤害，酸敏性相对较弱。
浅层可膨胀性粘土矿物占较高比例，胶结程度弱，因而对各种类型的伤害都很敏感。
深层比浅层的敏感性要弱一些，主要原因在于可膨胀性粘土矿物相对含量少，而且岩石的胶结程度相对较好。
孔隙结构好的储层，敏感性较弱，而孔隙结构差的储层，由于其孔隙小、喉道细，粘土矿物含量高，工作制度不当时最易受到伤害。
在注水开发中，要做好储层保护，提高水驱开发效果。
【关键词】储层敏感性；水敏；速敏；附加毛管阻力；酸敏；油层自身的敏感性程度是油层伤害的一个重要因素。
岩性、物性研究以及敏感性流动实验是进行油层敏感性分析的主要手段。
其敏感性程度随敏感矿物含量增多、孔隙结构变异而升高。
敏感矿物主要有水敏感矿物、速敏矿物、酸敏矿物、碱敏矿物等。
1.储层物性特征跃进二号东高点构造是青海省柴达木盆地西部坳陷区昆北断阶亚区铁木里克凸起内的一个三级构造。
通过岩心薄片分析，本区的储层具有砂岩近源、低成熟的岩石学特征。
从岩心样品分析得出，全油田的平均孔隙度为16.76%，样品分布主峰在15-25%之间，平均渗透率为18.7×10-3um2，残余油饱和度平均为30.83%，物性特征呈中低孔隙度和中低渗透率。
本区油层的润湿性具非均质特点，高渗透层多表现为中性或偏亲油，而低渗透层则多表现为偏亲水。
在偏亲油的砂岩模型中，残余油主要分布于颗粒表面、小孔隙、孔隙角隅和死孔隙之中；而在偏亲水的砂岩模型中，残余油则主要以孤立的油滴分布于孔隙之间。
2.储层敏感性分析2.1水敏伤害跃进二号油田粘土矿物X衍射分析结果表明。
伊利石是该地区的主要粘土矿物，其相对含量达40-90%；蒙脱石分布于浅层，其相对含量达10-50%；伊蒙混成矿物作为蒙脱石向伊利石转化的中间产物，则普遍分布于浅层和深层，相对含量在1-25%之间。
YⅡ264井E31地层的水敏实验和盐敏实验数显示，这些样品用标准盐水测得的渗透率远低于样品的克氏渗透率，下降幅度大于50%。
跃进水库上游护坡破坏原因及加固措施
２０ ０ ２年第 １ （ 第 １６期 ） 期 总 ２
新 疆水 利
石 河子水 利水 电＿ ￣ 监理 中心 梁宏 军 ｒｔ － － 兵 团 勘 测 设 计 院 一 分 院 何 萍
摘要 经过分析，认为跃进水库护坡瞳坏的主要原因是’推、冻胀和浪淘破坏以及坝坡 冰 的不稳定 。 经过 方案比较 。采 用砼 连体 护坡， 用无纺 布代替 传统反滤 层 的加 固方案 ，取得 ７
跃进水库是一座大 （ ）型注入式平原 二 水库 水库设计库容 １亿 ，灌溉 莫索湾
灌区 ８ Ｏ万亩农 田。
水库建于 １５ 年 ，坝体为碾压式均 质 ９８ 土坝，筑坝土料大部分为壤土，少部分为粘
土。最 大坝高 １ ．３ ３１ｍ。上 游坝坡 在 ４６ 石护坡进行灌水泥砂浆加 固处理。多年来， ０ｍ 高程以上为 １ ２ ：，以下为 １ ３ ： ，下游坝坡在 护坡虽多次进行加固，但多属修复性的，没 ４８ ５ ０ ，ｍ高程以上为 １ １５ ：．。以下为 １３ 有从根本上解决问题。上游护坡经过多年的 ：。由
一
由于土坝在旋工过程中，对坝坡做了不 合理的修改，致使坝坡不稳定，土坝抗震能
力较差 。仅 １５ ９９年 ８月 至 １６ ９４年 ５月＋在
７ ０ ，８ ０ ＋６ ０ ＋７０段共发 生护坡大面积塌垮 事故 ６次 ，累计 塌 垮 面积 达 １８万 ｍ 。 ． ２
护坡上、下部脱离。护坡的上部分与冰盖板 起上推 ，大面积松动 ， 给波浪淘刷垫层创 １６ 年石油部门在距坝 １５ｍ处搞地震勘 造 了有利条件。 ９５ ．ｋ 探时，造成 ５ ５ ，５ ２ ．４ ５ 十８ ０ ＋０５ ＋５０等处 ２． 冰 胀 破 坏 ３
较好效 果 。
主题词
水库
跃进二号东高点油田开发存在的问题
跃进二号东高点油田开发存在的问题浅析【摘要】跃进二号东高点油田是一个长井段、高丰度的复杂断块油田，是一个被断层复杂化、以构造控制为主、受岩性影响的岩性构造圈闭油藏。
目前油藏已进入中高含水期，剩余资源分布复杂，油田开发及稳产过程中发现诸多问题。
【关键词】水驱控制动用程度断块非均质性1 开发现状探明含油面积2.4km2，累计探明石油地质储量2365×104t，可采储量473×1044。
截止2012年12月底全油田共有油水井269口，其中采油井209口，开井123口；共有注水井60口，开井54口。
年平均核实日产油280.31吨，累计产油391.09万吨，采出程度18.29%；年产水26.3466万吨，累计产水525.05万吨；年注水81.47万方，年井口注采比1.95，累积注水895.16万方。
目前油藏综合含水67.87%，相对去年年均含水上升率-9.97%，老井自然递减率16.83%，老井综合递减率12.60%。
2 开发存在的问题分析2.1 地质构造复杂构造破碎，断块面积小，难以形成较完善的注采井网，水驱控制程度低。
油田含油面积2.25km2，各层系构造主体部位断块面积一般小于0.2km2，难以形成较完善的注采井网（图1）。
图1 地质构造对比图2.2 储层非均质性强、平面、纵向层间矛盾突出储层含油岩性主要为粉砂岩和细砂岩，胶结物为方解石，胶结类型以孔隙型胶结为主，储集空间以孔隙型为主。
（1）平面上：岩性横向变化大，油砂体连通性较差，储层非均质性强（2）纵向上：沉积韵律明显，层间非均质性较大，层间干扰严重（3）n1～n21储层成岩作用较弱，砂岩固结程度差，油层出砂严重，开发难度大。
2.3 局部注采井网不完善（1）部分层系井网不完善：一层系、二层系、八层系，油水井数比分别为6：1、5.5：1、4：1，一线油井供液不足，平面注采井网需要通过转注、加密进行完善；（2）三层系、四上层系井网相对较完善，但由于注水受断层影响二次分配，导致一线采油井普遍水淹；（3）四下层系、五层系井网相对较完善，但主体部位注水不受效，考虑后期加大井间监测力度明确水驱方向；（4）六、七层系构造边部无效注水量大，后期需要进行平面注水调整，沿十号断层一线无注水井，在精细地层对比基础上，后期考虑转注试验。
胜利东二号露天矿南排土场滑坡分析
（． １内蒙古大唐国际锡林浩特矿业有限公司，内蒙古 锡林浩特 ０６０ ； ． 矿业大学矿业工程学院，江苏 徐州 ２ １０ ） ２００ ２中国 ２０８
摘
要： 分析了胜利，－露天矿南排土场东部边坡的稳定性 ， － 采用极限平衡法反算了南排 东部排弃物及
前 滑坡 区附近有 积雪 、 积水 的痕迹 ； 滑坡 区地 形 变化 平缓 ， 总体 是东 北较 高 、 向西南 方 向变 低 。在南排 土 场东侧 境 界附近 ， 有一 向西倾 斜 的沟 ， 的纵 向坡 度 沟
很小 ， 约为 ０５ 左 右。 ．。 南 排 土场东 侧滑坡 区 的排 弃物料 主要 是采 场东 端 的第 三 系上新 统棕 黄色 、 黄色 的粘土 （ ） ， 桔 岩 类 其 次是灰 黄 、 杏黄 泥质胶 结 的砂 岩 、 砾岩 。这些排 弃 砂 物在采 场 被剥离 之前 就具有 结构 比较松散 、强 度低
于中国矿业 大学， 曾任神华宁煤集 团大峰露天矿 剐总工程师 、
中国包装总公 司新能源公 司剐总经理 ，现任 内蒙古大唐 国际
锡林 浩特矿业有限公司总经理助理。
图 １ 南排土场 东部滑坡 计算剖面的位置
露天采矿技术 ２１年第２ ０２ 期
・３ ４・
图 ２ 南排土场东部滑 坡 Ｉ 计算剖面
图 ４ 南排土场 东部滑 坡 Ｉ 剖面稳 定性计算结果 （ 设计指标）
图 ７ 南排土场 东部滑坡 Ｉ 剖面滑 动面的大致形 状和位置 Ｉ
抗剪 强度 指标 Ｃ＝２ Ｐ ＝１。 ５ｋ ａ厂 １，滑 坡 区排土 场基
图 ５ 南排土场东部滑坡 Ｉ 剖面稳定性计算结果 （ Ｉ 设计指标）
底强 度 Ｃ＝１ Ｐ ，＝１ 。 ０ｋ ａ 厂 ０ 。
柴达木盆地跃进II号地区油源研究
４）。
石 油 地 质
南 Ｉ 科 技 ２ １年第６ １ １ ． ： ０２ 期
柴达木盆地 跃进Ｉ号地 区油源研 究 Ｉ
石 正 灏① 陈
①西南 石油大学
勇① 熊 坤 ② 霍 鹏 ②
６１ ５ ０ 成 都 ；② 青 海 油 田 采 油 一 厂 ０ ０
摘 要 跃 进 Ｉ号 地 区 位 于柴 达 木 盆 地 柴 西 南 区 ，毗 邻 红 狮 凹 陷 ，扎 哈 泉 凹 陷 ，是 柴 西 南 区重 要 的 油 气勘 探 区域 。本 文通 过 以 工 Ｉ 区烃源岩 、原油 以及储层抽提 物等地球化 学特征研 究为基础 ，讨论跃进Ｉ号、跃 东、跃 西构造 油气来源 问题 ，研 究表 明，位于阿拉 尔 Ｉ
表 １研 究工区不同层位 烃源评 价参数类型
南 肛 种 技 ２ １年第６ ０２ 期
石 油 地 质
泉凹陷 ，而是来 自 东北面 的凹陷 ，与尕斯油 田的原油具有 同一来源 。 跃进 Ⅱ号 。跃进 Ⅱ 原 油 的伽玛 蜡 烷 丰度 较 低 ， 甾烷 以ｃ 为 号 主 ，与扎 西 １ 井Ｂ 源岩相 似 ，源岩 的伽玛 蜡烷 丰度 低 ，以ｃ淄 烷 为
（ ３ Ｋｍ２ ２０ ）。多年勘 探实践表 明跃进 二号构造 带是一 个油气 聚集有 利区带 。目前 已发现跃西及跃进Ｉ Ｉ 号东 高点油 田。 该 区地层 自上而下 为 ：狮 子沟组 、上油砂山组 、下油砂山组 、上
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跃进二号东负反转走滑构造识别及成因陈文萍; 胡望水; 王琳; 李涛; 李拉毛才旦; 李相明【期刊名称】《《石油化工应用》》【年(卷),期】2019(038)010【总页数】9页(P91-99)【关键词】负反转走滑构造; 成因机制; 张扭; 压扭【作者】陈文萍; 胡望水; 王琳; 李涛; 李拉毛才旦; 李相明【作者单位】长江大学地球科学学院湖北武汉 430100; 青海油田勘探开发研究院甘肃敦煌 736200; 青海油田天然气采油厂青海格尔木 816000【正文语种】中文【中图分类】TE121.2在地史发展过程中，不同时期、不同性质构造相互叠加的现象称为构造反转。
反转构造的形成与区域应力场的变化有关,如由伸展构造体系转化为压缩构造体系，反之亦然[1-3]。
1981 年Glennie and Boegner 完整的提出了“反转构造”的概念并将这一术语用于盆地构造分析中。
自此，国内外开展了大量反转构造研究[1-15]。
但目前取得巨大进展的是正反转构造，对负反转构造研究较少，且存在着较大的争议，Harding 认为构造反转即为构造起伏在极性上的变化[5]；Cooper 等认为正反转构造是在控制盆地的伸展断层受到挤压作用发生反向运动时产生的,负反转构造是在先存的缩短构造体系发生伸展作用时产生的[6]。
2000 年胡望水等认为反转构造是指构造变形作用发生反向变化所产生的与前期构造性质相反的一种叠加构造，分为正、负反转构造两种类型[14]，但目前一些学者对于柴达木盆地的研究集中在其扭动性上，对于负反转构造较少，负反转构造特征及成因等尚待深入研究。
目前一些地质学家认为包括柴达木盆地在内的中国西北地区各大沉积盆地均为压（扭）性盆地而根本不同于中国东部的裂谷类伸展盆地[1，17]，并且大部分学者将其动力学机制归因为印度板块碰撞传递的“远程应力”效应[8]。
而1997 年杨明慧认为在新构造期柴达木盆地为非压（扭）性盆地，恰恰相反而是盆地伸展作用[18]形成的伸展盆地。
本文则认为柴达木盆地构造作用是存在反转的，并非单纯的压扭或者伸展。
负反转走滑构造即在先存的缩短走滑构造体系发生张扭作用时产生的构造。
本文以柴达木盆地西部跃进二号东负反转走滑构造为例，利用三维地震资料，详细分析了跃进二号东负反转走滑构造特征、规律，确定了负反转构造期，在区域构造地质背景研究的基础上，通过构造演化剖面分析，剖析跃进二号东构造发育历史及成因机制。
其意义在于研究结果对于油田深度开发和柴达木盆地区域构造研究，均有重要的指导作用。
1 区域构造背景柴达木盆地新生代以来，印度板块向北俯冲与欧亚大陆发生陆陆碰撞，青藏高原持续隆升并且不断向北推挤，而柴达木盆地位于青藏高原的东北角，应力传递在其西北侧受到塔里木板块的阻挡，在东北侧受到华北板块的阻挡，因此该盆地处于整个青藏高原前缘构造应力的集中部位，构造活动十分强烈[12-33]。
喜山运动早期印度板块与欧亚板块发生的南北方向的水平挤压，陆陆碰撞作用促使阿尔金山和祁连山的再次活动，同时西伯利亚板块向南移阻挡印度板块的向北挤压，发育了北东东向的阿尔金断裂和北西向或北西西向的北祁连北缘断裂、中祁连断裂，昆北断裂、柴北缘断裂等，它们均以右行走滑为主。
喜山运动晚期，青藏高原的陆内俯冲进一步加剧，北东向的水平挤压为主要的应力方向，阿尔金断裂在此时表现出强烈的左行走滑，同时昆仑山、祁连山也开始向盆地逆冲推覆，盆地进入了挤压反转阶段，原北西西向的右行走滑断裂均转变为向北或向南的逆冲兼左行走滑[21]。
柴达木盆地分布着三个主要的走滑断裂，西北缘主要的SW-NE 向的阿尔金走滑断裂带为主走滑断裂带，东西两侧则为NW-SEE 向展布的祁连压扭走滑断裂带和NW-SSE 向展布的昆仑压扭走滑断裂带（见图1）。
根据古地磁、遥感等地质资料也证实了周缘区域性走滑断裂旋向的改变导致柴达木地块前后出现逆时针和顺时针旋转[20]。
所以新生代的柴达木盆地始终处于巨大的压扭应力场中，这也就解释了该盆地早期右行走滑，而后期转变为左行走滑的负反转构造。
研究区主要发育的新生代地层有：路乐河组（E1+2）、下干柴沟组（E3）、下干柴沟组下段、下干柴沟组上段、上干柴沟组（N1）、下油砂山组、上油砂山组、狮子沟组、七个泉组（Q1）、涩北组（Q2）、察尔汗组（Q3）。
断裂主要发生在局部背斜构造上，且正断层走向与褶皱走向不一致，呈锐角相交，且部分切断了背斜的轴线，断裂贯穿第四纪地层，反映了该地区构造为后生负反转构造，主要发育于第四纪沉积时期（见图2、表1）。
图1 柴达木盆地构造分区图（据葛肖虹等2005）Fig.1 Tectonic zoning map of Qaidam basin（from Ge Xiaohong et al.2005）图2 柴西地区区域地质图（据吴婵2013）Fig.2 Regional geological map of western Qaidam（from Wu Chan 2013）表1 柴达木盆地柴西地区新生代地层构造演化Tab.1 Tectonic and Cenozoic stratigraphic structural evolution in the western Qaidam2 喜山早期右行走滑构造体系2.1 剖面正花状构造在三维时间地震剖面上，E3次级断层呈逆断层，断层断面形状近平直，上部略缓，靠近主走滑断裂带处倾角较陡，所有次级断裂向下均收敛于主走滑断裂上，构成正花状构造（见图3）。
西部断开层位为基底，中部断开层位由E3向地层逐渐变新，东南部断开层位最新，断距同样显示由西部-中部-北部逐渐减小的特征，间接说明走滑作用由西部-中部-东南部逐渐减弱的特征。
扭动构造变形带上宽下窄，主走滑断裂带倾角较陡，上部缓，下部近直立，构成典型的正花状构造特征。
下干柴沟组地层变形具有很好的一致性，地层厚度一致，断层纵向断距不大，但是水平断距较大（见图4a），表明变形较强烈，为典型的压扭作用形成的后生走滑构造。
2.2 平面雁列式断层组合由跃进二号东高点即K11反射界面所成的构造断裂组合关系平面图（见图4a）可见研究区发育走滑断层及伴生断层，构成走滑构造，由压扭作用形成的走滑构造。
其主走滑断裂位于研究区的北段至东南部，是跃进二号东的主控断层，控制着整个区域的构造格架。
主走滑断裂西部走向为近东西向，中部至东南部走向为北西-南东向。
西部次级伴生逆断裂以东西走向为主，发育个别北北东走向断裂，研究区次级断裂与走滑断裂呈锐角相交，雁列式展布，夹角指示对盘的运动方向为向右发生运动（见图4b），即主走滑断裂北东侧发生向南东方向的运动，南西侧向北西方向运动。
2.3 右行走滑构造应用Harding 的右行力偶走滑分析（见图4），由图4 可见断裂带构造走向与右行力偶产生的应变椭圆中构造走向一致，其中次级逆断裂走向与应变椭圆中的挤压作用下的逆断裂走向一致，说明研究区早期（下干柴沟组）构造为右行压扭作用的结果。
图3 跃进二号东走滑构造地震地质解释剖面图Fig.3 Seismological interpretation profile of Yuejin No.2 east strike-slip structure3 左行走滑构造样式张扭型负反转构造是指压扭断层因受力方式改变为张扭所产生的与扭动断层小角度相交的反转构造，它沿盆地内扭动断裂带展布。
张扭负反转构造发生在压扭盆地的反转期，即由前期挤压或压扭应力场转变为张扭应力场时期。
3.1 负花状构造剖面上，N1～Q1发育的多达15 条次级断裂，断层断面产状略呈凹面，上部陡，下部略缓，所有次级断裂向下均收敛于主走滑断裂上，构成负花状构造（见图5）。
且左行张扭次级断裂在N1～Q1基本均被错断，断距显示西部和东南部断距较小，中部断距较大的特征，说明左行张扭走滑作用主要发生在中部高点部位可见，其中在N1～Q1层段的逆断层，继承了早期的压扭作用，在的次级正断层，主要受晚期张扭作用控制。
断层组合为负花状构造，为典型的张扭应力作用的产物。
该区断层呈典型的雁列式，验证了时间剖面上花状构造解释的准确性，同时由于时间地震剖面上上干柴沟组～七个泉组地层厚度基本一致，即可确定其走滑构造为典型的后生走滑构造。
3.2 雁列式断层组合平面上，跃进二号东高点上N1～Q1其主走滑断裂位于研究区北段至东南部，是跃进二号主控断层，控制着整个区域构造格架。
研究区西部-中部发育近东西走向次级断裂，倾向有北倾和南倾两种，组成地堑结构，还发育一条北北东走向的次级断裂，倾向北西西向；东南部次级断裂走向变为北西-南东走向为主，倾向南西向（见图6a）。
都与主走滑断裂呈小角度相交，雁列式展布，符合扭动构造的特征，其夹角指示本盘运动方向本盘向左运动，即主走滑断裂西南侧向南东方向运动。
图4 K11右行走滑构造断裂组合关系及右行应变椭圆分析Fig.4 （a）K11fault assemblage relationship and（b）right strain ellipse analysis of right-lateral strike-slip structures图5 跃进二号东走滑构造地震地质解释剖面图LINE1010Fig.5 Seismologicalinterpretation profile of Yuejin No.2 east strike-slip structure图6 K31左行走滑构造断裂组合关系及左行应变椭圆分析Fig.6 （a）K31fault assemblage relationship and（b）left-lateral strain ellipse analysis of left-lateral strike-slip structures3.3 左行走滑构造应用Harding 的左行力偶走滑分析（见图6b）可见断裂带构造走向与左行力偶产生的应变椭圆中构造走向一致，其中次级正断裂带走向与应变椭圆中的伸展作用下的正断裂走向一致，说明研究区晚期（Q1q 期后）构造为左行张扭作用的结果。
通过研究区平、剖面结合，综合分析，研究区后期构造是左行张扭负反转作用的左行走滑构造。
3.4 走滑叠加构造样式跃进二号东构造下部层序E1+2～E3发育为压扭作用，形成的正花状构造样式，其次级断裂以逆断层为主，主走滑断裂西北走向为近东西向，构造高点发育在西北部，东西走向，向东南部北西-南东走向转换的中部位置，为下E1+2～E3的构造高点，次级伴生逆断裂以东西走向为主，东南部次级伴生断裂走向与主走滑位移带呈锐角相交。
在层段，跃进二号东构造主要发育张扭作用形成的负花状构造，由走滑断裂及其次级伴生正断裂组成，构造高点发育在研究区中部次级断裂发育区，与早期（E1+2～E3）构造相比构造高点发生的偏移。