沥青站计算书
沥青路面设计计算书【范本模板】
2.2沥青混凝土路面计算书2.2.1交通量分析该路面设计年限为15年，交通量年平均增长率为5%，车道系数为0.7，初始日交通量为25350辆/日交通量计算表表2标准轴载作用次数计算表则使用年限内标准轴载作用次数为：157[(10.05)1]36554840.7 2.8110()0.05e N +-⨯=⨯⨯=⨯次；15'7[(10.05)1]36547520.7 2.4310()0.05eN +-⨯=⨯⨯=⨯次。
2.2.2确定路基干湿类型选用沥青混凝土面层时，面层类型系数s A 取1.0，路线经过的地区属于2VI 区，土质为砾石类土含有少量的粘土，地下水埋深3.0～4。
5m,平均填土高度1。
5m ，路面底距地下水位的高度H 为4。
5～6.0m.由JTG-D50表F.0.1查得2VI 区,由于H 大于1H ,因此路面属于干燥路基。
由任务书查得土基的回弹模量055.530E MP MP =>，故土基可不进行特殊处理。
根据当地经验和实验结果，初步拟定路面结构层及力学计算参数如下表： 表3 面层各结构层数据计算表2.2。
3 按弯沉指标计算水泥稳定砂砾层厚度h 3b sc edA A A N l 2.0600-=()()0.27600 2.8110 1.0 1.0 1.019.20.01dl mm -=⨯⨯⨯⨯⨯=e N -—设计年限内一个车道上累计轴次，取e N =72.6310⨯(辆/车道）。
c A -—公路等级系数，一级公路取1.0（见课本163页系数取值）.b A —-基层类型基础,半刚性基层、底基层总厚度大于等于20cm 时取1。
0。
s A —-面层类型系数，沥青混凝土面层取1。
0. 综合修正系数F =0.380.361.63()()2000s o l EPδ⨯ （路基路面书公式8—22）0.380.3619.255.51.630.548200010.650.7F ⎛⎫⎛⎫=⨯⨯= ⎪⎪⨯⎝⎭⎝⎭将六层体系简化成上层为细粒式沥青混凝土,中层为中粒式沥青混凝土以及下 层为土基组成的三层体系。
沥青路面设计计算书模板
沥青路面设计计算书模板一、引言。
今天咱们来唠唠沥青路面设计计算书这事儿。
你可别小看这个计算书哦，它就像是沥青路面的“设计蓝图”，关乎着路面的质量、寿命和行车安全呢。
二、基本资料收集。
咱要做这个计算书呀，首先得收集各种基本资料。
比如说这条路是建在哪里的，不同地方的气候条件可大不一样哦。
要是在南方，经常下雨，那对路面的排水性要求就高；要是在北方，冬天冷得要命，得考虑路面的抗冻性。
还有交通量的情况，每天有多少车在这条路上跑，是小汽车多呢，还是大货车多。
大货车多的话，路面得更结实，因为它们可重啦。
这就好比一个瘦子和一个胖子在地上走，胖子对地面的压力肯定更大呀。
另外，道路的等级也很重要，是高速公路、一级公路还是二级公路之类的，等级越高，对路面的要求也就越高呢。
三、路面结构组合设计。
有了基本资料，就可以开始设计路面结构组合啦。
沥青路面嘛，通常有好几层。
最上面的是面层，这就像是路面的“面子”，得平整、耐磨，还得有一定的抗滑能力，不然汽车在上面跑就容易出事故。
面层下面是基层，基层就像是路面的“骨架”，承担着大部分的荷载，要很结实才行。
再下面可能还有底基层，底基层就像给路面打基础的，虽然不太起眼，但也很重要。
就像盖房子，你得先打好地基一样。
在选择材料的时候，也很有讲究。
沥青得选合适的型号，不同型号的沥青性能不一样。
石料的话，大小、形状、硬度都得考虑。
就像做菜一样，材料选得好，做出来的“菜”——也就是路面，才会又好看又好吃（路面不能吃啦，这是个比喻，哈哈）。
四、材料参数确定。
材料确定了，还得知道它们的参数呢。
比如说沥青的劲度模量，这个参数就反映了沥青在不同温度和荷载作用下的变形能力。
温度高的时候，沥青会变软，劲度模量就小；温度低的时候，沥青变硬，劲度模量就大。
石料的抗压强度也是个重要参数，要是抗压强度不够，在车辆的碾压下，石料就容易碎掉，那路面可就惨了。
这就像一个人，身体不强壮，稍微干点活就累垮了。
还有土基的回弹模量，土基是整个路面的基础，如果土基不好，上面的路面再好也会出问题。
(整理)沥青路面设计计算书
第六章沥青路面设计计算说明书 6.1 交通量计算及分析6.1.1 轴载换算及设计弯沉值和容许拉应力计算表6-1 轴载换算表序号车型名称前轴重(kN)后轴重(kN)后轴数后轴轮组数后轴距(m)交通量1 小客车11.5 23 1 双轮组0 23002 中客车16.5 23 1 双轮组0 10003 大客车28.7 68.2 1 双轮组0 3054 小货车25.75 59.5 1 双轮组0 19005 中货车28.7 69.2 1 双轮组0 5506 中货车23.7 69.2 1 双轮组0 9507 大货车49 101.6 1 双轮组0 6008 其他车50.2 104.3 1 双轮组0 4009 拖挂车60 100 2 四轮组>3 65设计年限15 车道系数0.5 交通量平均年增长率9.5 ％6.1.2 累计标准轴次计算结果一个车道上大客车及中型以上的各种货车日平均交通量Nh= 2725 ,属重交通等级。
当以设计弯沉值和沥青层层底拉应力为指标时:路面营运第一年双向日平均当量轴次: 3332设计年限内一个车道上的累计当量轴次: 17302620 ,属重交通等级。
当以半刚性材料结构层层底拉应力为设计指标时:路面营运第一年双向日平均当量轴次: 2568设计年限内一个车道上的累计当量轴次: 13335280 ,属重交通等级。
路面设计交通等级为重交通等级。
6.2 干燥状态确定土基回弹模量计算设置：输入计算土基回弹模量：E0=60MPa6.2.1 方案一（半刚性基层）6.2.1.1 基本参数新建路面的层数： 5路面设计层层位： 5标准轴载：BZZ-100 设计层最小厚度：150 (mm)6.2.1.2 确定路面设计弯沉值与抗拉强度结构系数公路等级高速公路公路等级系数 1 面层类型系数 1 路面结构类型系数 1路面设计弯沉值: 20.9 (0.01mm)表6-2 容许拉应力表层位结构层材料名称劈裂强度(MPa) 容许拉应力(MPa)1 细粒式沥青混凝土 1.5 0.432 中粒式沥青混凝土 1.2 0.343 粗粒式沥青混凝土0.8 0.234 水泥稳定碎石0.6 0.28根据《公路沥青路面设计规范》（JTG D50—2006）的建议值确定各结构层设计参数。
版沥青路面结构计算书
新建路面设计1. 项目概况与交通荷载参数该项目位于西南地区，属于二级公路，设计时速为40Km/h,12米双车道公路，设计使用年限为年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为1849辆/日, 交通量年增长率为%, 方向系数取%, 车道系数取%。
根据交通历史数据，按表确定该设计公路为TTC4类，根据表得到车辆类型分布系数如表1所示。
表1. 车辆类型分布系数根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示。
表2. 非满载车与满载车所占比例(%)根据表，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。
根据附表，可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。
表3. 非满载车与满载车当量设计轴载换算系数根据公式（）计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为8,109,551, 对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为562,339,245。
本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为4,989,710，交通等级属于中等交通。
2. 初拟路面结构方案初拟路面结构如表4所示。
表4. 初拟路面结构路基标准状态下回弹模量取50MPa,回弹模量湿度调整系数Ks取,干湿与冻融循环作用折减系数Kη取,则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为50MPa。
3. 路面结构验算沥青混合料层永久变形验算根据表，基准等效温度Tξ为℃，由式（）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为℃。
可靠度系数为。
根据条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度（hi）如表5所示。
利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力（Pi）。
根据式（）和式（），计算得到d1=，d2=。
把d1和d2的计算结果带入式（），可得到各分层的永久变形修正系数(kRi)，并进而利用式（）计算各分层永久变形量(Rai)。
沥青路面计算书
三长线新建路面设计1. 项目概况与交通荷载参数该项目位于江西省，属于一级公路，起点桩号为K0+000，终点桩号为K44+086，设计使用年限为年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为3855辆/日, 交通量年增长率为%, 方向系数取%, 车道系数取%。
根据交通历史数据，按表确定该设计公路为TTC3类，根据表得到车辆类型分布系数如表1所示。
表1. 车辆类型分布系数根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示。
表2. 非满载车与满载车所占比例(%)根据表，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。
根据附表，可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。
表3. 非满载车与满载车当量设计轴载换算系数根据公式（）计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为22,351,024, 对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为1,670,542,389。
本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为10,019,677，交通等级属于重交通。
2. 初拟路面结构方案初拟路面结构如表4所示。
表4. 初拟路面结构路基标准状态下回弹模量取90MPa,回弹模量湿度调整系数Ks取,干湿与冻融循环作用折减系数Kη取,则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为61MPa。
3. 路面结构验算沥青混合料层永久变形验算根据表，基准等效温度Tξ为℃，由式（）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为℃。
可靠度系数为。
根据条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度（hi）如表5所示。
利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力（Pi）。
根据式（）和式（），计算得到d1=，d2=。
把d1和d2的计算结果带入式（），可得到各分层的永久变形修正系数(kRi)，并进而利用式（）计算各分层永久变形量(Rai)。
(完整版)2017沥青路面计算书
三长线新建路面设计1. 项目概况与交通荷载参数该项目位于江西省，属于一级公路，起点桩号为K0+000，终点桩号为K44+086，设计使用年限为15.0年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为3855辆/日, 交通量年增长率为5.0%, 方向系数取55.0%, 车道系数取60.0%。
根据交通历史数据，按表A.2.6-1确定该设计公路为TTC3类，根据表A.2.6-2得到车辆类型分布系数如表1所示。
表1. 车辆类型分布系数根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示。
表2. 非满载车与满载车所占比例(%)根据表6.2.1，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。
根据附表A.3.1-3，可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。
表3. 非满载车与满载车当量设计轴载换算系数根据公式（A.4.2）计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为22,351,024, 对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为1,670,542,389。
本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为10,019,677，交通等级属于重交通。
2. 初拟路面结构方案初拟路面结构如表4所示。
表4. 初拟路面结构路基标准状态下回弹模量取90MPa,回弹模量湿度调整系数Ks取0.80,干湿与冻融循环作用折减系数Kη取0.85,则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为61MPa。
3. 路面结构验算3.1 沥青混合料层永久变形验算根据表G.1.2，基准等效温度Tξ为23.8℃，由式（G.2.1）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为25.4℃。
可靠度系数为1.28。
根据B.3.1条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度（hi）如表5所示。
沥青路面结构计算书
新建路面设计1. 项目概况与交通荷载参数该项目位于西南地区，属于二级公路，设计时速为40Km/h,12米双车道公路，设计使用年限为12.0年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为1849辆/日,交通量年增长率为8.2%,方向系数取55.0%,车道系数取70.0%。
根据交通历史数据，按表 A.2.6-1确定该设计公路为TTC4类，根据表A.2.6-2得到车辆类型分布系数如表1所示。
表1.车辆类型分布系数根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示表2.非满载车与满载车所占比例（％）根据表6.2.1，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。
根据附表 A.3.1-3，可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。
表3.非满载车与满载车当量设计轴载换算系数根据公式（A.4.2 ）计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为8,109,551,对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为562,339,245。
本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为4,989,710，交通等级属于中等交通。
2. 初拟路面结构方案初拟路面结构如表4所示。
表4.初拟路面结构路基标准状态下回弹模量取50MPa回弹模量湿度调整系数Ks取1.00,干湿与冻融循环作用折减系数K n取1.00,则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为50MPa3. 路面结构验算3.1沥青混合料层永久变形验算根据表G.1.2，基准等效温度T E为20.1 T，由式（G.2.1 ）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为21.5 °C。
可靠度系数为1.04。
根据B.3.1条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度（hi ）如表5所示。
利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力（Pi）根据式（B.3.2-3 ）和式（B.3.2-4 ），计算得到d仁-8.23，d2=0.77。
2017版沥青路面结构计算书
新建路面设计1。
项目概况与交通荷载参数该项目位于西南地区,属于二级公路，设计时速为40Km/h,12米双车道公路,设计使用年限为12.0年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为1849辆/日, 交通量年增长率为8。
2%, 方向系数取55。
0％, 车道系数取70。
0％。
根据交通历史数据，按表A.2.6—1确定该设计公路为TTC4类，根据表A.2。
6—2得到车辆类型分布系数如表1所示。
表1。
车辆类型分布系数根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示.表2. 非满载车与满载车所占比例(％）根据表6。
2.1,该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。
根据附表A.3。
1—3,可得到在不同设计指标下,各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。
表3。
非满载车与满载车当量设计轴载换算系数根据公式（A。
4。
2)计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为8，109，551，对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为562,339，245。
本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为4，989,710，交通等级属于中等交通。
2. 初拟路面结构方案初拟路面结构如表4所示。
表4. 初拟路面结构路基标准状态下回弹模量取50MPa,回弹模量湿度调整系数Ks取1.00,干湿与冻融循环作用折减系数Kη取1.00，则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为50MPa.3。
路面结构验算3。
1 沥青混合料层永久变形验算根据表G。
1。
2，基准等效温度Tξ为20.1℃，由式（G.2。
1)计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为21.5℃。
可靠度系数为1.04。
根据B。
3。
1条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度(hi）如表5所示。
利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力(Pi）.根据式（B。
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沥青站安装安全计算书
一、拌和楼的设置
1）根据工程情况及进度计划，我方在拌和站配置一台日工DG4000沥青拌和机，拌和机理论产量为280吨/小时。
2）拌和楼总长44.95米、宽31米，设立于拌和站北部。
3）按照拌和楼基础图浇筑拌和机基础，基础向下挖1米深度，基础内扎钢筋网后用C30混凝土浇筑。
拌和机和基础各衔接点及支撑点安放预埋铁，安装设备时与设备衔接。
4）拌和机配置5个集料上料仓、2个可储100吨的矿粉桶仓，1个成品仓。
所有设备在进场后协调统一、同步安装，确保相互位置准确。
5)矿粉罐基础施工
⑴每个矿粉罐直径3.5m，高9m，下设4条支腿，支腿采用Φ 219×8钢管，支腿下法兰80×80cm，螺栓采用Φ普通螺栓，自重约15吨。
⑵矿粉罐基础下挖1.0m，基础结构形式采用C30钢筋混凝土结构，混凝土基础平面尺寸为3.6×3.6m，厚度1.0m，配筋按Φ16钢筋间距15cm设置，钢筋净保护层4cm，具体设置详见下图（图中未示出架立钢筋，施工时依现场情况合理设置）。
⑶质量及安全控制注意事项
①基础基底下土层为软弱地基时，需进行换填砂砾或石灰土处理。
②基础混凝土标号不低于C30，确保基础强度，浇筑后及时覆盖洒水养生，养生7d以后方可上人继续施工。
③严格控制基础内预埋地脚螺栓和钢板的标高及平面位置，基础平整度正负误差控制在1cm以内，矿粉罐安装时用经纬仪从两个垂直方向检测垂直度，防止罐体倾斜，影响使用安全。
⑷基底承载力验算如下：
矿粉罐满载时总重（含自重）：100+15=115t
C30混凝土基础自重为：5m×5m×1.0m×2.6t/m3=65t
根据以往该地区施工经验，基底承载力按160Kpa计算（基槽开挖后，进行钎探试验，复核基底承载力，若达不到再制定相应的处理措施）
基底验算：（115+65）×10/（5×5）=72Kpa<160Kpa
∴基底承载力满足要求。
⑸混凝土强度验算
每个矿粉罐有4条支腿，每条支腿下接触的钢板尺寸为0.8×0.8m，受力面积0.64m2。
每个支腿承重：115/4=28.75吨
接触面混凝土抗压强度：28.75×10/(0.8×0.8)/1000=0.449Mpa<30Mpa ∴混凝土强度满足要求。
⑹矿粉罐抗倾覆验算
每个矿粉罐直径3.5m，高9m，下设4条支腿，支腿采用Φ 219×8钢管，支腿下法兰80×80cm，螺栓采用Φ36普通螺栓，自重约15吨。
①风力计算
a.上部罐体的迎风面积S1=3.5×9=31.5㎡
风压就是垂直于气流方向的平面所受到的风的压力。
根据伯努利方程得出的风－压关系，风的动压为：
wp=0.5·ro·v² ————(1)
其中 wp 为风压[kN/m²]，ro为空气密度[kg/m³]，v为风速[m/s]。
由于空气密度(ro)和重度(r)的关系为r=ro·g, 因此有 ro=r/g。
在(1)中
使用这一关系，得到：
wp=0.5·r·v²/g ————(2)
此式为标准风压公式。
在标准状态下(气压为1013 hPa（毫巴）, 温度为15°C), 空气重度r=0.01225 [kN/m³]。
纬度为45°处的重力加速度g=9.8[m/s²], 得到
wp=v²/1600 ————(3)
此式为用风速估计风压的通用公式。
将风速代入(3), 12 级大风相当于
32.7m/s-36.9m/s, 取最大值36.9 m/s，得到风压wp≈0.85[kN/m²]；
b.风荷载计算
罐体所受风力F=0.85×31.5=26.775kN
②水泥及罐体自重力的计算
a．上部罐体重心高度位置的计算
满负荷工作时，上部罐体重心在罐体中心位置处。
罐体体积V =9×π×（3. 5/2）2=86.55m³
上部罐体重心距地面高度h=9/2+2=6.5m
b.满负荷工作时，矿粉罐质量及整体重心位置计算
满负荷工作时，矿粉罐总质量m=100+15=115t
由矿粉罐的质量分布可知，矿粉罐整体重心在距地面高度6.5m处。
c.矿粉罐重心的偏距L偏的计算
6.5/9=L偏/0.2
得：L偏 =0.144m
③罐体稳定性计算
a.弯矩与剪力计算
上部罐体所受风力相对基础中心产生的弯矩
M= F×h=26.775×6.5=174.04kN·m
b．矿粉罐基础中心处受到的拉力与剪力计算
矿粉罐基础中心处受到的拉力F拉
F拉= M/L，其中L=2.475m（支撑法兰中距）
F拉=174.04/2.475=70.32kN
c.矿粉罐基础中心处受到的剪力F剪
F剪= F=26.775 KN
④强度校核
a.支腿Φ 219×8钢管抗拉强度与抗剪强度校核
经查得Φ 219×8钢管横截面积为53.03cm2，抗拉强度为215N/mm2，抗剪强度为125N/mm2。
b.抗拉强度的校核
单根Φ 219×8钢管的抗拉强度F拉max
F拉max=53.03×102×215=1140.15KN>70.32KN
Φ 219×8钢管抗拉强度满足要求。
c.抗剪强度校核
单根Φ 219×8钢管的抗剪强度F剪max
F剪max=53.03×102×125=662.88 KN> F剪=26.775KN
Φ 219×8钢管抗剪强度满足要求。
d.单个法兰盘4×Φ36普通螺栓的抗拉抗剪强度校核
查得：普通螺栓的抗拉抗剪强度分别以300N/mm2、125N/mm2计。
e.单个法兰盘4×Φ36螺栓的抗拉强度校核
单个法兰盘4×Φ36螺栓的抗拉强度F1拉max
F1拉max=π×（36/2）2×4×300=1220.83KN>70.32KN
单个法兰盘4×Φ36螺栓的抗拉强度满足要求。
f.单个法兰盘4×Φ36螺栓的抗剪强度校核
单个法兰盘4×Φ36螺栓能承受的最大剪力F1剪max
F1剪max=π×（36/2）2×4×125=508.7KN> F剪=26.775KN
单个法兰盘4×Φ36螺栓的抗剪强度满足要求。
⑤混凝土基础抗倾覆验算
风荷载对基础的扭矩=F×（h+1）=26.775×7.5=200.8 kN·m
混凝土基础结构抗倾覆扭矩=基础自重×基础长度/2
=5×5×1×2.5×10×5/2=312.5 kN·m 风荷载对基础的扭矩<混凝土基础结构抗倾覆扭矩，所以5×5×1m钢筋混凝土基础满足要求。
⑥结论
通过以上计算可知，矿粉罐满足十二级风力最不利荷载组合条件下的安全稳定性要求，因此，无需采取额外加固措施。
但是，要随时关注务必使法兰盘螺栓处于拧紧状态，且上部螺帽均不得少于2个。
相邻罐体顶部之间采用两根不小于[8槽钢或不小于∠75×5的角钢连接成一个整体。
7）主机基础施工
主机基础采用1m厚钢筋混凝土结构，按设备厂家提供的基础平面位置图立模浇筑双层钢筋混凝土，混凝土标号为C30，配筋为Φ16钢筋，间距10cm设置，钢筋净保护层4cm，钢筋安装完成后预埋地脚螺栓，确保预埋件位置准确且牢固，避免浇筑混凝土时预埋件变形。
承载力验算如下：
拌和楼主机每条支腿承载12t，基底承载力仍按160Kpa计算：
混凝土基础自重：1m×1m×1m×2.6t/立方米=2.6t
（120+26）/（1×1）=146 Kpa <160Kpa
∴主机基础满足要求。