预制构件吊具(吊梁、吊架)计算书
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书
附件1：预制构件安装吊装体系验算书一、两个吊点吊装梁及吊绳计算书此装配式预制构件吊装梁限载8吨，其稳定性验算主要包括主梁、钢丝绳、吊具。
计算中采用的设计值为恒载标准值的1.2倍与活载标准值的1.4倍。
有关计算参数：预制构件自重密度为25kN/m3，吊装梁的材质为Q235钢，f=215Mpa，截面型式采用一对20工字钢，截面面积为2*2880=5760mm2，回转半径i=78.6mm。
表1 吊装所用钢丝绳的主要技术数据1.主梁稳定性验算预制构件的自重为80 kN，其自重设计值为G=80*1.2=96 kN。
吊装梁受力示意如图1所示。
图1 吊装梁受力示意图则钢丝绳对吊装梁的拉力T=Ty/sin60o=0.5G/ sin60o=48/ sin60o=55.425KN水平分力Tx=Ty/tan60o=0.5G/ tan60o=48/ tan60o=27.715kN，即吊装梁轴心受压，压力大小为Tx，需对其做稳定性验算。
根据国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》，可按轴心受压稳定性要求确定吊装梁的允许承载力。
吊装梁的长细比：26.506.7839501=⨯==ilμλ由计算的26.50=λ查轴心受压构件的稳定系数表得856.0=φ吊装梁的容许承载力为：f A N 2φ==0.856×5760×215=1060kN>27.715kN=Tx 。
那么吊装梁满足设计要求，其承载力足够。
2.焊缝强度验算按吊装梁最大内力值27.715kN 计算，焊脚尺寸h f 为9mm ，故焊缝有效厚度h c =0.7h f =6.3mm ，焊缝长度应为L w =N/(h c*f f w )=27715/(6.3×160)=27.5mm 。
实际焊缝长度大于100 mm ，满足要求。
3.钢丝绳抗拉强度验算图1 双吊点预制墙板吊装示意图如图1所示，自上而下对钢丝绳进行编号，钢丝绳1的直径为26 mm ，共计2根，位于吊装梁上方；钢丝绳2的直径为18.5 mm ，共计2根，位于吊装梁下方。
预制梁场龙门吊计算书
预制梁场龙门吊计算书本文为预制梁场龙门吊计算书，根据梁场实际情况，计算龙门吊的承载能力，确定合理的吊装方案，保障施工安全和工程质量。
一、梁场情况梁场位于室外平坦场地上，场地面积为2000平方米，地基为坚实的混凝土地面，无明显障碍物。
场地内存放着各种规格的预制梁，梁的长度为8-24米，重量为10-40吨。
整个梁场用于存放、调配和组装预制梁。
二、龙门吊性能参数本次使用龙门吊型号为QD100吨龙门吊，吊装高度为10米，最大跨度为20米，最大起吊高度为15米，额定起重量为100吨，额定力矩为300kN.m。
三、龙门吊计算根据预制梁的尺寸、长度、重量和吊装高度，进行龙门吊计算，得出以下结果：1.龙门吊的额定起重量为100吨，可满足预制梁的吊装需求。
2.根据梁的长度和吊装高度，龙门吊需要满足足够的力矩才能完成吊装。
根据实际计算，龙门吊的额定力矩为300kN.m，可以满足梁的吊装需求。
3.根据梁场的面积和梁的规格，可确定龙门吊的最大跨度为20米，满足梁场内的吊装需求。
四、吊装方案根据龙门吊的性能参数和梁的重量、长度和规格，制定以下吊装方案：1.龙门吊的吊钩要正确放置在预制梁的吊装点上，确保吊装平稳和牢固。
2.为了保障吊装安全和梁的完整性，应使用吊装链条或吊装绳索，将预制梁吊起，并在梁两端加装保护器材，避免吊装时梁出现倾斜或损坏现象。
3.在吊装过程中，应遵守安全操作规范，确保工人安全和梁的吊装安全。
应有专人监督吊装过程，避免意外事故的发生。
五、结论本次预制梁场龙门吊计算书，根据实际情况，得出龙门吊的性能参数和吊装方案，保障了施工安全和工程质量。
在施工过程中，应严格按照吊装方案进行操作，确保吊装安全和梁的完整性。
t吊具计算书
20t吊具计算书一、吊具横梁的计算吊具供有3种工况，以对横梁最不利的横梁中间钩头起吊20t重物为例进行计算。
1.载荷G=20t=2000kg，计算载荷Q=n.G，其中n=1.5为实验载荷系数，则Q=30000kg,吊点间距L=5000mm=500cm；横梁中部截面如图1所以（不考虑补强板），截面惯性矩Ix=615474.66cm4,梁中心高Z1=470mm=47cm。
2.计算过程如下梁的校核刚度校核截面惯性矩Jx 615474.66 cm^4支撑点间距L 500 cm载荷Q 30000 kg弹性模量E 2100000 kg/cm^2刚度f 0.06 cm校核8271.98强度校核中心高Z147 cm抗弯截面系数13095.20553Wx=Jx/Z1弯矩M=GL/4 3750000弯曲应力σ=M/Wx 286.3643485 kg/cm^2弯曲应力σ=M/Wx Mpa其中刚度f=8271.98,远大于800（起重机设计规范规定的主梁刚度值），弯曲应力σMpa＜345MPa(Q345B板材的屈服强度)3.计算结果，吊具横梁具有足够的刚度和强度，可以满足招标文件要求的工况。
二、吊具上方吊轴的计算1.吊具上方2侧各有1个吊轴，则单个吊轴的受力为Q1=Q/2=15000kg，L=230mm=23cm,截面抗弯截面系数Wz=149.311 cm3。
2.计算过程如下：集中载荷F 15000 kg支点距离L 230 mm弯矩M 8452500 Kg.mm轴颈d 115 mm抗弯截面系数Wz 149311.5514工作应力σMPa许用应力[σ] 710（材质40Cr）MPa安全系数n3.销轴的安全系数足够，强度计算通过。
三、其他件的强度计算书。
其余件的计算方法与上述两种工件的计算类似，可根据贵公司需要，在发货时提供。
预制构件吊点计算书
混凝土等级C30混凝土轴心抗压强度设计值f c=14.3N/mm 2混凝土轴心抗压强度标准值f ck ＝20.1N/mm 2混凝土轴心抗拉强度设计值 f t ＝ 1.43N/mm 2混凝土轴心抗拉强度标准值f tk ＝ 2.01N/mm 2混凝土弹性模量E c ＝30000N/mm 2钢筋牌号HRB400钢筋弹性模量E s ＝200000N/mm 2钢筋抗拉强度设计值f y ＝360N/mm 2钢筋强度标准值f yk =400N/mm 2三. 叠合筋分析3.1叠合筋模型（一）预制叠合板计算-6点起吊一. 混凝土材料信息：二.钢筋材料信息楼板宽度l 0=1860mm 楼板厚度H =140mm 预制板板厚t pcf =60mm 板内受力筋直径d =8mm 板分布筋直径d 1=8mm 楼板保护层厚度c =15mm 上弦筋钢筋牌号HRB400上弦筋直径d c =12mm 下弦筋钢筋牌号HRB400下弦筋直径8mm 斜筋钢筋牌号HPB300斜筋直径d r =6mma sb =27mm a st =37mm 预制叠合板断面板底至上弦筋形心的距离h =103mm 与叠合筋平行的板内分布筋形心到上弦筋形心的距离h 1=76mm 下弦筋和上弦筋的形心距离h s =76mm 相邻叠合筋上弦筋形心间距a =600mm 相邻叠合筋下弦筋形心间距a 0=520mm 下弦筋形心间距b 0=80mm 当a 0<l 0时，b a =(0.5-0.3a 0/l 0)a 0b a =216.39mm 当a 0≥l 0时，b a =0.2l 0B =S b a +b 0 但B ≤aB =512.77mm桁架筋宽度B范围内板内与叠合筋平行的板内分布钢筋数量5下弦筋数量2上弦筋面积A sc=113.04mm2宽度B范围内板分布筋面积A1=251.20mm2下弦筋面积A s=100.48mm2斜筋单肢面积A f=28.26mm2钢筋与预制叠合板混凝土的弹性模量之比a E= 6.67中性轴（含叠合筋合成截面）y0=31.46mmI0=13163819.26mm4截面抵抗矩（含叠合筋合成截面）：组合梁对应于上弦筋受压边缘的弹性抵抗矩W c=I0/(h-y0)184014.51mm3组合梁对应于混凝土受拉边缘的弹性抵抗矩W0=I0/y0418388.54mm3 3.2许容值计算3.2.1预制楼板混凝土开裂许容弯矩（考虑叠合筋作用）M cR=W0*f tk0.84KN·m 3.2.2脱模时叠合板混凝土开裂许容弯矩:(考虑砼强度达到70%)0.59KN·m 3.2.3桁架上弦筋屈服许容弯矩7.36KN·m 3.2.4桁架上弦筋失稳许容弯矩:l-上弦筋长细比，l=l/i r,其中l为上弦筋焊接节点间距，取l=200mm;l=200mm 钢筋回转半径i r=d c/4 3.00mm长细比l=66.67<107长细比影响系数h= 2.129mms sc=258.09N/mm2桁架上弦筋失稳许容弯矩M tc=A sc s sc h s 2.22KN·m 3.2.5桁架下弦筋及分布筋屈服弯矩M cy=(A1f1yk h1+A s f sky h s)/1.57.13KN·m3.2.6桁架斜筋失稳许容剪力:b 0=80mmH=94.00mmf=43.25°j=66.98°t R=37.00mmsin f=0.69sin j=0.92l r=84.28mmi r=d r/4 1.50mml=39.33<99长细比影响系数h=0.3415钢筋的屈服强度标准值f yk =300N/mm 2钢筋的弹性模量E s =210000N/mm 2s sr =286.57N/mm 2N =s sr A f8.10KN 6.81KN四、桁架预制板计算：4.1构件基本参数a 板总长（支座长度方向）L x =3420mm 板总宽(高度方向）L y =1860mm 板厚度h =60mm板混凝土体积V =0.38m 3构件重量G k =10.02kNb 短暂工况动力系数取值脱模 1.2运输、吊装1.5脱模时，模板吸附力取值1.5kN/m 24.2设计工况内力取值-短暂设计工况1.取构件自重标准值x 动力系数+脱模吸附力21.56kN2.构件自重标准值x1.515.03kN 取1、2项最大值21.56kN 构件自重标准值x1.515.03kN 4.3基本内力计算取B 范围板带作为计算单元:L 0=1.00m 考虑吊点与荷载沿构件中心对称，故采用下图荷载简图计算q L = 3.39KN/m考虑运输吊装荷载，取动力系数1.5脱模验算等效静力荷载标准值取最大值m=0.46ml= 1.20ml=m/l0.38M A=0.36KN.mM B=0.43KN.m跨中弯矩M=q L l2/8-(M A+M B)/20.22KN.m取最大值M max0.43KN.mR A= 3.53KNR B= 2.09KN取最大值V max 3.53KN4.4预制构件短暂工况下验算考虑吊点在桁架筋600宽度,故仅对桁架筋位置截面进行计算。
预制构件吊点计算书
预制构件吊点计算书
预制构件吊点计算书是施工现场进行吊装作业时必备的文件之一，它
是为了保证吊装作业的安全可靠而编制的。
下面是一份关于预制构件吊点
计算书的范例，超过1200字来详细说明该文件的内容。
预制构件吊点计
算书对于吊装作业起到了重要的指导作用，下面我们来详细了解一下。
首先，预制构件吊点计算书应包含以下几个方面的内容：
1.构件信息：列出被吊装的预制构件的名称，规格和数量等基本信息。
这是为了确保将要吊装的构件的准确性和完整性。
2.设计参数：列出吊装过程中需要用到的设计参数，如构件的自重，
集中荷载，摩阻系数，安全系数等。
这些参数是计算吊点位置和吊装方案
的基础。
3.吊点位置计算：根据构件的几何形状，计算出合适的吊点位置。
吊
点位置的确定需要考虑到构件的重心位置，避免出现过大的偏心距。
4.吊点承载力计算：根据吊装过程中施加在吊点上的静力和动力荷载，计算吊点的承载力。
这样可以确保吊点能够承受所施加的载荷而不发生破坏。
5.吊装方案：根据吊点位置计算结果，结合实际施工条件，制定出具
体的吊装方案。
吊装方案应包括吊装序列，吊装工具和设备的选择以及施
工安全措施等。
6.安全评估：对吊装过程中存在的安全隐患进行评估和分析。
评估的
内容包括吊装作业中的人身安全，设备安全，周围环境安全等。
总之，预制构件吊点计算书是在吊装作业前必须编制的一份文件，它包含了吊装作业中的各项参数计算及安全评估内容。
编制该文件能够确保吊装作业的安全可靠，最大程度地避免意外事故的发生，并保证吊装作业按计划进行。
预制梁板起重吊具设计验算计算书
吊具设计设计及受力验算荷载：30m梁重为91t，分配到每端为45.5t；40m梁重为143t，分配到每端为71.5t。
按最重者验算受力，考虑1.2的安全系数储备，则要求吊具具备负重85t的能力。
吊具端部销接点距离设计为200cm。
横吊梁强度验算根据设计横吊梁类似于受集中荷载的简支梁，则：P=85t，L＝2mM＝1/4*850*2＝425KN〃m［σ］＝1.2*145＝174MPa吊具采用两块δ＝3cm厚的钢板组焊而成，跨中部分计算高度取值为45cm，两端部分高度为24.5cm，则跨中截面抵抗距为：W=bh2/3＝2*3*45*45/3＝4050cm3σ=M/ W =425*106/4050*1000=104.9MPa<［σ］强度验算满足要求。
连接销受力验算主吊点受力850KN，销子直径为100mm，分力销板按照40mm厚配置，则承受压应力为850000/2/100/40＝106.25MPa，小于140 MPa的容许应力值；销子所受最大剪力为Q＝425KN，销子的容许剪应力［τ］＝125MPa（45号钢），τ＝4/3×Q/A=4/3×（425×103）/（3.14159×502）＝72.2Mpa＜［τ］，剪力验算满足要求。
端部两个副吊点受力为425KN，销子直径选用80mm，剪力验算同样满足要求。
另外，注意施工中做好吊板（6号板）与主板（1号板）之间的焊接连接，要求双面均施焊、焊缝饱满。
钢丝绳选用计算设计及受力验算40m梁重为143t，分配到每端为71.5t。
钢丝绳破断拉力＝715*6＝4290KN（安全载重系数取值为6.0）钢丝破断拉力总和＝4290/0.82＝5232KN（换算系数取值为0.82）钢丝总断面面积＝5232000/1700＝3078mm2（钢丝绳的公称抗拉强度为1700MPa）则在每端提升71.5t的重物须钢丝绳的总断面面积为3078mm2，选用双绳兜吊，则每绳需要断面面积为3078/4＝767 mm2，查阅相关手册得出，选用公称抗拉强度为1700MPa，6×37（股为1+6+12+18，绳纤维芯），直径47.5mm、丝径2.2mm以上规格的钢丝绳（钢丝总断面面积为843.47 mm2）可以满足使用要求。
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书2
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书
一、引言
本文旨在为装配式预制构件吊装梁及吊具的设计和计算提供指导。
在装配式建筑中，预制构件的吊装是一个关键环节，而吊装梁和吊具的选择和设计对于确保施工安全和效率至关重要。
本文将详细介绍吊装梁和吊具的计算方法，以确保其满足施工要求并保证施工安全。
二、吊装梁设计
1.确定吊装梁的跨度：根据预制构件的尺寸和吊装位置，确定吊装梁的跨度。
2.选择合适的截面形式：根据吊装梁的跨度和荷载情况，选择合适的截面形
式，如矩形、工字形等。
3.计算吊装梁的承载能力：根据吊装梁的截面形式和荷载情况，计算其承载
能力，确保满足施工要求。
三、吊具设计
1.选择合适的吊具类型：根据预制构件的尺寸和重量，选择合适的吊具类型，
如钢丝绳、链条等。
2.确定吊具的规格和长度：根据预制构件的尺寸和重量，确定吊具的规格和
长度，确保其能够满足施工要求。
3.计算吊具的承载能力：根据吊具的类型和规格，计算其承载能力，确保满
足施工要求。
四、计算方法
1.弹性力学方法：通过弹性力学方法计算吊装梁和吊具的承载能力，确保其
满足施工要求。
2.有限元分析方法：通过有限元分析方法对吊装梁和吊具进行详细的分析和
计算，确保其满足施工要求。
五、结论
本文详细介绍了装配式预制构件吊装梁及吊具的计算方法，包括吊装梁和吊具的设计、选择和计算方法。
通过合理的计算和设计，可以确保吊装梁和吊具满足施工要求并保证施工安全。
在未来的工作中，我们将继续关注和研究新的技术和方法，以进一步提高装配式建筑的安全性和效率。
20t吊具计算书
页脚内容120t 吊具计算书一、吊具横梁的计算吊具供有3种工况，以对横梁最不利的横梁中间钩头起吊20t 重物为例进行计算。
横梁受力情况横梁中部截面图11. 载荷G=20t=2000kg ，计算载荷Q=n.G ，其中n=1.5为实验载荷系数，则Q=30000kg,吊点间距L=5000mm=500cm ；横梁中部截面如图1所以（不考虑补强板），截面惯性矩Ix=615474.66cm 4,梁中心高Z 1=470mm=47cm 。
2. 计算过程如下梁的校核刚度校核截面惯性矩Jx615474.66cm^4支撑点间距L500cm载荷Q30000kg弹性模量E2100000kg/cm^2刚度f0.06 cm校核8271.98强度校核中心高Z147cm抗弯截面系数13095.20553Wx=Jx/Z1弯矩M=GL/43750000弯曲应力σ=M/Wx286.3643485kg/cm^2弯曲应力σ=M/Wx28.63643485Mpa页脚内容2其中刚度f=8271.98,远大于800（起重机设计规范规定的主梁刚度值），弯曲应力σ=28.63643485 Mpa＜345MPa(Q345B板材的屈服强度)3.计算结果，吊具横梁具有足够的刚度和强度，可以满足招标文件要求的工况。
二、吊具上方吊轴的计算吊轴受力情况图 2吊轴尺寸1.吊具上方2侧各有1个吊轴，则单个吊轴的受力为Q1=Q/2=15000kg，L=230mm=23cm,截面抗弯截面系数Wz=149.311 cm3。
2.计算过程如下：集中载荷F15000kg页脚内容3支点距离L230mm弯矩M8452500Kg.mm轴颈d115mm抗弯截面系数Wz149311.5514工作应力σ56.60981967MPa许用应力[σ]710（材质40Cr）MPa安全系数n12.541993673.销轴的安全系数足够，强度计算通过。
三、其他件的强度计算书。
其余件的计算方法与上述两种工件的计算类似，可根据贵公司需要，在发货时提供。
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预制构件吊具（吊梁、吊架）计算书1前置参数钢材牌号选用Q345，吊装动力系数为1.5，重力荷载分项系数为1.3。
2吊梁计算2.1.吊梁几何尺寸吊梁长5米，耳板间距3m，下挂板吊孔间距250mm，吊孔直径60mm。
2.2.吊梁验算吊梁截面选用热轧H型钢200x200x8x12，吊梁单位自重为49.9kg/m，梁下挂板单位自重为22kg/m，则吊梁自重为：（）⨯W=49.9+225/1000=0.36t吊梁自重设计值为：⨯⨯⨯G=0.36 1.5 1.310=7.01KN2.2.1.预制墙2#地块A户型YWQ26验算2.2.1.1.外力计算构件重量为6.61t，构件自重设计值为6.61x1.5x1.3x10=128.9KN，总重量设计值为：G=128.9+7.01=135.9KN1上部钢丝绳竖向拉力：T=135.9/2=68.0KN1上部钢丝绳水平拉力：2T =135.9/2tan30=39.2KN ⨯︒上部钢丝绳拉力：T=135.9/2/sin30=78.5KN ︒2.2.1.2. 耳板验算根据《钢结构设计标准》GB 50017-2017第11.6条，设计耳板尺寸为：a=70mm ，b=50mm ，d 0=60mm ，厚度t=14mm ，具体如下图：a. 尺寸验算：214164450b/t=50/14=3.57444a=704458.733e e b b mm b mm =⨯+=≤=≤≥=⨯=，满足要求，满足要求，满足要求b. 强度验算取N=T=78.1KN 。
1) 耳板孔净截面处的抗拉强度：121min(216,)303=93.4305N/mm 2d b t b mm N f tb σ=+-==≤=2) 耳板端部截面抗拉（劈开）强度：20=93.4305N/mm 223Nf t a d σ=≤=-（/）3) 耳板抗剪强度：2V 95.4=29.4175N/mm 2Z mm N f tZσ===≤=故耳板尺寸、强度均满足要求。
2.2.1.3.焊缝验算利用理正工具箱验算焊缝，计算结果如下：1.控制参数连接类型:弯矩、轴力、剪力共同作用下的T形连接（角焊缝）:t2=14(mm) 焊接方法:焊条型号:焊件材料:Q345焊缝等级:一级焊缝类型:角焊缝是否采用引弧板:是2.材料强度(N/mm2)焊件抗压强度:305.0焊件抗拉强度:305.0焊件抗弯强度:305.0焊件抗剪强度:175.0焊缝抗压强度:200.0焊缝抗拉强度:200.0焊缝抗剪强度:200.03.基本参数焊件一厚度t1=12.0(mm)焊件二厚度t2=14.0(mm)焊件二宽度h =160.0(mm)焊缝焊角尺寸hf =8.0(mm)荷载设计值产生的弯矩M=0.0(kN-m)荷载设计值产生的轴力N=68.0(kN)荷载设计值产生的剪力V=39.2(kN)4.分析结果焊缝计算长度lw=160.0(mm)正面角焊缝强度设计值增大系数βf=1.224.1顶部A点分析结果弯矩产生的应力σ:0.000(N/mm2)轴力产生的应力σ:30.791(N/mm2)剪力产生的应力τ:21.655(N/mm2)焊缝计算应力=37.6(N/mm2)≤ffw=200.0(N/mm2)4.2底部B点分析结果弯矩产生的应力σ:-0.000(N/mm2)轴力产生的应力σ:30.791(N/mm2)剪力产生的应力τ:21.655(N/mm2)焊缝计算应力=37.6(N/mm2)≤ffw=200.0(N/mm2)故焊缝强度满足要求。
2.2.1.4.吊梁截面验算以下钢丝绳吊点为简支支座，上钢丝绳竖向力为集中荷载，可按简支连续梁形式，带入理正工具箱中求解，计算弯矩、剪力结果如下：由计算结果可得两组最不利压弯工况结果，分别如下： 1211222238.639.2=/38.6/39.20.985, 2.228;15.239.2=/15.2/39.20.388, 3.0M KN m N T KN e M N m m M KN m N T KN e M N m m =⋅=====⋅====,，偏心距计算长度为,，偏心距计算长度为 分别将两组结果带入理正工具箱，按压弯构件计算，计算如下：121138.6,39.2=/38.6/39.20.985, 2.228M KN m N T KN e M N m m=⋅====第一组：,偏心距计算长度为1 输入数据1.1 基本输入数据构件材料特性材料名称:Q345构件截面的最大厚度:12.00(mm)设计强度:310.00(N/mm2)屈服强度:345.00(N/mm2)截面特性截面名称:双轴对称焊接工字钢:b=200(mm)翼缘板宽度[3d≤b≤40t]:200 (mm)腹板厚度[(h-2t)/40≤d≤b/3]:8 (mm)翼缘板厚度[b/40≤t]:12 (mm)截面高度[4t≤h≤(40d+2t)]:200 (mm)缀件类型:构件高度:2.228(m)容许强度安全系数:1.00容许稳定性安全系数:1.001.2 荷载信息恒载分项系数:1.00活载分项系数:1.00活载调整系数:1.00是否考虑自重:不考虑轴向恒载标准值: 39.200(kN)轴向活载标准值: 0.000(kN)偏心距Ex: 98.5(cm)偏心距Ey: 0.0(cm)1.3 连接信息连接方式:普通连接截面是否被削弱:否1.4 端部约束信息X-Z平面内顶部约束类型:简支X-Z平面内底部约束类型:简支X-Z平面内计算长度系数:1.00Y-Z平面内顶部约束类型:简支Y-Z平面内底部约束类型:简支Y-Z平面内计算长度系数:1.002 中间结果2.1 截面几何特性面积:62.08(cm2)惯性矩Ix:4610.49(cm4)抵抗矩Wx:461.05(cm3) 回转半径ix:8.62(cm) 惯性矩Iy:1600.75(cm4) 抵抗矩Wy:160.08(cm3) 回转半径iy:5.08(cm) 塑性发展系数γx1:1.05 塑性发展系数γy1:1.20 塑性发展系数γx2:1.05 塑性发展系数γy2:1.202.2 材料特性抗拉强度:310.00(N/mm2) 抗压强度:310.00(N/mm2) 抗弯强度:310.00(N/mm2) 抗剪强度:180.00(N/mm2) 屈服强度:345.00(N/mm2) 密度:7850.00(kg/m3)2.3 稳定信息 绕X 轴弯曲:长细比:λx =25.85轴心受压构件截面分类（按受压特性）: b 类 轴心受压整体稳定系数: φx =0.931均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: φby =1.000 最小稳定性安全系数: 1.25 最大稳定性安全系数: 1.25最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 绕X 轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.2.5-1)绕Y 轴弯曲:长细比:λy =43.88轴心受压构件截面分类（按受压特性）: c 类x A+mx (-1ty by 39200=247.9924N /mm2轴心受压整体稳定系数: φy =0.754均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: φbx =1.000 最小稳定性安全系数: 1.47 最大稳定性安全系数: 1.47最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 绕Y 轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.2.5-2)2.4 强度信息最大强度安全系数: 1.50 最小强度安全系数: 1.50最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 计算荷载: 39.20kN 受力状态:绕Y 轴单弯最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式(5.2.1)3 分析结果构件安全状态: 稳定满足要求，强度满足要求。
222215.2,39.2=/15.2/39.20.388 3.0M KN m N T KN e M N m m=⋅====第二组：,偏心距,计算长度为y Atx bx my 139200 1.0=210.4489N /mm21 输入数据1.1 基本输入数据构件材料特性材料名称:Q345构件截面的最大厚度:12.00(mm)设计强度:310.00(N/mm2)屈服强度:345.00(N/mm2)截面特性截面名称:双轴对称焊接工字钢:b=200(mm)翼缘板宽度[3d≤b≤40t]:200 (mm)腹板厚度[(h-2t)/40≤d≤b/3]:8 (mm)翼缘板厚度[b/40≤t]:12 (mm)截面高度[4t≤h≤(40d+2t)]:200 (mm)缀件类型:构件高度:3.000(m)容许强度安全系数:1.00容许稳定性安全系数:1.001.2 荷载信息恒载分项系数:1.00活载分项系数:1.00活载调整系数:1.00是否考虑自重:不考虑轴向恒载标准值: 39.200(kN)轴向活载标准值: 0.000(kN)偏心距Ex: 38.8(cm)偏心距Ey: 0.0(cm)1.3 连接信息连接方式:普通连接截面是否被削弱:否1.4 端部约束信息X-Z平面内顶部约束类型:简支X-Z平面内底部约束类型:简支X-Z平面内计算长度系数:1.00Y-Z平面内顶部约束类型:简支Y-Z平面内底部约束类型:简支Y-Z平面内计算长度系数:1.002 中间结果2.1 截面几何特性面积:62.08(cm2)惯性矩Ix:4610.49(cm4)抵抗矩Wx:461.05(cm3)回转半径ix:8.62(cm)惯性矩Iy:1600.75(cm4)抵抗矩Wy:160.08(cm3)回转半径iy:5.08(cm)塑性发展系数γx1:1.05塑性发展系数γy1:1.20塑性发展系数γx2:1.05塑性发展系数γy2:1.202.2 材料特性抗拉强度:310.00(N/mm2)抗压强度:310.00(N/mm2)抗弯强度:310.00(N/mm2)抗剪强度:180.00(N/mm2)屈服强度:345.00(N/mm2)密度:7850.00(kg/m3)2.3 稳定信息绕X轴弯曲:长细比:λx=34.81轴心受压构件截面分类（按受压特性）: b类轴心受压整体稳定系数: φx=0.890均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: φby=1.000最小稳定性安全系数: 3.04最大稳定性安全系数: 3.04最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.2.5-1)x A+mx-1tyby39200=102.1108N/mm2绕Y 轴弯曲:长细比:λy =59.08轴心受压构件截面分类（按受压特性）: c 类 轴心受压整体稳定系数: φy =0.632均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: φbx =0.954 最小稳定性安全系数: 3.45 最大稳定性安全系数: 3.45最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 绕Y 轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.2.5-2)2.4 强度信息最大强度安全系数: 3.63 最小强度安全系数: 3.63最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 计算荷载: 39.20kN 受力状态:绕Y 轴单弯最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式(5.2.1)3 分析结果构件安全状态: 稳定满足要求，强度满足要求。