桥墩计算表格

设计水位1403.4

糙率nc0.05比降J0.00489

Rc 1.2838174

Vc 1.6520376

Qc454.21948

置按偏心

压力法计

算

4） 3.45×10

10pa G=30.54

KN/m =305402.73

Hz 0.16201+μ=

1.162计算式为M 1-1=0

M 2-2=M 3-3=M 4-4=M 5-5=截面位置见图3-1，截面弯矩计算见表3-5。为求得最大弯矩值，支点负弯矩取用非称布置时的数值。则各截面弯矩计算式如下：

―R 1×1.04

―R 1×2.17

―R 1×2.77+G i ×0.6

―R 1×5.54+G i ×3.37-R 2×2.77

3.4盖梁各截面弯矩计算

G i =1/674(891R 1+614R 2+337R 3+60R 4-217R 5)

各梁永久荷载、可变荷载反力组合

作用组合见表3-3，表中均取用各梁的最大值。冲击系数计算如下：

C40混凝土空心板，E=34500000000双列行车公 f= π/2L 2 × √—EI c /G/g = μ= 0.1767l n f-0.0157 =3.3双柱反力计算

截面1-1：截面2-2：截面3-3：截面4-4：截面5-5：1）双列布载

0.9362K 2=1-K 1=0.0638

三列布载V 左=0，V 右=-R 1

V 左=V 右=-R 1

V 左=-R 1，V 右=G i -R 1

V 左=G i -R 1，V 右=G i -R 1-R 2

V 左=G i -R 1-R 2，V 右=G i -R 1-R 2-R 3

剪力组合按照：1.2×（①+④）+1.4×②或1.2×（①+④）+1.4×③

3.5盖梁各截面剪力计算

截面剪力计算见表3-6。各截面剪力计算式如下：

弯矩组合按照：1.2×（①+④）+1.4×②或1.2×（①+④）+1.4×③

各双柱横向分布系数计算

K 1=(674-43)/674=

0.5231K 2=1-K 1=0.4769

2）

组合按照：1.2×（①+②+③）+1.4×④+0.7×1.4×（⑧+⑨）或

1.2×（①+②+③）+1.4×⑤+0.7×1.4×（⑧+⑨）或

1.2×（①+②+③）+1.4×⑥+0.7×1.5×（⑧+⑨）或

1.2×（①+②+③）+1.4×⑦+0.7×1.6×（⑧+⑨）

墩柱底截面内力组合表

1-B 2)K 1K 1=(674-222)/674=双柱垂直反力计算

各墩台水平荷载汇总

4.4墩柱底截面内力组合

8283.312

l8922.192

故采用ρ=0.005计算，则

A s=ρπr2=12717mm2

14780mm2

0.0058

60mm

已知e0=410mm， a s=60mm， r s=840

3.331

2543400mm2

14780mm2

满足要求。

二、组合11，竖向力最大,此时N=

以下采用试算法列表计算，各系数查规范附表，见表4-5。

由表可见，当ξ=0.33时，计算纵向力Nu与设计值N相近。此时ρ=

实际配筋率ρ=4A s/(πd12)=4×6842/(3.14×13002)=

钢筋布置图见图4-3, a s=

一、组合13，弯矩最大，此时N=

选用24φ28的HRB335级钢筋,A s=

混凝土截面积为A c=πd2/4=3.14×18002/4=

实际纵向钢筋面积As=则在垂直于弯矩作用平面的承载力 N u =0.9 Ψ（f cd A c+f'sd A s）=0.9×1×(11.5×1326650+280×14780) =

墩柱截面承载力复核

①在垂直于弯矩作用平面内

长细比L0/d=6/1.8=<7, 故稳定系数Ψ=

Af cd+Cρf sd A×11.5+C×0.0058×280

②在弯矩作用平面内

e0=

(Bf cd+Dρgf sd)r(B×11.5+D×0.0058×0.933×280)×

以下采用试算法列表计算，各系数查规范附表，见表4-6。

试算表

ξA B C D (e 0

)(mm)

0.87 2.3342

0.5191 1.91490.9397232

0.88 2.36360.5073 1.95030.9161224

0.89 2.39270.4952 1.98460.8930216

224

4）桩的变形系数α =0.281P0=10591.238

①25.5660.281

Z -=αz

z A M B M Q 0/α·A M M 0B M 0.00.000.00 1.00000

0.0001252.2270.20.710.196960.99806

17.9201249.7980.4 1.420.377390.98617

34.3361234.9090.6 2.140.529380.95861

48.1641200.3970.8 2.850.645610.91324

58.7391143.5841.0 3.560.723050.85089

65.7851065.5071.2 4.270.761830.77415

69.313969.4121.4 4.980.764980.68694

69.600860.2051.8 6.410.684880.49889

62.312624.7242.27.830.531600.32025

48.366401.0262.69.250.354580.17546

32.260219.7163.010.680.193050.07595

17.56495.1073.512.460.050810.01354

4.62316.9554.014.230.000050.00009

0.0050.113②由Q z =0得：13.7630.3961.028。

1287.289

KN·m 5）由表可见，当ξ=0.68时，(ηe 0)=zz 故取ξ=0.68为计算值。

在弯矩作用平面内的承载力为

局部冲刷线以下深度z处桩截面的弯矩M z 及桩身最大弯矩M max 计算

局部冲刷线以下深度z处桩截面的弯矩M z 计算

A M + 1252.227

B M =N u = Ar 2f cd +

C ρr 2f sd =1.7466×9002×11.5+1.0071×0.0058×9002×280=

满足要求。

C Q = αM 0/Q 0 =

由 C Q =9.116及 h -=4，查表得：z -

M max =

故z M max =0.396/0.771=由z -

M max =0.396 及 h -=4，查表得：K M =

无纲量系数A M 、B M 由附表分别查得，M z 计算列表见表5-1，其结果以图5-2表示。桩身最大弯矩M max 及最大弯矩位置计算

M max = K M M 0=1.028×6823.409 =局部冲刷线以下深度z处横向土抗力p zx 计算

0.771×577.120

2.575Z -·A x +Z -

=α

z z A x B x αQ 0/b 1·Z -A x α2M 0/b 1·Z -B x 0.0

0.00 2.44066 1.621000.000.000.2

0.71 2.11779 1.29088 1.099.150.4

1.42 1.80273 1.00064 1.8614.190.6

2.14 1.502680.74981 2.3215.940.8

2.85 1.223700.53727 2.5215.231.0

3.560.970410.36119 2.5012.801.2

4.270.745880.21908 2.309.321.4

4.980.551750.10793 1.99

5.361.8

6.410.25386-0.03572 1.18-2.282.2

7.830.06461-0.099400.37-7.752.6

9.25-0.03986-0.11136-0.27-10.263.0

10.68-0.08741-0.09471-0.68-10.073.5

12.46-0.10495-0.05698-0.43-7.074.014.23-0.10788-0.01487-1.11

-2.11ξA B C D

(ηe 0)(mm)ηe 0(mm)0.96 2.58900.4011 2.20120.7446185.205173.0000.97 2.61580.3865 2.22900.7251176.934173.0000.98 2.64240.3717 2.25610.7061168.800173.000176.934满足要求

ξA B C D ρ

N u (N)1.25 3.01650.1126 2.78130.3137(0.0343)8653335.5952

1.26 3.02520.1053

2.79480.3028(0.0351)8181255.8741

m, 与设计的ηe 0=

故取ξ=0.37为计算值。

2.7

无纲量系数A x 、B x 由附表分别查得，p zx 计算列表见表5-2，其结果以图5-3表示。 p 计算列表表5-2

N u = Ar 2f cd + C ρr 2f sd =

M u =Br 3f cd +D ρgr 3f sd =

桩内身力计算

由表可见，当ξ=0.97时，(ηe 0)=

I c =

0.629326858m 4

N/m

取用非对称布置时的数值，跨中弯矩取用对R 2+337R 3+60R 4-217R 5)

③

表3-6

或

表表4-4

KN，M=502.580KN

KN，M=50.576KN

-0.0073<ρmin =0.005图4-3

>0.005

mm， g=0.933, f'sd =280Mpa 。

30048.750KN >N=8283.312

KN 承载力为 =10350B+1363.6728D

11.5A+1.624C 280)×900 表4-6

410mm很接近，

24903.627KN > N=8283.312KN

Q0=

25.566M0=1252.227

b1= 2.79

1.409m，

90.982×280=0.396/0.771=A M + 1252.227 B M

图5-2表示。

Z -·B x

Z -·A x +0.7712×6823.409

35.440Z -·B x

173.000m 很接近，37018.391KN > N j =KN 6329.906KN·m>M j =KN·m Z -·B x

2.7Z -·A x +

图5-3表示。

折减后系数

0.261

0.633

0.552

0.633

0.261

0.657

0.565

0.468

0.374

0.273