盖梁支架验算书
工字钢盖梁支架设计及荷载验算书
盖梁工字钢盖梁支架设计及荷载验算书一、概况1、白庄子枢纽跨线桥的盖梁共有28个，具体形式见下表桥墩盖梁断面尺寸分为2种，除现浇-预制转换墩（4#墩和8#墩）上盖梁加宽加高有台阶外，其余盖梁断面均为宽1.8米，高1.6米。
2、盖梁底模支架均采用36C型工字钢，本工程中右幅4#（4#-2）盖梁的工字钢支架跨度最大，盖梁单位长度自重最大。
本计算分别验算1#-1,1#-2,1#-3，1#-4四种具有代表性的盖梁支架。
36C型工字钢截面尺寸为：360*140*14（mm）,自重为71.341kg/m。
3、从结构可靠性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，4#-2盖梁支架采用2片36C工字钢作为主梁，两片工字钢间净距90cm，工字钢上横向满铺12*12cm方木，方木中心间距30cm。
方木上铺设盖梁底模（钢模板）。
二、荷载分析根据现场施工实际情况，便桥承受荷载主要由盖梁自重荷载q，再考虑工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、风雨荷载。
其中盖梁钢筋和砼自重为主要荷载。
如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。
1、q值确定由资料查得36C工字钢每米重71.34kg，再加方木及钢板重量，单片工字钢自重按1.2KN/m计算，即q1=1.2KN/m。
施工荷载、振捣荷载、风雨荷载由查《路桥施工计算手册》得q2=1.0KN/m盖梁均布在2根工字钢上（钢筋骨架按照墩顶支立，不作用在工字钢上），则有盖梁每延米自重：对于1#-1,1#-2：q2=34.6KN/m对于4#-1,4#-2:q2=34.6KN/m对于本例： q=q1+q2+q3,P=0对于1#-1,1#-2盖梁，q =36.8KN/m对于4#-1,4#-2盖梁，q=52.4KN/m三、结构强度检算（一）、1#-1验算由图1所示单片工字钢受力图示，已知q=34.6KN/m ，P=0，工字钢计算跨径l =6.2m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN Pl ql M ⋅=⨯=+=3.1668)2.6(/6.344822max 2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 2101739623.166/3max =<=⋅==σσ（w 为36c 工字钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为962cm 3）强度合格3、整体挠度验算工字钢梁容许挠度[]cm cm l f 58.1400/630400/===,而工字钢变形为整体变形，由单侧1片工字钢为一整体进行验算，计算得到：()EI Fl l q f ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=483846534 其中q=34.6KN/m F=0 E=206×105/cm 2 I=17300cm 4 ()425417300/10206384)620(/6.3465cm cm cm m KN f ⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯= =cm 12.1<[f] 挠度合格。
盖梁支架验算书
1、盖梁模板全部采用大块定型钢模板，提前进行现场试拼，试拼完成后在现场整体安装。
用全站仪放出立柱中心点，根据中心点位置放出轴线，然后由盖梁轴线定出盖梁的几何尺寸，经监理工程师检验合格后，支盖梁底模，然后绑扎钢筋，经监理工程师检验合格后支盖梁侧模，然后经监理工程师检验模板合格后浇筑砼。
盖梁砼一次性浇筑成型，计划定制1套完整盖梁模板、增加1套底膜和2套钢棒及型钢支撑体系。
2、总乐路中桥盖梁长×宽×高（13.6m×1.9m×1.8m），属于大体积混凝土施工。
支架采用组合支架，墩顶横向0.7m处设置￠100mm直径的A3穿心钢棒，钢棒中心点离墩顶的距离根据实际需要确定。
盖梁悬挑部分为2.1m，盖梁两侧横向分配梁采用Ⅰ56b双拼工字钢，每根长度为19米,悬挑部分腹板用2cm厚钢板按0.5m间距加强。
柱间及柱外纵向分配梁采用Ⅰ20b工字钢，间距为0.6m,共计14根，每根长度为6m，工字钢上铺盖梁底模板，悬挑变截面部分采用钢筋托架支撑底膜。
，用钢楔与可调式顶托、底托进行模板升降，在模板底部、中部、顶部设置3排φ22螺杆进行对拉，拉杆横竖间距为60*90cm，中间一排螺杆孔采用预埋PVC的方式成孔。
以确保模板稳定及几何尺寸，模板的安装与拆卸由吊车完成。
3、操作平台应大于盖梁间隙1.2m，平台下层满铺3cm厚木跳板，上层铺设1.5mm钢板，沿着纵向分配梁搭设1.2m高安全护栏。
支架底采用兜底网封密，以防止空中落物伤人，平台四周安装密目网，形成封闭的空中支架与操作平台，以利于人工作业。
4、盖梁支架设计如下图5、荷载分析及计算（1）、计算假定；工字钢放在圆钢上按外伸梁计算，工字钢被固定在混凝土墩柱两侧。
砼初凝前，荷载按均布荷载垂直作用在两片工字钢上，柱顶承受的荷栽忽略不计（偏安全），此处只考虑工字钢受竖向弯、剪作用，圆钢受剪力作用（参考资料桥涵施工计算手册）。
（2）、按一次性整体浇筑计算：q1砼自重:43.93m3×26KN/m3=1142.18KN 钢筋砼取26KN/m3。
总工必备盖梁受力验算书(穿芯棒)实例
盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）一、工程概况2#大桥上部构造采用9×30m预应力混凝土T梁，先简支后桥面连续，共三联。
基础及下部构造采取桩柱式，桩基直径1.5m，桥墩采用双柱式墩，直径1.4m，盖梁尺寸2.0m×1.6m×8.95m，全桥共计8个盖梁。
二、总体施工方案因本桥盖梁高度较低，拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
盖梁尺寸为2.0m×1.6m×8.95m（宽×高×长），底宽1.7m。
盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根2m长φ90mm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根11m长I40b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[10槽钢，间距为40cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（[10槽钢）——横向主梁（40b工字钢）——支点φ9cm钢棒。
如图：四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2.《路桥施工计算手册》五、计算参数1.主要材料1)[10槽钢截面面积为：A=1274.8mm2截面抵抗矩：W=39.7×103mm3截面惯性矩：I=198×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2)I40b工字钢横向主梁采用2根I40b工字钢，横向间距为140cm。
截面面积为：A=9411.2mm2，X轴惯性矩为：I X=22800×104mm4，X轴抗弯截面模量为：W X=1140×103mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2，惯性矩为：I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4截面模量为：W=πd3/32=7.15×104mm3抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
项目盖梁支架安全验算
盖梁支架安全验算书一、支架搭设说明桥梁共7座，全部为墩柱式结构，上部为盖梁，盖梁施工采用抱箍法。
侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm方木，间距30cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m （预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）；抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm，A3钢）制成，高1300cm，并设4道1.6cm厚三角形劲板，同时劲板作牛腿面使用，采用56根M24的高强螺栓（10.9级）连接，螺栓的扭矩要求M≥67kg〃m。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫。
二、支架计算墩柱间距5.6m，墩帽梁尺寸为及浇筑的混凝土方量如下：从表中可以看出，正交时盖梁的最大浇筑方量为70.74方。
斜交时最大方量为：84.85方。
计算中取左幅1#墩进行检算。
1、受力检算1.1 侧模（需计算最大侧压力）侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；根据公式：公式1：公式2：式中： F--新浇混凝土对模板的最大侧压力h---有效压头高度（m）V---混凝土浇筑速度（m/h），暂定为1m/ht0---新浇混凝土的初凝时间（h）,暂定为2hγ ---混凝土体密度（KN/m3），取26KN/m3K1---外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝作用的外加剂时取1.2。
本次计算取1.2。
K2---混凝土塌落度影响修正系数，塌落度小于30mm时，取 0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
盖梁托架复核验算书
XXXXXXXXXX高速公路 （KXXXXXXXX—KXXXXXXX）盖梁支架复核验算书编制：复核：审核：XXXXXXXXXXXX有限公司目录第一章、工程概况 (1)一、盖梁总体布局图 (1)二、盖梁总体布局图 (1)第二章、设计相关参数选定 (2)一、计算目的 (2)二、参考资料 (2)三、计算过程中采用的部分参数 (2)四、设计技术参数及相关荷载大小选定 (3)㈠、荷载类型 (3)㈡、工况及荷载组合 (3)㈢、计算方法、模式 (3)第三章、托架设计计算 (4)一、作用在分配梁上的荷载 (4)二、结构模型计算 (5)㈠、盖梁托架的整体受力计算 (5)㈡、盖梁托架计算图 (5)㈢、盖梁托架的整体稳定性验算 (11)三、墩柱预埋件计算 (12)四、牛腿设计 (12)㈠、牛腿焊缝验算 (12)㈡、牛腿劲板验算 (15)第四章、盖梁托架各结构设计成果汇总及结论 (16)一、设计成果汇总 (16)二、设计结论 (16)第一章、工程概况一、工程概况XXXXXX合同段，起迄桩号：KXXXXX～K28+XXXX，全长XXXKm。
主要工作内容为：主线桥梁X座（长1X2m），互通1处（匝道桥1座，50m），天桥2座，盖梁55座。
盖梁一览表桥名总体尺寸倒角数量长*宽*高（米）长*高（米）12.4*2.2*1.6 1.45*0.8 2512.09*2*1.4 1.495*0.7 1412.09*2*1.4 1.495*0.7 4 11.95*4*2.0/3.638 2.625*1.0 4 11.95*2.2*1.6 1.325*0.8 8以车田陇大桥作为最不利结构进行验算。
图1盖梁总图布局图盖梁混凝土方量约为41.89m³，托架在墩柱墩身预埋销棒、牛腿、搭设型钢承重梁及分配量完成盖梁浇筑施工。
二、盖梁总体布局图单个盖梁托架采用单柱纵桥向埋设2根,80mm销棒，销棒两侧各设置1个牛腿，牛腿上方摆放40t手摇式螺旋千斤顶用于调节标高和施工完成后的落架施工，千斤顶上设置双I45a型钢作为承重梁（在销棒处2m范围内两侧各加设1cm 厚加劲板），承重梁上方设置间距为50cm的I14的工字钢作为分配量，墩柱之外部分的上方设置由[8槽钢焊接的型钢组合架，其上铺设方木和木模或者组合钢模根据项目的实际情况决定。
盖梁底模支架计算书
盖梁贝雷梁支架设计及荷载验算书一、概述1、盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离8.2m，墩柱中心外侧悬臂3.1m,断面尺寸为长14.4m,宽2.4m，高2.0m。
计算长度8.2m。
2、盖梁底模支架纵梁采用双排单层贝雷架,双排贝雷架并排布置，贝雷架尺寸为3m*1.5m,共需要贝雷片20片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用I18型钢,单根长度3.4m,间隔为0.5m，横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。
二、荷载分析根据现场施工实际状况，便桥承受荷载重要由盖梁自重荷载q，再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。
其中盖梁钢筋和砼（C35）自重为重要荷载。
如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以双排单层贝雷架受力状况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。
①贝雷架自重G1：查表知贝雷片每片重260kg，则G1=260×20×10/1000=52KN②砼自重G2：计算可知砼体积为77.2 m3，C35混凝土ρ=2400Kg/m3；则G2 =77.2×2400×10/1000=1852.8 KN③人员及设备自重G3：按照2.5KN/m2来确定；则G3 =2.5×2.4×14.4=86.4 KN④振捣动荷载G4：当混凝土高度＞1m时，不考虑振捣荷载，故取G4 =0 KN⑤倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0 KN⑥模板自重G6：底模面积A1=2.4×(6.2+2.18*2）=25.3m2,单位质量为92.09Kg/m2；侧模面积A2=1.1×2.4×2+60=65.28 m2,单位质量为88.18 Kg/m2；则：G6=（25.3×92.09+65.28×88.18）×10/1000=81 KN⑦横梁工字钢G7：查型钢表可知，I16工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要23根。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
悬臂式盖梁支架验算计算书(满堂支架法)
高架盖梁支架计算书泛婆罗洲大道W-10民都鲁高架桥盖梁为C50钢筋混凝土结构，盖梁总方量为81.02m³，混凝土容重取25KN/m³。
支架形式采用满堂扣件式，支架钢管为Q235 φ48*3.5mm焊接钢管，支架立杆、纵杆间距为60cm，横杆步距h为80cm，盖梁尺寸及支架布置结构图如下所示：盖梁尺寸平面图支架布置图1.荷载取值①施工人员、机具、材料荷载P1=2.5KPa②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载P2=2.5KPa③盖梁均截面（a-b段）钢筋混凝土自重荷载P3=85.42Kpa，变截面（b-c段）P3’=59.17KPa④模板支架自重荷载P4=1.5KPa2.均截面处（a-b段）满堂支架受力验算底板扣件式支架布置按平行盖梁方向间距60cm，垂直盖梁方向间距60cm，平行高架桥走向排距60cm，顺桥向步距80cm，均截面处（a-b段）每根立杆受力计算如下：①施工人员、机具、材料荷载：N Q1=P1*A=2.5*0.6*0.6=0.9KN②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：N Q2=P2*A=2.5*0.6*0.6=0.9KN③钢筋混凝土自重荷载：N G1=P3*A=85.42*0.6*0.6=30.75KN④模板支架自重荷载：N G2=P4*A=1.5*0.6*0.6=0.54KN按照规范参考公式进行荷载组合：N=(N G1+N G2)*1.2+(N Q1+N Q2)*1.4=40.07KN,即底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力值为40.07KN。
支架为Q235 φ48*3.5钢管，其截面积A=489mm，钢管的回转半径I=15.8mm。
⑤强度验算Ϭ=N/A=40070/489=81.94Mpa＜f=205MPa，f为Q235钢抗拉、抗压和抗弯设计值，符合要求。
⑥稳定性验算立杆的受压应力计算（步距为80cm）：长细比ƛ=800/15.8=50.63，经查阅设计手册当ƛ=51时，得受压杆件的稳定系数Ψ=0.849。
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盖梁支架结构验算书
一、工程概况
乌龙潭大桥盖梁设计尺寸：
双柱式盖梁设计为长16m，宽2.35m，高1.9m，混凝土方量为67方，悬臂长3.45m，两柱相距9m。
二、施工方案
1、施工步骤
1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，距离柱顶1.47cm 预埋直径110mm硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调；
2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为10cm，长度为350cm的钢棒，作为56b工字钢的支撑点，钢棒外伸长度一致，为防止钢棒滚动，采用固定卡将钢棒锁死。
3）在钢棒上焊接厚20mm尺寸为30cm×30cm的钢板用来放置千斤顶，采用50t螺旋式机械千斤顶。
4）吊装56b工字钢：用吊车将56b工字钢安全平稳对称的吊装在千斤顶上，用拉杆将工字钢固定，锁好横向联系，用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。
5）安装定型钢模板：在56b工字钢上铺设横向分配梁14号工字钢，在14号工字钢上安装定型钢模板，按预拱度要求调整模板底标高。
钢模板由专业厂家生产，按要求加工钢撑脚支撑，以方便安装；
6）拆除钢棒，封堵预留孔盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土
封堵。
三、受力计算
盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3.5m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根18m长56b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根4m长的14工字钢，间距为50cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模→纵向分布梁（14工字钢）→横向主梁（56b工字钢）→支点φ10cm钢棒。
1、主要材料
1）14工字钢
截面面积为：A=2151.6mm2
截面抵抗矩：W=102×103mm3
截面惯性矩：I=712×104mm4
弹性模量E=2.1×105Mpa
钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2)56b工字钢
横向主梁采用2根56b工字钢，横向间距为200cm。
截面面积为：A=14663.5mm2
X轴惯性矩为：IX=68500×104mm4
X轴抗弯截面模量为：WX=2450×103mm3
钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒
钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢)
截面面积为：A=3.14×502=7850mm2
惯性矩为：I=πd4/32=3.14×1004/32=981.25×104 mm4
截面模量为：W=πd3/32=9.8125×104 mm3
抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
2、设计荷载
砼自重
砼方量：V=67m3，钢筋砼按27KN/m3计算，
砼自重：G=67×27=1809KN
盖梁长16m，均布每延米荷载：q1=113.063kN/m
1）组合钢模板及连接件 1 kN/m2，侧模和底模每延米共计6m2，q2=6kN/m
2）14工字钢
4m长14工字钢间距0.6m，每延米计 6.7米，合计：q3=6.7×
0.1689=1.132kN/m
3）56b工字钢
共2根，单根长18米，共重：2×18×115.06kg=4142.16kg
q4=41.43KN
4）施工荷载
小型机具、堆放荷载：q5=3 KPa
振捣混凝土产生的荷载：q6=2 KPa
3、荷载组合及施工阶段
盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
4、受力模型
1）14工字钢分布梁计算模型：
14工字钢分布梁直接承受底模以上的自重，14工字钢分布在方形墩柱两侧的56b工字钢上，两工字钢主梁紧贴墩柱，间距按方形墩柱宽度190cm，故14工字钢分布梁计算跨径为190cm，盖梁底宽为235cm，分布梁两端各悬臂22.5cm，悬臂有利跨中受力,如下图：
2）56b工字钢主梁计算模型：
工字钢主梁承受由每根14工字钢分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根工字钢各承受一半的力，工字钢搭在两墩柱预埋的钢棒上，故工字钢计算跨径为两墩柱中心的间距，取为9.0m，按两端外伸悬臂计算。
如下图：
3）钢棒计算模型
钢棒为悬臂结构模型，工字钢紧贴圆柱，故只考虑钢棒受剪，4个支点抗剪截面分担承受上面传来的重力。
四、计算结果
1.14工字钢分布梁计算
荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×(q5+q6)=1.2×(113.063+6)+1.4×(3+2)=149.876KN/m
14工字钢分布梁布设间距0.6m，单根承受0.5×149.876=74.938KN，盖梁底宽2.35m
则单根14工字钢均布荷载q=74.938/2.35=31.889KN/M
计算跨径1.9m
x=a+l/2=0.225+1.9/2=1.175
跨中弯矩：M=1/2qlx[(1-a/x)(1+2a/l)-x/l]
=1/2×31.889×1.9×1.175×[(1-0.225/1.175)×(1+2×0.225/1.9)-1.175/1.9]=13.583KN.M
σ=M/W=13.583/102×103mm3=133.167MPa＜【215MPa】
跨中挠度：f=ql4(5-24a2/l2)/384EI
=31.889×1.94×(5-24×0.2252/1.92)/(384×2.35×712)=
0.003m=3mm<[f]=l/400=9/400=3.8mm
悬臂端点挠度：f=qal3(6a2/l2+3a3/l3-1)/24EI
=31.889×0.225×1.93×(6×0.2252/1.92+3×0.2253/1.93-1)/(24×2.35×712)=0m＜0.4mm(满足要求)
2.56b工字主横梁计算
荷载：q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)
=1.2×(113.063+6+1.132)+1.4×(3+2)=151.234KN/m
56b工字钢设两根，单根承受q=0.5×151.234=75.617KN/m
计算跨径9.0m：
当x=a+l/2=3.5+9/2=8
跨中弯矩：M=1/2qlx[(1-a/x)(1+2a/l)-x/l]
=1/2×75.617×9×8×[(1-3.5/8)×(1+2×3.5/9)-8/9]=302.468KN.M
σ=M/W=302.468/2450×103mm3=123.456MPa＜【215MPa】
跨中挠度：f=ql4(5-24a2/l2)/384EI
=75.617×94×(5-24×3.52/92)/(384×2.35×68500)= 0.011m=11mm<[f]=l/400=9/400=22.5mm
悬臂端点挠度：f=qal3(6a2/l2+3a3/l3-1)/24EI
=75.617×3.5×93×(6×3.52/92+3×3.53/93-1)/(24
×2.35×68500)=0.0042m
3.钢棒计算
荷载：q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)
=1.2×(113.063+6+1.132)+1.4×(3+2)=151.234KN/m Q=(151.234×16)/4=604.936KN
τ=Q/A=604.936×103/7850=77.062MPa<[τ]=125Mpa 五、结论
综合以上计算得知，此支架方案能满足施工受力要求。