超超临界1000MW机组锅炉运行参数控制研究
1000MW超超临界机组运行问题及解决方案探析
1000MW超超临界机组运行问题及解决方案探析摘要：现今社会经济进一步发展，带动了国家整体工业技术水平的提高。
而由于新一代技术的出现，国内超超临界机组的实践也能够表现出国家整体的技术水平正在不断地提升。
通过进行超超临界机组技术的升级，可以提高其材料的耐高温和抗压的水平，借由相关内容的升级可以促使国内的技术装备革新率进一步提升。
针对1000 MW超超临界机组运行当中存在的问题进行了进一步的研究，并提出了相关的解决办法。
希望能对后续的电力工程发展提供有效的帮助。
关键词：1000MW超超临界机组；运行问题；解决措施引言：愈来愈多火电机组提高效率就是随着电力技术和材料科学的发展而使用大容量和高参数，亚临界机组比同等容量亚临界机组增加4%到5%。
大容量超超临界机组在国内大型火电机组中占据主流发展方向，是因为其经济性和负荷适应性等优势，同时其直流运行，变参数控制和多变量耦合等特性使得超超临界机组控制方案复杂且控制策略各异。
一、1000MW超超临界机组的问题（一）在安装工艺中易出现的问题第一，在锅炉和管道外面出现了超温的情况。
当前锅炉及管道外表超温的问题也是超超临界机组学校面临的一个重要问题。
由于锅炉处于一个较为特殊的地方。
如果在这个位置当中折烟角的拼缝没有进行良好的焊接，或者是出现了漏焊的状况，都会导致锅炉的水冷壁区域出现超温的情况。
同时如果折烟角没有进行良好的焊接造成拉裂，致使锅炉运行时，漏烟严重，使保温外表温度过高。
此外，因为蒸汽管道没有达到规范化要求的要求，外护板的长度比较小，会使保温外护板出现脱开的现象，致使锅炉工作时，保温材料损坏，无法起到隔热的作用。
第二，锅炉在运行中出现漏粉问题。
锅炉发生漏粉主要有两方面原因，一种是未考虑锅炉运行过程中膨胀后影响以及未把握延伸性设计、计算距离存在误差等因素，致使锅炉燃烧器和送粉管道连接部位发生故障，使连接部位受热膨胀形成间隙而漏粉。
二是因所用密封材料达不到要求以及锅炉燃烧器及送粉管道膨胀节装设不当，达不到耐高温标准而不能起到膨胀吸收效果，因而发生缝隙造成漏粉[1]。
1000WM超超临界二次再热直流锅炉水冷壁超温分析及对策
1000WM超超临界二次再热直流锅炉水冷壁超温分析及对策摘要：大唐国际雷州发电有限责任公司一期1、2号锅炉型式为超超临界参数变压运行螺旋管圈+垂直管圈直流锅炉。
自 2019 年投产以来，在低负荷时锅炉水冷壁常有短时超温现象，长期超温存在四管泄露风险，严重威胁锅炉受热面的安全运行。
现对锅炉水冷壁超温原因及对策进行简要分析。
关键词：超超临界直流锅炉；水冷壁；超温引言雷州发电厂1、2号锅炉型号为HG-2764/33.5/605/623/623-YM2，为哈尔滨锅炉厂有限责任公司制造的超超临界参数变压运行螺旋管圈+垂直管圈直流锅炉，单炉膛、二次再热、采用双切圆燃烧方式、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊结构、露天布置、π型锅炉。
从1号机组投产以来，锅炉前墙水冷壁发生大面积超温，而且管壁温升曲线基本与A侧过热汽温曲线一致570℃，水冷壁温度报警值为为515℃，此现象频繁发生在机组负荷波动期间，负荷刚开始波动时，水煤比短时失调，汽温、及水冷壁温超温频繁出现，当负荷开始稳定，水冷壁超温现象消失。
水冷壁超限不但严重威胁锅炉受热面的安全运行，而且影响了机组的调峰能力，特别是在广东省实行现货交易方式期间，严重威胁机组安全稳定运行。
1 原因分析1.1 超温发生工况通过对现场试验及数据的汇总，总结超温主要发生在以下工况：（1）低负荷段超温一般发生在400 -500MW 之间，A、B、C三层底层磨煤机运行。
（2）变负荷时负荷频繁变化，且负荷涨降时间没有稳定时间，汽温及水冷壁温都会出现超限的现象。
（3）启停制粉系统时：因雷州电厂制粉系统CD层之间间隔较大且没有CD层大油枪稳燃，制粉系统倒换方式受限，容易造成热负荷过于集中，而且上下层制粉系统倒换过程中不同制粉系统对AB侧烟气温度影响程度不同。
（4）炉膛吹灰长期无法投入：根据实际情况，炉膛吹灰投入条件要求负荷550MW及以上，长期低负荷，为了稳定燃烧无法投入吹灰。
1.2 影响水冷壁超温的因素（1）水冷壁表面积灰和结渣不均以及灰渣脱落引起的热偏差。
1000MW超超临界机组自动控制系统研究与分析
ｔｎｃｎｒｌ ｙｔ （ Ｃ ）ｗ ｒ ｉｔ ｄｃｄ ｈ ｅｔｒｓｏ ｒｉｅｃｎｒｌ ｔｒｉｅｐｏ ｃｏ ，ｂｉ ｒ ｅｄｐ ｍ ｉ ｏ ｔ ｓ ｍ Ｄ Ｓ ｅ ｒ ｕｅ ．Ｔ ｅｆ ｕｅ ｆｕｂ ｏｔ ， ｕｂ ｒ ｅｔｎ ｏ ｅ ｅ—ｕ ｐ ｏ ｏｓ ｅ ｅｎｏ ａ ｔ ｎ ｏ ｎ ｔ ｉ ｌ ｆ
（Ｉ ）ａｄｔｅｐａｔｅｅ ｍａａｅ ｅｔｎｏ ａｏ ｙｔ （ Ｉ ）ｗ ｒ ｅｐｕｄ ｄｉ ｅ ｉ ｈ ｅｅｃｎｂ ｓｄａ ＳＳ ｎ ｌ ｖｌ ｎ ｇｍ ｎ ｉｆ ｔ ｎｓｓ ｍ Ｍ Ｓ ｅｅ ｘ ｏｎ ｅ ｄ ｔ ｌ ｈ ｎ ｌ ｒ ｉ ｍ ｅ ｎ ａ ，Ｔ ｓ ａ ｅｕｅ ｓ
量 （ ＭＣ Ｂ Ｒ）３ ３ ｈ 额 定 蒸 发 量 （ Ｒ ） ８ ｈ ３ｔ ， ０ ／ Ｂ Ｌ ２８ ９ｔ ， ／
额 定蒸 汽 压 力 （ 过热 器 出 口） ６ ２ ａ额 定 蒸 汽 ２ ．５ＭＰ ， 压力（ 汽机人 口）５ Ｏ ａ额 定 蒸 汽 温度 ６５ 。 ２ ．０ ＭＰ ， ０℃ 汽 轮机选 用 的是东 方汽 轮机有 限公 司生 产 的超 超临 界、 一次 中间再 热 、 轴 、 单 四缸 四排 汽 、 背压 、 汽 双 凝 式 、 级 回热抽 汽 汽 机 ， 定 功 率 （ Ｒ ） ０ 八 额 Ｔ Ｌ ｌ ０ＭＷ， ０ 最 大 连 续 功 率 （ ＭＣ Ｔ Ｒ）１ ４ 。 ， 门 全 开 ４１ ０ ＭＷ 阀
维普资讯
第３ ０卷 第 ７期
２０ ０ ８年 ７月
华 电技 术
Ｈｕ ｄ ａ ｅ ｈ ｏｏ ｙ ａ ｉｎ Ｔ ｃ ｎ ｌｇ
Ｖ０ ． ０ Ｎｏ ７ １３ ．
Ｊ 技 术
・
１ ０ 超 超 临 界 机 组 自动 控 制 系统 ０ＭＷ ０ 研 究 与 分 析
1000MW超超临界火电机组电气设备及运行
1000MW超超临界火电机组电气设备及运行摘要：超超临界技术是国际上成熟、先进的发电技术，在机组的可靠性、可用率、热机动性、机组寿命等方面已经可以和亚临界机组媲美，并有了较多的商业运行经验。
目前，国际上超超临界机组的参数能够达到主蒸汽压力25～31MPa，主蒸汽温度566～611℃，热效率42%～45%。
我国将超超临界机组的研究设定在蒸汽压力大于25MPa，蒸汽温度高于580℃的范围。
基于此，本文主要对1000MW超超临界火电机组电气设备及运行进行分析探讨。
关键词：1000MW超超临界；火电机组；电气设备；运行1、前言1000MW级超超临界燃煤发电是一种先进、高效的发电技术，代表了当前火力发电的最高水平，1000MW级超超临界燃煤发电技术的研发和应用对实现我国火电结构调整、节能降耗，建设资源节约型、环境友好型社会，促进电力工业可持续发展具有重要意义。
2、超超临界火电厂全厂控制网络方案超超临界机组较超临界机组的工艺参数要求相对高一些，对材料的选择和使用要求更为重要。
而对热控方案设计而言，1000MW超超临界机组和600MW超/超超临界机组两者在基本控制方案上没有太大的差别。
分散控制系统(DCS)和可编程控制器(PLC)在火电厂自动化控制中已得到大量应用，随着大型火电机组炉、机、电的运行和管理水平不断提高，DCS和PLC系统极高的可靠性、丰富的控制功能和对运行操作的简化，为减员增效提供了诸多的方便，并取得了良好的效果。
因此1000MW机组的控制方式都采用分层分级的网络结构。
全厂控制网络由厂级监控信息系统(SIS)以及机组级的控制网络(DCS)、辅助系统控制网络三层构成，实现全厂监控系统的网络化管理和信息共享。
通过对控制系统的选择和控制点的设置，分别介绍几个典型的1000MW机组全厂网络控制方案如下:(1)方案一:设置厂级管理信息系统(MIS)、厂级监控信息系统(SIS)。
单元机组和机组公用部分采用DCS系统控制。
1000MW超超临界火电机组深度调峰研究_1
1000MW超超临界火电机组深度调峰研究发布时间：2023-02-03T07:37:15.286Z 来源：《中国电业与能源》2022年第18期作者：孙延刚[导读] 华东地区的电力系统在假日时段的负载特征与日用功率曲线存在着很大的差异孙延刚华电莱州发电有限公司山东省烟台市 261400摘要：华东地区的电力系统在假日时段的负载特征与日用功率曲线存在着很大的差异。
为了满足电力市场的需求，需要对大型燃煤电厂进行深度调峰。
在煤炭机组中，锅炉的燃油性质和最小稳定燃烧性能是其重要的参数。
句容电力公司按照华东电力公司的调峰需求，对1号机组进行了深入的调峰试验，并进行了深入的调峰，采用1000 MW套筒燃用方案，在深部调峰阶段，其最小稳燃负载可达250 MW，并能保证脱硝、脱硫、除尘设备的安全稳定。
关键词：超超临界机组；深度调峰；锅炉；负荷引言根据目前我国燃煤发电系统的调峰能力，尤其是在百万千瓦级风电和太阳能发电基地的建成后，我国目前的风电、太阳能发电装置的调峰情况日益严重。
中国电信网《2016年全国电力行业供需形势报告》显示，2015年我国燃煤发电总量年均下降2个百分点。
今年是3%，已经是第二个月的负值了。
今年，燃煤机组使用时间达到了自1969年来的最低水平，达到4329个小时。
一、机组概况该机组采用东方电力公司DG3024/28型1000 MW超临界机组。
35-Ⅲ1型，为一次中间再热、单炉膛和前后墙对冲燃烧的直流炉型；神华煤矿的设计煤种和大同优质的校核煤种。
锅炉使用的燃料为0#轻质柴油，使用的是一种微型燃料。
SCR脱硫系统的脱硫设备在两个机组同时进行。
句容电厂1000 MW级超超临界 HMN级水轮发电机组是由上海电气和西门子共同研制的。
该装置类型为超超临界、中间再热、单轴；四排汽，凝蒸汽模式，其进气温度为27 MPa/600摄氏度/600摄氏度，其最大蒸汽流量可达到27 MPa/600℃/610℃，最大出力可达1030 MW。
1000MW超(超)临界机组直流锅炉干、湿态转换控制技术分析
电力系统2020.7 电力系统装备丨87Electric System2020年第7期2020 No.7电力系统装备Electric Power System Equipment化输出电压，改善噪音，并以一半的静态电流提供两倍速度。
0PA2277运放器在工作电压内具有良好的性能。
二次侧的电流电压信号在经0PA2277运放处理后，信号中存在大量干扰高频信号，不利于数据处理，需继续对二次侧绕组予以数据滤波。
此次测试系统的一次侧，通入工频50 Hz 的交流电，为低频，变电站现场以高频干扰为主，故选择低通滤波器。
而且，巴特沃兹滤波器的幅频特性较好，被大量应用，本系统应用了二阶巴特沃兹的低通滤波器。
②软件处理。
经硬件处理后，信号里的高频信号已大体滤出，需把采集数据输入STM32F103芯片予以软件处理，互感器一次侧接通工频50 Hz 信号，但信号频率不稳。
所以，设计了自适应频率的跟踪算法，当频率发生变化时，也可准确地进行数据采集，提升数据精度。
先借助迅速傅里叶变换（FFT ）处理信号，算出输入信号频率。
依据采样间隔的频率，对A/D 采样时间做出调整，保证各周期的采样点数相同，确保了采样精度。
3.3 测试方案此次测试系统有测试方案的导入模块，变电站中有很多间隔，各间隔由断路器、隔离开关、电力互感器、电流互感器、避雷器构成。
测试方案以间隔单元作为基础，包括全部种类的互感器、接线模式、测试方法，按照导入的测试方案展开测试，方案可提示操作人员现在测试的互感器种类及接线方式。
依据测试方案给出的互感器类型及接线方式，数据处理模块，对比相应的判据，比较采集信号与判据，进而判定互感器的极性正确与否。
由于不同的变电站适应不同的测试方案，实际工作中，可根据变电站情况，制定多种测试方案，测试时，结合需要进行选择。
工作薄表示Excel 文件名，输入文件名完成搜寻，点击格式转换键，不仅可以转换文件格式，而且还把文件储存于该软件的文件夹，保存后，把txt 文件复制在SD 卡上，数据处理模块由SPI 端口可读取信息，结束测试。
1000MW超超临界机组控制介绍
目录目录一、国际上超临界机组的现状及发展方向二、国内500MW及以上超临界直流炉机组投运情况三、超临界直流炉的控制特点四、1000MW超（超）临界机组启动过程五、1000MW超（超）临界机组的控制方案一、国际上超临界机组的现状及发展方向我国一次能源以煤炭为主，火力发电占总发电量的75%全国平均煤耗为394g/(kWh)，较发达国家高60~80g，年均多耗煤6000万吨，不仅浪费能源，而且造成了严重的环境污染，烟尘，SOx,NOx,CO2的排放量大大增加火电机组随着蒸汽参数的提高，效率相应地提高¾亚临界机组(17MPa,538/538℃)，净效率约为37~38%，煤耗330~340g¾超临界机组(24MPa,538/538℃)，净效率约为40~41%，煤耗310~320g¾超超临界机组(30MPa,566/566℃)，净效率约为44~45%，煤耗290~300g（外三第一台机组2008.3.26投产，运行煤耗270g）由于效率提高，污染物排量也相应减少，经济效益十分明显。
一、国际上超临界机组的现状及发展方向1957年美国投运第一台超临界试验机组，截止1986年共166 台超临界机组投运，其中800MW以上的有107台，包括9台1300MW。
1963年原苏联投运第一台超临界300MW机组，截止1985年共187台超临界机组投运，包括500MW,800MW,1200MW。
1967年日本从美国引进第一台超临界600MW机组，截止1984年共73台超临界机组投运，其中31台600MW, 9台700MW，5台1000MW，在新增机组中超临界占80%。
一、国际上超临界机组的现状及发展方向¾目前超临界机组的发展方向90年代,日本投运的超临界机组蒸汽温度逐步由538/566℃提高到538/593℃，566/593℃及600/600℃，蒸汽压力保持在24~25MPa，容量以1000MW为多，参数为31MPa,566/566℃的两台700MW燃气机组于1989年和1990年在川越电厂投产。
1000MW超超临界锅炉总论
过热器出口蒸汽压力
27.56MPa
再热器入口蒸汽压力
6.14MPa
再热器出口蒸汽压力
5.94MPa
再热蒸汽流量(B-MCR) 2446t/h
汽轮机
制 造 厂：
上海汽轮机有限公司
汽轮机型式：
超超临界、一次中间再热、单轴、 四缸四排汽、双背压、凝汽式、
八级回热抽汽。
铭牌功率： 汽轮机参数 ： 给水温度: 加热器级数： 工作转速：
二、1000MW超超临界锅炉整体 布置
1．燃料特性和灰特性 电厂燃煤设计煤种为神府东胜煤，校核煤种为晋北烟煤
表1-4-1煤质分析数据及灰份组成
名称及符号
工 业 分 析
收到基全水分 空气干燥基水分 收到基灰分 收到基挥发份
收到基固定碳
收到基低位发热量
哈氏可磨系数
元 素 分
收到基碳 收到基氢 收到基氧
技术支持方
采购途径 国产 国产 国产 国产 国产 国产 国产 国产 进口 进口 进口 进口 进口 进口
设备名称 凝结水泵
循环水泵
供货商 Sulzer 德国KSB 美国Flowserve 英国Weir 日本荏原 日本酉岛 ITT 日本酉岛 日本荏原 Sulzer ITT 英国Weir 德国KSB 美国Flowserve
机组热耗小于7420KJ/Kwh 。
锅炉主要特性对比
项目名称 技术支持方
锅炉型式 炉膛尺寸 (2810t/h)
炉膛尺寸 (2950t/h)
水冷壁型式
启动系统
过热器系统 过热蒸汽 调温方式 再热器系统
哈锅（HBC）
三菱公司（MHI,JAPAN） Л型炉 单炉膛 燃烧器八角双切圆
31.016×15.314×65.500
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
图 4 自动运行风煤 比曲线
45
1. 3 一次风压的控制 一次风压过高会使煤粉细度、飞灰含碳量、底渣含
碳量、空气预热器( 空预器) 漏风率及引风机负荷等提 高, 一次风压过低会产生磨煤机堵塞、磨煤机干燥出力 不够、锅炉排烟温度升高等问题。
图 5 为一次风压随负荷变化曲线。由图 5 可见, 在 50% 负荷时一次风压较低, 说明在调试过程中低负 荷时一次风压偏高。
图 10 不同二次风门开度对 烟温偏差的影响
由图 9、图 10 可见, 加大 AA 风箱风门开度及过 燃风( 非反切) 对于改善炉膛左右侧烟温 偏差效果显 著。
4 蒸汽压力和温度的调节
直流锅炉蒸汽温度( 汽温) 调节的基本原则: 给水 调压, 燃料配合给水调温, 控制中间点温度, 喷水微调。
4. 1 蒸汽压力控制 主蒸汽压力和再热蒸汽压力随负荷变化曲线分别
表 1 锅炉运行参数
项目
最大连续蒸发量( B M CR ) / t h - 1
过 额定蒸发量( BR L) / t h - 1
热 蒸
额定蒸汽压力( a) ( 过热器出口) / M Pa
汽 额定蒸汽压力( a) ( 汽轮机入口) / M Pa
额定蒸汽温度( 过热器出口) /
蒸汽流量( B M CR / BRL) / t h- 1
图 2 风煤比随负荷 的变化
图 3、图 4 为实际运行的风 煤比曲线与自动设定 的风煤比曲线, 两者在负荷变化点及一次风随煤量( 负 荷) 变化率上相差较大, 原因主要是由于对于某一负荷 点下运行的几台磨煤机各自的运行工况相差较大。
图 3 实际运行风煤 比曲线
1. 2 风煤比的控制 风煤比被定义为制粉系统出力( 相当于负荷) 的函
图 1 煤量与负荷 关系
1 制粉系统的调节
该锅炉配有 6 台 ZGM 133G 型中速磨煤机, 每台 磨煤机带 1 层燃烧器( 8 只) , 共计 48 只燃烧器八角布 置, 正常运行 时投运 5 台磨 煤机( 设计煤 种) , 1 台备 用, 5 台磨煤机可满足最大出力。
1. 1 煤粉细度控制 调节煤粉分离器挡板可在一定范围内调节煤粉细
超超临界 1 000 MW 机组锅炉 运行参数控制研究
杨 磊1, 李前宇2, 温志强1
1. 华北电力科学研究院有限责任公司, 北京 100045 2. 北京京能国际能源股份有限公司, 北京 100045
[摘
要]
[ 关 键 词] [ 中图分类号] [ 文献标识码] [ 文 章 编 号] [ DOI 编 号]
某超超临界 1 000 M W 机组锅炉为 型布置、单 炉膛, 采用改进型低 N Ox PM 主 燃烧器和 MACT 级
作者简介: 杨磊( 1981 ) , 男, 河北唐山人, 工学硕士, 工程师, 从事大型电站锅炉系统调试及研究。
E mail:
yanglei_175136@ 126. com
44
送风燃烧系统, 反向双切圆燃烧方式, 炉膛采用内螺纹 管垂直上升膜式水冷壁、循环泵启动系统、一次中间再 热, 调温方式除水煤比外, 还采用烟气分配挡板、燃烧 器摆动、喷 水等 方 式。锅 炉 出口 蒸 汽参 数 为 26. 25 M Pa( a) / 605 / 603 , 对应 汽轮 机 的入 口参 数为 25. 0 M P a( a) / 600 / 600 , 锅炉运行参数如表 1 所 示[ 1] 。
二次风动量主要影响炉内燃烧工况, 动量偏小会 使二次风穿透能力和补氧能力下降, 使固体不完全燃 烧热损失增加, 同时不易形成扰动大切圆使火焰过早 上翘, 对于炉内整体燃烧的组织不利; 动量过大会干扰 一次风, 对于同角燃烧器会造成燃烧器喷口火焰脱火, 变相增加一次风率, 同时干扰邻角燃烧器, 使风粉混合 物过早偏斜失去着火源补给。
STUDY ON PARAMETERS CONTROL IN OPERATION OF BOILER EQUIPPED FOR ULTRA SUPERCRITICAL 1000 MW UNIT
YANG L ei1 , LI Qianyu2 , W EN Zhiqiang1
1. N ort h China El ectri c Pow er Science Research In st itu te Co Lt d, Beijin g 100045, PRC 2. Beijin g J ingnen g Int ernat ional Energy Co Lt d, Beijing 100045, PR C
早、更快且不受其它因素影响反映出主蒸汽温度变化 趋势, 其主要取决于水煤比。中间点温度能快速反应 出燃料量的变化, 燃料量增加时, 水冷壁最先吸收燃烧
2 469. 16/ 2 356. 64 5. 498/ 5. 218 5. 274/ 5. 004 358. 6/ 603 353. 6/ 603 303. 3 299. 8
数( 图 1) 。根据该机组不同负荷下实际运行 工况, 锅 炉的风煤比随 负荷 逐渐降 低( 图 2) 。在 低负荷 工况 下, 为了保证磨煤机的最低运行煤量和燃烧器喷口一 次风的刚性以及非运行磨煤机通风调节一次风压的需 要, 控制风煤比偏高至 3. 5 左右; 随着负荷的提高磨煤 机相继投入, 炉内温度的提高、辐射换热的加强等使风 煤比逐渐降低, 在机组满负荷时将风煤比控制在 2. 4 左右较为适宜。
本文机组实际运行中( 1 000 M W 工况) 通过对二 次风门的调整来控制炉膛左右侧烟温偏差, 达到了良 好的效果, 二次风箱压力约为 1. 5 kP a。二次风门开 度比较结果见图 9, 不同二次风门开度对烟温偏差的 影响见图 10。
图 8 一、二次风比值随负荷变化趋势
46
图 9 二次风门开度比较
进/ 出口蒸汽压力( a) ( B M CR) / M Pa
再 进/ 出口蒸汽压力( a) ( BRL) / M Pa
热 蒸
进/ 出口蒸汽温度( B M CR ) /
汽 进/ 出口蒸汽温度( BR L) /
给水温度( B MCR) /
给水温度( BR L) /
注: ( a) 代表绝对压力
数值
3 110 2 956 26. 25 25. 00 605
度, 分离器的有效调节范围在挡板开度 40% ~ 65% 之 间。挡板开度< 40% 时, 分离器惯性分离能力下降致 使带出煤粉急剧变粗; 挡板开度> 65% 时, 挡板节流能 力下降, 带出煤 粉缓慢变粗, 煤粉均匀性 指数明显下 降, 不合格煤粉的携带量将上升。
另外, 在磨煤机出力不变的情况下, 增大磨辊加载 力会使煤粉变细, 尤其在磨煤机高负荷运行时更加明 显; 一次风量增大时煤粉在磨煤机内停留时间缩短, 煤 粉细度将增大; 磨煤机出力增大时一次风量也必然加 大, 因此煤粉细度也将增大。
Abstract: T hr oug h paramet er co nt rol t est in oper at ion o f boiler equipment f or one ultr a supercrit ical 1000 M W unit, t he main point s in co nt ro l as w ell as the variation of main parameters in oper at ion of said boiler under condit ion of load change have been presented. T he test show s t hat: air/ f uel r at io is slig htl y r educed as t he load incr eases; the pr im ar y air pressure is enhanced as t he load increases, t he pressure dr op in super heater and reheat er is increased as t he load increases; t he v ariat ion of air/ fuel ra t io dur ing the t im e of load change is m ainly cont rolled by t he temperature of superheat ed st eam, bef ore reaching crit ical pressure, t he superheat degree of ex it st eam fr om t he st eam w at er separ at or has t o be cont ro lled t o below 30 , and in case of unit s lo ad being above 750 M W, t he superheat degr ee of said exit st eam has t o be cont rolled t o about 40 . Key words: ult ra supercrit ical; 1000 M W unit; bo iler; air/ coal ratio; w at er/ coal rat io; t ang ent ial f ir ing
见图 11 和图 12, 过热器和再热器压降随负荷变化趋 势分别见图 13、14。
图 12 再热蒸汽压力随负荷变化曲线 图 13 过热器压降随负荷变化趋势
图 11 主蒸汽压力随负 荷变化曲线
图 14 再热器压降随负荷变化趋势
4. 2 过热蒸汽温度和再热蒸汽温度的控制 中间点温度( 汽水分离器( 分离器) 出口温度) 能更
高负荷时二次风的配置宜主次分明, 对某一高度 的二次风可重点保证其有足够的刚度( 保证一定的二 次风箱压力) , 以扩散到火焰中心, 及时补充燃烧所需 氧量; 有些二次风则可适当关小, 以保证其风嘴冷却作 用、炉内空气动力场的稳定及各燃烧器喷口火焰的相 互支撑。按照劣质煤的燃烧原则, 一次风基本保证挥 发分燃烧所需氧量, 在煤粉气流稳定着火后, 二次风再 适时掺入[ 3] 。