换热器工艺计算
换热器计算
换热器设计物性参数原料 进口的温度25℃，换热后的温度55℃，进口流量h 原料液的定性温度：T=（25+55）÷2=40℃ 密度ρ1= 900 kg/m3比热容C P1= KJ/(Kg ·℃)热导率λ1= W/(m ·℃) 粘度µ1 = Pa ·s 水 进入换热器的水温 90℃，换热后变为60℃ 水的定性温度：T=（90+60）÷2=75℃（75℃时）密度ρ0= kg/m 3比热容C P2= (Kg ·℃) 热导率λ0=（） 粘度µ0 =估算传热面积 所需热流量()KW hKJt C m Q P 81.2853.10369925-5509.29.16531111≈=⨯⨯=∆=加热水用量M 0=Q 1/C P1Δt 1=÷÷（90-60）=h=s平均传热温差：Δtm 1=｛（90-25）-（60-55）｝/ln （65/5）=℃ 传热面积：m 31.124.23100100081.282111=⨯⨯=∆=tm K Q A考虑15%的面积裕度 A==工艺结构尺寸设计对于甘油三酯为易结垢和并不是很洁净的流体，管径应取得大些，初步选用φ25×传热管（碳素钢），取管内流速=i u m/s 。
管程数和传热管数依据传热管内径和流速确定单程传热管数：161.002.0785.0900433.0422=⨯⨯==υπd Vn 按单管程设计，所需的传热管长度为：m nd AL 3.1116025.014.314.20=⨯⨯==π按单管程的设计，传热管过长，应采用多管程结构，采用标准设计，取管长l=6m ，则该换热管的管程数为2611.3≈==l L N 传热管总根数 n总=16×2=32平均传热温差校正及壳程数平均传热温差校正系数 R=(90－60)/ (55－25)=1 ρ=(55－25)/ (90－25)=按单壳程，双管程结构，由冷、热流体的进、出口温度计算温差修正系数t∆ϕ。
管壳式换热器工艺计算算例
Re 0
d eu0
3
0.05 0.22 836.6 24154 0.381 10 3
6
因为 Re 0 在 2 10 ～ 1 10 范围内，故可用下式计算 0
0 0.36
de
Re 0 0.55 Pr0 3 Pr0
1
Cp
Rsi 0.0002m 2 C / W (有机液体），Rso 0.00017m 2 C / W（井水）4 ）总传热系
-3-
数 K0 因为苯为有机物，管子材料选用不锈钢，取其导热系数为 w 16.5W / (m·oC)，总传热系数
K 0 为： K0 1 1 d0 d 0 di i d i 1
2
壳程流通面积 A0 hD nc d 0 0.15 0.4 12 0.019 0.025m
u0
Vs 114000000 0.2m / s A0 3600 300 24 836.6 0.025
Re 0
d 0u0
0.019 0.2 836.6 8344 ＞ 500 0.381 10 3
0.1mm 则
di
0.1 0.0067 ，由《化工原理》上册第一章 P54 15
的 Re 关系图中查得：
0.033 8
2
所以
P 1
L u i 4.5 996.325 0.925 0.033 4322 Pa di 2 0.015 2
工艺计算算例
一、设计题目：
设计一台换热器
二、操作条件：
1、苯：入口温度 80℃，出口温度 40℃。 2、冷却介质：循环水，入口温度 25℃，出口温度 30℃。 3、允许压强降：不大于 60kPa。 4、每年按 300 天计，每天 24 小时连续运行。
板式换热器的计算方法
板式换热器的计算方法一、换热面积的计算1.换热面积的计算公式：换热面积=换热量/换热系数其中，换热量为所需换热量，换热系数为换热器材料和传热介质的传热系数，需要通过实验或经验公式来确定。
2.单个换热板的换热面积的计算：单个换热板的换热面积=换热面积/换热板数量根据所需的换热面积和换热板的数量，可以得到单个换热板的换热面积。
二、传热系数的计算传热系数是指单位时间内单位面积上的换热量与温差之比，计算传热系数是为了确定换热器的换热效率。
1.平均传热系数的计算公式：平均传热系数=1/(1/内部传热系数+Σ(厚度/导热系数)+1/外部传热系数)其中，内部传热系数和外部传热系数可以通过换热器的材料和实验数据来确定，厚度和导热系数可以通过板式换热器的设计参数来确定。
2.内部传热系数的计算：内部传热系数=0.023*(流体的物性参数)^0.8*(流体的雷诺数)^0.8/(流体的普朗特数)^0.4内部传热系数与流体的物性参数、雷诺数和普朗特数有关，需要通过实验数据或经验公式来计算。
三、流体参数的计算流体参数主要包括流体的物性参数、雷诺数和普朗特数。
1.流体的物性参数的计算：流体的物性参数包括密度、粘度、比热容等，可以通过流体的温度、压力和化学成分来确定，也可以通过实验测定得到。
2.雷诺数的计算：雷诺数是流体流动的一种无量纲数，表示流体内部动力和惯性力的比值，计算公式为：雷诺数=流体的密度*流体的流速*物体的特征尺寸/流体的粘度可以通过流体的物性参数和流动条件来计算雷诺数。
3.普朗特数的计算：普朗特数是流体流动的一种无量纲数，表示动力和传热之间的比值，计算公式为：普朗特数=流体的动力粘度/流体的热传导系数可以通过流体的物性参数来计算普朗特数。
以上就是板式换热器的计算方法。
在实际应用中，需结合具体的工艺要求和换热条件来确定换热面积、传热系数和流体参数等计算参数，以确保换热器的工作效率和稳定性。
换热器、热网加热器计算示例
管壳式换热器选型计算书编写：张景富西安协力动力科技有限公司二零一零年九月十三日一、换热器的工艺计算及工艺条件现在从一台管壳式换热器工艺计算过程来体现工艺条件内容： 1.设计参数 壳程：工作介质：蒸汽、水 Ps=0.2Mpa 蒸汽流量135m 3/h 进口温度：135℃ 出口温度：90℃ 管程：工作介质：含碱水 Pt=0.3Mpa 水流量300m 3/h 进口温度：80℃ 出口温度：110℃ 液体比重：1.25 比热：0.85～0.86 2.工艺计算冷源：q=300m 3 比重:γ=1.25g/cm 3 比热c=0.86J/kg ·℃ T1=135℃ T2=135℃ t1=80℃ t2=110℃ 取a c =2000kcal/㎡·h ·℃ a h =10000kcal/㎡·h ·℃ 换热管规格：φ19×1 其内径d1=0.017m 外径d2=0.019m 中径dm=0.018m 壁厚δ=0.001m金属导热系数λ=17.0 w/m ·h ·℃=17.0/1.16222=14.6 kcal/㎡·h ·℃ （1）传热系数K取传热系数K=1400kcal/㎡·h ·℃ (2)平均温差Δt m （按逆流状态计算）(3)传热面积FC 4.1680-90110-135ln 80)-90(110)-135(1221ln )12()21(lnt 2121︒=-=-----=∆∆∆-∆=∆t T t T t T t T t t t t m 2m 42116.4140080)-(11086.01250300tm K t1)-(t2c q F =⨯⨯⨯⨯=∆⨯⨯⨯⨯=γC h m kcal d dm d dm K h c ︒=+⨯+⨯=++=2/7.14436.14001.010000019.0018.02000017.0018.012111λδαα（4）管子根数n （管长L=6m ）（5）程数N 单程流速管壳换热器中换热管内水的流速为0.7～1.5m/s N=1.5/0.313=4.79，可以选择Ⅳ程标准DN1000 Ⅳ程换热器，φ19×1的管子，n=1186根，L=6000mm 传热面积F=425㎡推荐设备材质：管程316L 壳程16MnR （6）换热器壁温的计算a.壳程的壁温：由于有保温，可以取蒸汽的平均温度 Tm=1/2（135+90）=112.5℃b.换热管的壁温估算：热流侧Tm=112.5℃ 冷流侧tm=1/2（80+110）=95℃ 换热管的壁温：（7）换热器接管的计算 （a ）壳程蒸汽进口 蒸汽流速一般取15～20m/s进蒸汽截面A=135/(15×3600)=2.5×10-3㎡ 接管内径进汽管取φ76×4（DN65） （b ）管程进出管管程流动的是含微量碱的水溶液，当P ≤0.6Mpa 时，其流速为1.5～2.5m/s11736019.04212F n =⨯⨯=⨯⨯=ππL d sm nd /313.01173017.04300/36004q221=⨯⨯=⨯⨯=ππωCa a t t c c m t ︒=+⨯+⨯=++=6.10920001000020009510000112.5a a T n n m mAd 564.0105.2443=⨯⨯==-ππ进出管流通截面A=300/(2.5×3600)=0.0333㎡ 接管内径取φ219×6（DN200） 3.提条件设计参数表及管口表设计数据注：管程材质为不锈钢316L ，管板材质为16MnR/316L ，φ1130，b=52。
换热器工艺计算
2．换热器传热工艺计算2.1原始数据管程水的进口温度t ‘1=20℃ 管程水的出口温度t ”1=70℃ 管程水的工作压力P 1=2.0MPa 管程水的流量G 1=230000h Kg / 壳程油的入口温度t ‘2=180℃ 壳程油的出口温度t ”2=90℃ 壳程油的工作压力P 2=1.7MPa2.2定性温度及确定其物性参数① 管程：管程水定性温度 t 1=2"1'1）（t t +=27020）（+=45℃管程水密度查物性表得1ρ=990.153/g m K 管程水比热查物性表得1p C =4.174)/(C Kg KJ ︒⋅ 管程水导热系数查物性表得1λ=0.6408)/(w C m ︒⋅管程水粘度1μ=6.0274-10⨯s Pa ⋅ 管程水普朗特数查物性表得Pr 1=3.93 ②壳程：壳程油定性温度：2)(t "2'22t t +==290180+=135℃壳程油密度查物性表得：2ρ=738.43/g m K 壳程油比热查物性表得：2p C =2.56)/(C Kg KJ ︒⋅ 壳程油导热系数查物性表得：2λ=0.9878)/(w C m ︒⋅ 壳程油粘度：2μ= 442.46-10⨯s Pa ⋅ 壳程油普朗特数查物性表得：2Pr =11.0682.3传热量与水蒸汽流量计算取定换热效率η=0.98 则设计传热量:0Q =3600/1000)t ('1"111⨯-⨯⨯t C G P=230000×4.174×（70-20）×1000/3600 =1.3334×107W由η⋅-+=)](r ["2'2220t t C G Q p 导出油流量G 2，r 为油的汽化潜热r=0g /K KJ 水蒸汽流量: [][]sK t t CpQ G /g 59.0609-180102.5698.0101.3334)(r 37"2'222=⨯⨯⨯⨯=⋅-⋅+=）（η冷却段传热量：13607424)09180(102.5659.06)(3"2'2222=-⨯⨯⨯=-⋅⋅=t t C G Q p W2.4有效平均温差计算逆流平均温差:)ln()()('1"2"1'2'1"2"1'2t t t t t t t t t n-----=∆=)209070801(ln 20-09-70-180--）（）（=88.50℃ 参数:P='t 1"2'1"1t t t --=208012070--=0.125参数:R=3"1"2t t t t i --=207090801--=1.8换热器按单壳程4管程设计按《管壳式换热器原理与设计》查图2-6(a)，得: 温差校正系数φ=0.98有效平均温差:n m t ∆=∆φt =0.98×88.50=86.73℃2.5管程换热系数计算参考《管壳式换热器原理与设计》表2-7：初选传热系数:0K = 900）（k m ⋅/w则初选传热面积为:0F =mK Q t 02∆⋅⋅η=282.17073.8690033340001m=⨯选用5.225⨯φ的无缝钢管做换热管 则: 管子外径0d =25mm 管子内径i d =20mm 管子长度L=4500㎜则需要换热管根数:t N =Ld F 00π=58.4834.525.004.1382.170=⨯⨯根可取换热管根数为486根 管程流通面积:1a ==⋅⋅422i t d N π42.004.1324862⋅⋅=0.076302㎡管程流速: 1w =1113600a G ρ=.076302015.9903600230000⨯⨯=0.845646m/s管程雷诺数: 1e R =111/μρi d w =990.15×0.845646×0.02/）（610027.6-⨯=27785.5 管程水的定性温度: C ︒=45t 11 则壳程传热数:1α=2.08.0111)100()015.01(3605i d w t +=2.08.0)02.0100(0.84546)45015.01(3605⨯⨯⨯+=4596.8972.6结构的初步设计查GB151-1999知管间距按1.250d 取 管间距:s=0.032m管束中心排管数:C N =1.1t N =486.11⨯=24.24995根，取26根则壳体内径:i D =0d 4)1(+-C N s =25.0041-2632.00⨯+⨯）（=0.9m 圆整为: i D =1000㎜ 则长径比:iD L =14.5= 4.5合理折流板选择单弓形折流板:弓形折流板的弓高:i D 2.0h ==.2m 01.20=⨯ 折流板间距:3i D B ==m333.031=取B =300㎜折流板数量:1-=BL N b =2113.05.4=-块 取12块2.7壳程换热系数计算壳程流通面积:=-=)1(f 02sd BD i 2.065625m032.0025.00-11.30=⨯⨯）（壳程流速:==2222f G w ρsm /22.1.06562504.73859.06=⨯壳程当量直径:=-=22dN d N D d t t i e m .0573050025.0486025.0486122=⨯⨯-管外壁温假定值:C t w ︒=1002 壳程雷诺数:116573104.4442057305.022.14.738Re 62222=⋅⋅⋅==-μρed w壁温下水粘度:s Pa ⋅⨯=-62w 10620μ 粘度修正系数:0.954)10620104.442()(14.06614.0221=⨯⨯==Φ--w μμ壳程传热因子查图2-12得: 135=s j 壳程换热系数:707.4946135549.0)068.11(057305.09878.0Pr d 31131222=⨯⨯⨯=Φ=s ej λα2.8传热系数计算查GB151-1999第138页可知油的侧污垢热阻:2r =)/m (1017.625w C ο⋅⨯-管程水选用地下水，污垢热阻为:1r =)/m (105.2325w C ο⋅⨯- 由于管壁比较薄，所以管壁的热阻可以忽略不计 总传热系数:iijd d d d r r K010122111⋅+++=αα3662.91720.0025.004596.897120.0025.00102.531017.64946.7071155=⨯+⨯⨯+⨯+=--传热面积比为:=0/K K j .0191900917.3662= （合理）2.9管壁温度计算管外壁热流密度计算:==)/(q 022L d N Q t πη)/( w 77667.985.4025.04.1348698.0133340002C m ο⋅=⨯⨯⨯⨯管外壁温度:=+-=)/1(2222r q t t w α63.105)1017.64946.7071(98.776671355=⨯+⨯--℃误差校核:63.563.1051002-=-=-=w w t t e℃ 误差不大2.10管程压力降计算管程水的流速:1=u 1113600a G ρ=.076302015.9903600230000⨯⨯=0.846m/s管程雷诺准数:==1111/Re μρi d w 990.15×0.846×0.02/）（510207.6-⨯=27785.5 管程摩擦系数:25.01Re3164.0=ξ=0.24527785.5164.305.20=压降结垢校正系数:=di φ 1.4 沿程压降:==∆idid L u P 22111φξρa 78.273222.002.414.50.846990.15.24502P =⨯⨯⨯⨯⨯管程数:=t n 2 管程回弯次数: n=1 回弯压降:==∆2u 2112nn P t ρPa 07.7082120.84615.9902=⨯⨯⨯取管程出入口接管内径:='1d 250mm 管程出入口流速:==12'1'136002ρπdG u m/s6576.015.99025.04.13360023000022=⨯⨯⨯⨯局部压降:=+=∆2)5.01(2'113u P ρPa 34.32125.16576.015.9902=⨯⨯管程总压降:=∆+∆+∆=∆321P P P P 27322.78+ 708.07+134.321=28351。
化工原理-17换热器的传热计算汇总
积分上式得
(NTU)c
t2
t1
dt Tt
S
0
KdS qm,ccpc
基于冷流体的传热单元数
对于热流体，同样可写出
(NTU)h
T1 T2
dT T t
基于热流体的传热单元数
24
二、传热单元数法
传热单元数是温度的量纲为一函数，它反 映传热推动力和传热所要求的温度变化，传热 推动力愈大，所要求的温度变化愈小，则所需 要的传热单元数愈少。
并流：
若对流体的温度有所限制，如冷流体被加热 时不得超过某一温度，或热流体被冷却时不得低 于某一温度，则宜采用并流操作。
12
一、平均温度差法
（2）错流和折流时的平均温度差 单管程，多管程 单壳程，多壳程
13
一、平均温度差法
图5-10 错流和折流示意图 14
一、平均温度差法
先按逆流计算对数平均温度差，然后再乘以
存在逆流和并流的缘故。
t(并 流 ) t(错 、 折 流 ) t(逆 流 )
通常在换热器的设计中规定， t 值不应小
于0.8，否则值太小，经济上不合理。若低于此 值，则应考虑增加壳方程数，将多台换热器串 联使用，使传热过程接近于逆流。
18
二、传热单元数法
1. 传热效率ε 换热器的传热效率ε定义为
KS qm,ccpc
27
二、传热单元数法
若热流体为最小值流体，则
1exp[(NTU)m in(1CR)]
1CR
式中
(NTU)min
KS Cmin
KS qm,hcph
CR
Cmin Cmax
qm,hcph qm,ccpc
28
二、传热单元数法
完整版换热器计算步骤
第2章工艺计算2.1设计原始数据2.2管壳式换热器传热设计基本步骤（1）了解换热流体的物理化学性质和腐蚀性能（2）由热平衡计算的传热量的大小，并确定第二种换热流体的用量。
（3）确定流体进入的空间（4）计算流体的定性温度，确定流体的物性数据（5）计算有效平均温度差，一般先按逆流计算，然后再校核（6）选取管径和管内流速（7）计算传热系数，包括管程和壳程的对流传热系数，由于壳程对流传热系数与壳径、管束等结构有关，因此，一般先假定一个壳程传热系数，以计算K,然后再校核（8）初估传热面积，考虑安全因素和初估性质，常采用实际传热面积为计算传热面积值的1.15~1.25倍（9）选取管长I。
（10）计算管数N T（11）校核管内流速，确定管程数（12）画出排管图，确定壳径D j和壳程挡板形式及数量等（13）校核壳程对流传热系数（14）校核平均温度差（15）校核传热面积第2章工艺计算（16）计算流体流动阻力。
若阻力超过允许值，则需调整设计。
2.3确定物性数据 2.3.1定性温度由《饱和水蒸气表》可知，蒸汽和水在 p=7.22MPa t>295 C 情况下为蒸汽，所以在不考 虑开工温度、压力不稳定的情况下，壳程物料应为蒸汽，故壳程不存在相变。
对于壳程不存在相变，其定性温度可取流体进出口温度的平均值。
其壳程混合气体 的平均温度为：管程流体的定性温度:根据定性温度，分别查取壳程和管程流体的有关物性数据2.3.2物性参数管程水在320C 下的有关物性数据如下：【参考 物性数据 无机 表1.10.1 ]表2 — 2壳程蒸气在357.5下的物性数据[1]:【锅炉手册 饱和水蒸气表]t=420 2952357.5 °C(2-1 )T=310 3302320 C第2章工艺计算2.4估算传热面积 241热流量根据公式（2-1）计算：Q WC p t将已知数据代入 （2-1）得:Q WC p1 b=60000X 5.495 X 103 (330-310)/3600=1831666.67W式中：W 工艺流体的流量，kg/h ；C p1 ――工艺流体的定压比热容，kJ/疥K ; t 1 ――工艺流体的温差，C ；Q――热流量，W2.4.2平均传热温差根据化工原理4-45 公式（2-2）计算:按逆流计算将已知数据代入 （2-3）得:【化原 4-31a 】(2-2)t mt 1 t2t 1(2-3)Int2t mt1 t2t1ln420 330 310 295 ‘41.86C ,420 330In310 295第2章工艺计算式中： t m ――逆流的对数平均温差，C ；t i ――热流体进出口温差，c ； t 2 ――冷流体进出口温差，c ； 可按图2-1中（b ）所示进行计算。
换热器设计型计算
换热器的设计型计算Q=q m1C p1(T 1-T 2)=q m2C p2(t 2-t 1)Q=KA ∆t m 2211221A A A 1αλδα++=m A K（无相变传热过程，Re>104,Pr>0.7， bd PrRe .,.80210230λαα=()()12211221t T t T t T tT t m -----=∆ln 1、 设计型计算的命题给定生产任务：q m1，T 1→T 2(or q m2，t 1→t 2)选择工艺条件：t 1，t 2计算目的：换热器传热面积A 及其它有关尺寸（管子规格，根数）；qm2特点：结果的非唯一性。
2、 计算公式： 质量衡算：p V N nu d q ⋅⋅=24π热量衡算：Q=q m1C p1(T 1-T 2)=q m2C p2(t 2-t 1)传热速率式：Q=KA ∆t m3、 计算方法：1）计算换热器的热流量)(2111T T Cp q Q m -=2）作出适当的选择并计算平均推动力m t ∆),,,,(2121流向t t T T f t m =∆∴必须选择A 、流向（逆流.并流.复杂流动方式）B 、选择冷却介质出口温度3）计算冷热流体与管壁的对流体给热系数和总传热系数必须选择：A 、冷，热流体各走管内还是管外B 、选择适当的流速C 、选择适当的污垢热阻4）由传热基本方程m t KA Q ∆=计算传热面积关键是：条件参数的选择！4、 条件参数的选择选择的原则：技术可行，经济合理1) t 1：决定于工艺需要，现实条件，经济性。
温度要求不很低，以水为冷却剂时，应以夏季水温为设计温度更安全。
2)t 2：技术：理论上t2可选范围经济性：q m1C p1(T 1-T 2)=q m2C p2(t 2-t 1)t 2越大，q m2消耗越少，↓1122p m p m C q C q⇒经常性操作费用少但∆t m ↓，同时q m2↓可能导致K ↓则mt K Q A ∆⋅=↑⇒设备投资费用大 ∴有经济优化问题。
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进口温度出口温度平均温度体积流量质量流量密度定压比热容粘度导热系数
物料名称Ti To Tm V W ρcp μ℃℃Tm,℃m3/s kg/s kg/m3kJ/(kg.℃)Pa.s W/(m.℃)
热流体,h 氮气410330370 2.1315.467.25 2.76 1.60E-050.142管程冷流体,c 水203661930.16749 3.3820.18 2.95 2.30E-050.066
壳程1. 热流量计算，Q，kW
=3413.568kW 设计复核
2268.632290.6825
2. 冷流体流量，Wc 558558.08588=
3.3443402kg/s Ko 336.0618339.68254
管程流速2424.29198
3. 平均有效温差换热面积88.9981886.776018
2.6
＝136.24378℃
换热器裕量10%
换热管外径19mm
4. 换热管选用换热管厚度2mm
外径，do 19mm 管内流速24m/s
壁厚，t 2mm 换热管长度3m
内径，di 15mm 换热管根数497
导热系数60（查资料）筒体内径600mm
管内流体流速24m/s （假定）折流板间距250mm
折流板切口25%
5. 计算传热系数K 系数0.907
1）管程流体雷诺数系数 n 0.3
初选壳程传热系数550＝163125管程数，m 2
2)管程对流传热系数
2.1)低粘度流体，<2倍常温水粘度
2268.633）假定壳程的对流传热系数
550（假定）
4)污垢热阻
1.72E-04（查资料）
3.44E-04（查资料）平均温度下的物性参数（查资料）
λ
)(o i ph h T T c W Q -=)(/i o pc c t t c Q W -=m
t ∆)
ln()
()(i o o i i o o i m t T t T t T t T t -----=
∆℃⋅m W /h v h
h h i v d μρ=Re n
ph h h h i i i c v d d )/()/)(/(023.08.0λμμρλα==i α℃
⋅2/m W =o α℃⋅2/m W =i γ=o γ/W .2℃m /W .2℃m i
αo αϕ℃
⋅2/m W
5)=0.0029756
Ko=336.061776. 计算传热面积
＝74.55431
取裕量：10%
F=
82.07. 初选换热器参数
管心距t＝1.28do=24.32mm 管长l=3m 筒体内径Di=600mm 管子数n=497根折流板间距h=250mm 折流板切口百分比c=25%管程流通面积S=0.0877826m2计算换热面积Fc=88.998178
m28. 复核传热系数
1)管程对流传热系数
管程实际流速：
vh=24.29198m/s
管程对流传热系数=2290.68252)壳程对流传热系数
壳程的当量直径：
0.017981m
流体横过管束时的流通面积：
0.0328125
m2
折流板切除高度：0.15m 2.0943951
弧度
折流板弦长：0.5196152
m /W
.2℃m )d d (1)d d ()d d (t 1K 1i
o i i o i m o w o o o αγλγα++++=℃
⋅2/m W m o t K Q
F ∆='2m 2m 0.8h )v (选用实际h i i v αα'=℃
⋅2/m W =+-=o i o i e nd D nd D d 22=-=)/1(1t d hD F o i ===i i cD D H )4(sin 2θ=θ==)2sin(θi D b
弓形面积：
0.0552766m2
管子截面积与壳体截面积之比：0.5535889注意：正三角形排列：
正方形排列：圆缺内的流通面积：
0.0246761
m2
几何平均流通面积：0.028455
m2单位面积的质量流量：117.53101雷诺数：97090.835普兰特准数：
1.0280303
假定 1.05壳程对流传热系数：
=558.085883)复核总传热系数
=0.0029439
Ko=339.682549. 校核有效平均温度
0.2312139
0.8871795查得：0.850115.80722=--=2
)2/()2(212H D b D F i i s θ=
=2)(t d o ϕβ907.0=ϕ785
.0=ϕ=-=)1(2βs F F =
⨯=21F F F m ==
m c m F W G )./(2s m kg ==c m o em
G d R μ/==c c pc r c P λμ/=
14.0)/(w μμ=
=14.0333.0606.0)/()()(72.1w r em e o c
o P R d d μμλα。
℃
⋅2/m W )d d (1)d d ()d d (t 1K 1i
o i i o i m o w o o o αγλγα++++=℃
⋅2/m W =--=i o o i t t T T R =--=
i i i o t T t t P =
∆t ε=
∆=∆∆lm t m t t ε
10. 校核传热面积
86.776018m2
11. 计算流体阻力
1）管程压力降
由管内雷诺数163125查得管内摩擦系数fi:0.01
直管沿程阻力引起的压力降：=34225.818Pa
管程回弯压力降：
17112.909
=
∆=∆∆lm t m t t εm o t K Q
F ∆='14
.02)/)(2/)((4-=∆w h i i l v d ml f p μμγ==∆2)4(2h r v m p γ
%。