立杆的稳定性计算

立杆稳定性及模板支架整体侧向力计算

立杆稳定性及模板支架整体侧向力计算所处城市为湛江市，基本风压为W0＝0.45kN/m2；风荷载高度变化系数为μz ＝1.0，风荷载体型系数为μs＝0.355。

一、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N ut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。

其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。

上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。

根据前面的计算，此值为F1 =11.13 kN ；除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。

故支架自重部分荷载可取为F2=1.35×0.15×15.90＝3.22kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35×(0.60/2+(1.00-0.80)/2)×0.50×(0.30+24.00×0.25)=1.701 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =11.13+3.22+1.701=16.05 kN；2、立杆稳定性验算φ-- 轴心受压立杆的稳定系数；A -- 立杆的截面面积，按《规程》附录B采用；立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24；K H--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0 = h+2a=1.20+2×0.30=1.800m；l0 = kμh=1.185×1.272×1.200=1.809m；式中：h-支架立杆的步距，取1.2m；a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.3m；μ -- 模板支架等效计算长度系数，参照《扣件式规程》附表D－1，μ =1.272；k -- 计算长度附加系数，取值为：1.185 ；故l0取1.809m；λ = l0/i = 1808.784 / 15.9 = 114 ；查《规程》附录C得φ= 0.489；K H=1/[1+0.005×(15.90-4)] = 0.944；σ =1.05×N/(φAK H)=1.05×16.050×103/( 0.489×424.000×0.944)= 86.120N/mm2；立杆的受压强度计算值σ = 86.120 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000 N/mm2，满足要求。

立杆稳定性计算

立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N ——立杆的轴心压力设计值，N=14.35kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.26；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 ——计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定，l0=2.60m；k ——计算长度附加系数，取1.155；1）对受弯构件：不组合风荷载上列式中S Gk、S Qk——永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的力和。

对受弯构件力为弯矩、剪力，对轴心受压构件为轴力；S Wk——风荷载标准值产生的力；f——钢材强度设计值；f k——钢材强度的标准值；W——杆件的截面模量；φ——轴心压杆的稳定系数；A——杆件的截面面积；0.9，1.2，1.4，0.85——分别为结构重要性系数，恒荷载分项系数，活荷载分项系数，荷载效应组合系数；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；表5.3.3 脚手架立杆的计算长度系数μA ——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到= 111.83[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N ——立杆的轴心压力设计值，N=13.56kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i 的结果查表得到0.26；λ值根据规表进行查表得出，如下图：i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 ——计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定，l0=2.60m；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50A ——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.061kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到= 117.69[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!影响脚手架稳定性的各种因素：（1）步距：其它条件不变，根据实验值和计算值，步距从1.2米增加到1.8米，临界荷载将下降26.1%。

立杆稳定性计算

立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=14.35kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 ——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m；k ——计算长度附加系数，取1.155；1）对受弯构件：不组合风荷载上列式中 S Gk、S Qk——永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的内力和。

对受弯构件内力为弯矩、剪力，对轴心受压构件为轴力；S Wk——风荷载标准值产生的内力；f——钢材强度设计值；f k——钢材强度的标准值；W——杆件的截面模量；φ——轴心压杆的稳定系数；A——杆件的截面面积；0.9，1.2，1.4荷载效应组合系数；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；表5.3.3 脚手架立杆的计算长度系数μA ——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 111.83[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=13.56kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i 的结果查表得到0.26；λ值根据规范表进行查表得出，如下图：i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0 ——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50A ——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.061kN.m；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!影响脚手架稳定性的各种因素：（1）步距：其它条件不变，根据实验值和计算值，步距从1.2米增加到1.8米，临界荷载将下降26.1%。

最新快拆架立杆稳定性计算

快拆架立杆稳定性计算玉溪卷烟厂综合业务楼快拆架施工方案稳定性计算书附：楼板模板支撑架计算书支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

模板支架搭设高度为3.45米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.22米，立杆的横距 l=1.22米，立杆的步距 h=1.40米。

梁底采用50*100木方。

楼板模板为12mm厚建筑模板，混凝土楼板按130mm厚度取值计算。

梁的尺寸为400*900。

图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。

一、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

二、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)(查P62页表)：N G1 = 0.19×3.45=0.66kN钢管的自重计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011》附录A.0.3自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.290×1.220×1.220=0.43kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3 = 25.000×0.130×1.220×1.220=4.84kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3 = 5.93kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 N Q = (1.000+2.000)×1.220×1.220=4.47kN3.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.9*1.4N Q=12.75 kN六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 12.75kN；——轴心受压立杆的稳定系数,λ= l0/i，λ=4.0*1000/15.9=252由查附表A.0.6得到；i ——计算立杆的截面回转半径 (mm)；查附表B得到 i = 15.9A ——立杆截面积 (mm2)；查附表B得到 A = 506W ——立杆截面模量(mm3)；查附表B得到 W = 5260M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W = 0.056kN.m；——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；l0——计算长度 (m)；参照《扣件式规范》，由公式(5.4.6-1)或(5.4.6-2)计算顶部立杆段 l0 = k1u1(h+2a)=1.155*1.333*(1.4+0.6*2)=4.0 (1)非顶部立杆段 l0 = k1u2h =1.155*2.223*1.4=3.6 (2)k1——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155；u1——计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011》表C-2；u =（1.403-1.298）/3*1+1.298=1.333u2——计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011》表C-4；u =（2.492-2.089）/3*1+2.089=2.223a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.6m；h——步距；h = 1.40m；公式(1)的计算结果： = 23.988N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!公式(2)的计算结果： = 23.988N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.015；公式(3)的计算结果： = 66.59N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!七、楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

立杆稳定验算

立杆的稳定性计算公式σ = N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验其中N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1 =3.586kN ；脚手架钢管的自重：N2 = 1.2×0.125×2.8=0.419kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×[(0.95/2+(0.65-0.25)/4)×0.75×0.30+(0.95/2+(0.65-0.25)/4)×0.75×0.12 0×(1.50+24.00)]=1.739kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(3.000+2.000)×[0.950/2+(0.650-0.250)/4]×0.750=3.019kN；N =N1+N2+N3+N4=3.586+0.419+1.739+3.019=8.763kN；φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l o/i 查表得到；i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58；A -- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89；W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；l o -- 计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度l o有两个计算公式l o=kμh和l o=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:l o = Max[1.155×1.7×1.6,1.6+2×0.1]= 3.142m；k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155；μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度l o/i = 3141.6 / 15.8 = 199；由长细比lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；σ=8762.878/(0.182×489) = 98.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ = 98.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] =205N/mm2，满足要求！青深秋水，黛遠春山，顧曲至今，綠綺紅蘭。

脚手架稳定性计算

脚手架稳定性计算在建筑施工领域，脚手架是一种常用且至关重要的临时结构，为施工人员提供了安全的作业平台，同时也用于承载施工材料和设备。

然而，若脚手架的稳定性不足，可能会导致严重的安全事故，造成人员伤亡和财产损失。

因此，准确计算脚手架的稳定性是确保施工安全的关键环节。

脚手架的稳定性主要取决于其结构的强度、刚度和整体稳定性。

在进行稳定性计算时，需要考虑多种因素，包括脚手架的搭设高度、立杆间距、横杆步距、荷载分布、节点连接方式等。

首先，我们来了解一下脚手架所承受的荷载类型。

主要包括恒载和活载。

恒载指的是脚手架自身的重量，包括立杆、横杆、脚手板、防护栏杆等构件的重量。

活载则包括施工人员、施工材料、设备的重量以及风荷载等。

对于立杆的稳定性计算，通常采用轴心受压构件的计算方法。

计算时需要考虑立杆的截面特性，如截面面积、惯性矩等，以及所承受的轴向压力。

轴向压力是由恒载和活载产生的竖向力通过一定的分配方式传递到立杆上的。

在计算横杆的稳定性时，需要考虑其在水平方向上所承受的荷载，以及横杆的跨度和支撑情况。

横杆的稳定性对于保证脚手架的整体稳定性起着重要作用。

节点连接的可靠性也是影响脚手架稳定性的关键因素。

常见的节点连接方式有扣件连接、焊接和螺栓连接等。

在计算中，需要根据实际的连接方式和连接强度来评估节点的承载能力。

风荷载对脚手架的稳定性影响不容忽视。

风荷载的大小取决于当地的基本风压、脚手架的挡风系数以及搭设高度等因素。

在强风地区或高层建筑施工中，风荷载可能成为导致脚手架失稳的主要因素。

接下来，我们通过一个具体的例子来看看脚手架稳定性的计算过程。

假设我们有一个高度为 20 米的双排脚手架，立杆间距为 15 米，横杆步距为 18 米。

恒载标准值为 03kN/m²，活载标准值为 2kN/m²，基本风压为 05kN/m²。

首先计算恒载和活载产生的轴向压力。

恒载产生的轴向压力：N1＝ 01248×20 ＝ 2496kN。

立杆稳定性计算

立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算计算长度（m ）,由公式10 = kuh 确定，l0=2.60m ；计算长度附加系数，取;心mo ⑧（张u 茎韶疋體磺上列式中S Gk 、S Qk --------永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的内力和。

对受弯构件内力为弯矩、剪力，对轴心受压构件为轴力；S wk ----- 风荷载标准值产生的内力; f ——钢材强度设计值； f k ――钢材强度的标准值； W —杆件的截面模量；0 ――轴心压杆的稳定系数；A ――杆件的截面面积;其中N 立杆的轴心压力设计值,轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比10/i 的结果查表得到; 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm；1）对受弯构件: 不组合风荷载组合凤谢载2）对轴心受压构件：不组合风荀載10? ? ?分别为结构重要性系数，恒荷载分项系数，活荷载分项系数，荷载效应组合系对于受弯构件,0刖）及o 上常加可近（UKi.oo ：对受压杆件，o.9y r n_及o •册缶可近個取U33,燃蛊将此系数的作用转化为立杆计算长度附加系数“ IJ55予以考虑。

数;沧——材料强度分顼条数，锹材为1J65；F 幅——分别为不组令和组合凤荷戦时的皓构抗力调整蔡数’根据使新老规范安全度水平料1同的原则孩并假设靳老规范采用的衙载利材料强度标准值相同.结构抗力调整系数可按下列公式计算EI ）对受弯构件不组合冈荷戟7 B =0.9x L2K J J&5X组舍凤荷载7 Kft*0.9xlL2x 1.1652）对轴心受坛杆件不组合城荷栽口 # © 口 0.85 、□十 2佻+3書17 <*5—'冯 1+0® 5*2)1 + T|+ E十 -__XP 一一… 耳玉兰血一］刃.屮1" *0,9x 1.2x1.165 e 1.4C - 1 * 】」了甘s Ck * Yi s^2.0 亠也+。

立杆稳定性及模板支架整体侧向力计算

立杆稳定性计算

立杆稳定性计算

最新快拆架立杆稳定性计算

最新立杆稳定性及模板支架整体侧向力计算

立杆稳定验算

脚手架稳定性计算

立杆稳定性计算