污水处理CASS池设计计算
污水处理CASS工艺计算公式
序号一1设计流量Q=720日最大变化系数Kz=130.00最大流量Qmax=720.00日最大变化系数Kz=30.00BOD 5=250COD=500SS=NH 4--=200TP=32）出水水质BOD 5=20COD=60SS=NH 4--N=15TP=1二1污泥负荷-NsN S =K 2*S e *f/ηK 2=0.0168K 2-为有机基质降解Se=20.00Se-为混合液中残留的有机基质浓度，f=0.7f-为混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总η=0.92η-有机基质降解率，η=（BOD 进-BOD 出）N S =0.26一般来讲，生活污水Ns=0.05kgBOD5/(kg 2曝气时间T A =24S 0/(N S *m*X)S 0=250.00S 0-进水BOD 浓度；X=2500X-混合液污泥浓度，2.5kg/m 3-4.0kg/m 31/m=0.31/m-排水比，≤1/3T A =2.823活性污泥界面的初始沉降速度Vmax=7.4*104*t*X 0-1.7水温10℃，V max =4.6*104*X 0-1.26水温20℃，t=10.00t-水温；Vmax=1.24水温10℃Vmax=2.41水温20℃4沉淀时间T s =[H*(1/m)+ε]/V max H=6H-反应器有效水深；ε=0.5ε-活性污泥界面上最小水深Ts=1.86水温10℃Ts=0.96水温20℃5一周期所用时间Tc ≥T A +T S +T D Tc=6.17T D =1.5T D -排水时间CASS 设计计算表（全）设计依据及参考资料1）进水水质工艺计算一周期时间8h 周期数3次/天6CASS 池需要总容积V=m*n*Q *C*T C /Lv*Lv=0.7Lv-BOD 容积负荷，kgBOD5/m3*d ，n=2n-反应器个数；V=1217.397反应器实际总容积V 实际=L 实际×B 实V 实际=1622.40V 单需要=608.70V 单实际=811.20H=6H-反应器有效高度,≦6m8单个反应器面积S=L*B S=124.80S 曝=0.45平方N 曝=554.67所有曝气盘总数量,N 曝=(S*n)/S 曝最终取1200所有曝气盘总数量Δvmax=120.00校核体积，按最大流量4小时计算H 安=6.00H 安=[ΔVmax*H*(1/m)]/[(q*H=6.50池高L=20.14池长，L:B 取值L:B=4-64L 最终取20.8B=13.00池宽，B:H 取值L:B=1-2B 最终取6预反应区长度L 1=3.33参考取值(0.16-0.25)L0.169隔墙底部连通孔口尺寸，A 1=H 1=1.80变动水深，H 1=H 安n 1=2连通孔个数n 15小于4m 6m 8m 10m 12m u=39u-孔口流速，20-50m/h 3910总需氧量O D =a`Q(S 0-S e )+b`VX kgO 2/dO D =407.33a=0.53a-活性污泥微生物每代谢1kgBOD 需氧量,生活污水为0.42-0.53池宽与连通孔数量关系池宽b=0.15b-1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧气量,生活污水为0.11-0.18811总供氧量SOR=[O D*C S(20)*(760/SOR=438.61kgO2/dC S(20)=9.17清水20℃饱和溶解氧浓度，mg/LC S(T)=9.17清水T℃饱和溶解氧浓度，mg/LT=20混合液水温，7-8月平均水温，℃C L=2混合液溶解氧浓度，mg/Lα=0.93K La的修正系数，高β=0.95饱和溶解氧修正系数，高负荷法取r=1.28曝气头水深修正，r=1/2*[（10.33+H A）H A=5.80曝气头水深，H A=HH A，=0.2曝气装置距池底深度，mP=760处理厂所在地大气压，mmHgt=11天的曝气时间，1dE A=10氧利用率，10%12总供风量G S=SOR/[0.28E A*(27G S=16812.17m3/dT`=20室外空气温度，℃n机=2拟采用风机数量，不含备用Q机=G S/[n*(24Q机=8.29风机必须流量，m3/minP机=60.00风机必须压力，kpak产=0.2去除1kgBOD产生剩余污泥，kg污泥排=（COD进-污泥排=63.36每天污泥排放量，k g）设计水温 T10=250TN=25070TN=20个1-5个1个2连通孔数量345。
污水厂设计CASS池设计计算
污⽔⼚设计CASS池设计计算⽣物反应池（CASS反应池）CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的⼀种变⾰，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的⽣活污⽔及⼯业污⽔处理的先进⼯艺。
CASS⼯艺的核⼼为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长⽅向设计为两部分，前部为⽣物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的⾃动撇⽔装置。
整个⼯艺的曝⽓、沉淀、排⽔等过程在同⼀池⼦内周期循环运⾏，省去了常规活性污泥法中的⼆沉池和污泥回流系统，同时可连续进⽔，间断排⽔。
CASS⼯艺与传统活性污泥法的相⽐，具有以下优点：建设费⽤低。
省去了初次沉淀池、⼆次沉淀池及污泥回流设备，建设费⽤可节省20%~30%。
⼯艺流程简单，污⽔⼚主要构筑物为集⽔池、沉砂池、CASS 曝⽓池、污泥池，布局紧凑，占地⾯积可减少35%；运转费⽤省。
由于曝⽓是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排⽔阶段溶解氧降低，重新开始曝⽓时，氧浓度梯度⼤，传递效率⾼，节能效果显著，运转费⽤可节省10%~25%；有机物去除率⾼。
出⽔⽔质好，不仅能有效去除污⽔中有机碳源污染物，⽽且具有良好的脱氮除磷功能；管理简单，运⾏可靠，不易发⽣污泥膨胀。
污⽔处理⼚设备种类和数量较少，控制系统简单，运⾏安全可靠；污泥产量低，性质稳定。
CASS 反应池的设计计算图2-4 CASS ⼯艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS ，取COD,BOD 5,NH 3-N,TP 去除率为20%，SS 去除率为35%。
此时进⽔⽔质：COD=380mg/L ×（1-20%）=304mg/L BOD 5=150mg/L ×（1-20%）=120mg/L NH 3-N=45mg/L ×（1-20%）=36mg/LTP=8mg/L ×（1-20%）=LSS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L 反应池有效⽔深H ⼀般取3-5m,本⽔⼚设计选⽤排⽔⽐：λ=m 1 =5.21= (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ）Ns=ηfS K ??e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),⽣活污⽔K 2取值范围为，本⽔⼚取值；η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的⽐值，⼀般在⽣活污⽔中，f 值为本⽔⼚设计选⽤。
cass工艺设计计算书
cass工艺设计计算书CASS（循环活性污泥系统）工艺是一种常用的污水处理工艺，以下是一个简单的 CASS 工艺设计计算书的示例，供参考：1. 设计基础数据：- 设计流量：[具体数值]m³/d- 进水水质：BOD5 = [数值]mg/L，COD = [数值]mg/L，SS = [数值]mg/L- 出水水质：BOD5 ≤ [数值]mg/L，COD ≤ [数值]mg/L，SS ≤ [数值]mg/L2. 反应器容积计算：- 有效容积（V）：根据进水水质和出水水质要求，按照负荷法计算有效容积。
通常 CASS 工艺的 BOD5 负荷为[数值]kgBOD5/m³·d，COD 负荷为[数值]kgCOD/m³·d。
计算得到有效容积为 V = [具体数值]m³。
- 反应器数量（n）：根据有效容积和单个反应器容积确定反应器数量。
假设单个反应器容积为[数值]m³，则反应器数量为 n = V/[数值]，取整得到[具体数值]个反应器。
3. 曝气系统设计：- 需氧量计算：根据进水水质和出水水质要求，按照 BOD5 去除量和氨氮硝化需氧量计算需氧量。
通常 CASS 工艺的需氧量为[数值]kgO2/kgBOD5 去除，[数值]kgO2/kgNH4-N 硝化。
计算得到总需氧量为[具体数值]kgO2/d。
- 曝气设备选择：根据需氧量和反应器布局，选择合适的曝气设备。
常见的曝气设备包括鼓风机、曝气头、曝气软管等。
- 曝气量调节：根据进水负荷和水质变化，设置曝气量调节装置，以保证反应器内的溶解氧浓度在合适范围内。
4. 沉淀系统设计：- 沉淀时间：根据反应器容积和进出水流量，确定沉淀时间。
通常 CASS 工艺的沉淀时间为[数值]h。
- 沉淀区容积：根据沉淀时间和进出水流量，计算沉淀区容积。
沉淀区容积一般为反应器容积的[数值]%。
- 排泥系统设计：设置排泥泵和排泥管道，定期将沉淀区的污泥排出。
污水处理CASS工艺设计计算书
Q---处理规模（m ³/d)5000.00S 0 ----进水BOD5（mg/l)160.00S e ----出水BOD5（mg/l)10.00Nw---混合液悬浮固体浓度（MLSS) (mg/l)3200.00λ=1/m=1/2.5(排水比）0.40K 2有机基质降解速率常数，L/(mg •d)生活污水K2取值范围为0.0168-0.02810.02f——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f值为0.7-0.80.75H---反应池水深(m) 4.00ε---安全高度 1.20Vmax(m/s) 1.76T D排水时间(h)0.50T f 闲置时间(h) 1.00T (运行周期） 5.55V----CASS 池容积（m ³）1600.92n 每日运行周期数4.32T S----沉淀时间 1.59Ns---BOD-污泥负荷（kgBOD5/(kgMLSS •d)）0.20η---有机基质降解率0.94T A ---曝气时间(h) 2.46考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP,TN去除率为20%，SS去除率为35%CASS工艺设计计算书设计CASS池（座） 4.00V i 单CASS池容积（m ³）400.23复核V----CASS池容积（m ³）2083.33 H ——池内最高液位（m）（CASS池高） 4.00H 3（m）滗水结束时泥面高度 1.20H 2=ε（m）1.20L （cass池长）m 16.28B （CASS池宽）m 8.00H 0（CASS池总高）m 4.50L 1微生物选择区(m) 1.63h s污泥层高 1.20U—孔口流速m/h 70孔口宽度m 0.70孔高m0.43K d活性污泥自身氧化系数一般为0.04～0.0750.06Y 污泥的产率系数一般为 0.4～0.80.60f b VSS中可生化系数0.70C 0设计进水SS，mg/l 97.50C e设计出水SS，mg/l 10.00△X 剩余污泥总量(kg/d)657.75V i 单CASS池容积（m ³）520.83SVI—污泥体积指数,(ml/g)93.75H 1（m）--池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度1.60h 1排水结束时最低水位 2.40A 1连通孔面积(㎡）0.30N R剩余污泥浓度(kg/m ³）5.33△X v剩余生物污泥量(kg/d)449.94△X s剩余非生物污泥(kg/d)207.81θc污泥龄(d)复核污泥龄17.51171.103（15-T）4.34µ——硝化细菌的增长速率d-1：T=0.2摄氏度时，取为0.350.35f s——安全系数：为保证出水氨氮小于5mg/L 取2.3～3.0；取2.30.67T ——污水温度：取冬季最不利温度0.2摄氏度。
CASS池的设计计算
CASS 池的设计计算1. BOD------污泥负荷（S N ）25**0.0168*30.0*0.750.44/(*0.85S k Se fN kgBOD kgMLSS d η=== 式中：2k =0.0168，2k ------为有机物基质降解速率常数Se=30.0，se------为混合液中残留成分的有机基质，/mg Lf =0.75，f ------为溶液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值 η=0.85，η------有机基质降解率121200300.85200BOD BOD BOD η--=== 2.曝气时间02424*200 1.45**0.44*3*2500A S S T N m X === 式中 :0S ------进水BOD 浓度X------混合污泥浓度，取25003/g m1/m ------排水比，取m=33：活性污泥界面的初始沉降速率 4 1.74 1.77.4*10**7.4*10*10*2500 1.24MAX V t X --===水温10℃，MLSS ≤3000/mg L4 1.264.6*10* 2.41MAX V X -==水温20℃，MLSS ＞3000/mg L式中：t------水温，℃4：沉淀时间max 1[*()][6*0.33 1.5] 2.81.24S H m T V ε++=== h 水温10℃ max 1[*()][6*0.33 1.5] 1.42.41S H m T V ε++=== h 水温20℃式中：H------反应器有效水深，取6mε-----安全高度，取1.5m5：运行周期1.45 1.4 1.0 3.85A S D T T T T =++=++=h式中：D T -----排水时间，h ，取1.0h因此，取一周期时间为4小时周期数，6次/天6：CASS 池容积 采用负荷计算法，3*()100000*(20030)*1010303.0**0.44*5.0*0.75a e e w Q S S V m N N f ---=== 本水厂设计CASS 池N=10座，每座容积310303.01030.310i V m == 排水体积法进行复核，单池容积为33*1000005000*6*10i m V Q m n N === 反应池总容积3*5000*1050000i V N V m ===式中：i V ------单池容积，3mn------周期数N------池数Q------平均日流量，3/m d7：CASS 池的容积负荷7.1池内设计最高水位和最低水位之间的高度 1*100000*62n*6*50000Q H H m V === 7.2滗水结束时泥面高度，3(m)H已知撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=ε=1.5m312()6(2 1.5) 2.5H H H H m =-+=-+=7.3 SVI —污泥体积指数, /ml g33 2.5*1083.3/*6*5.0W H SVI ml g H N === 此数值反映出活性污泥的凝聚、 沉降性能良好。
CASS法用于小区水处理及中水回用工程毕业设计
CASS法用于小区水处理及中水回用工程毕业设计1 前言1.1我国生活污水回用现状今后经济及人口的增长势必使水资源供需矛盾更加突出。
据有关研究报告，到21世纪中叶我国人口达到16亿高峰时，全国总取水量有可能接近可用水资源量的极限。
为保证经济社会的可持续发展，必须要大幅度提高用水效率。
为此，国家在“十五”规划中制定了相应的政策，以控制水污染和用水量的增长。
其中包括三大类：1．采用清洁生产的工艺，减少污染物排放。
例如高纯水制备中采用反渗透、EDI 等膜分离技术代替离子交换技术，可以消除酸碱废水的排放；2．采用低耗水的工艺，减少新鲜水的用量。
例如火力发电厂使用空冷技术、干除灰代替水力除灰等；3．废水回用。
把生活污水、工业废水等经过深度处理后，重复使用，甚至实现零排放。
这实际上是将污水作为一种新的水源加以充分利用，即减少了新鲜水的利用，又降低了废水的排放量。
其中，实现废水回用或者零排放，最关键的一点就是要去除污水、废水中的各种杂质或者污染物，使净化后的水满足各种工业或者生活用水的水质要求。
因此，工程设计时不仅仅要考虑工业或者生活废水实现达标排放，今后越来越多的时候还要考虑将这些废水进一步深度处理，循环使用。
为了节约水资源，政府正在出台一系列的政策，包括水价调控、排污权交易等，这些都将通过经济的杠杆，促进废水处理技术和市场的迅速发展。
1.2相关政策建议城市污水处理和回用是一项艰巨的任务。
近期有关污水处理和回用建设项目投资及相关政策的建议如下：1.重视污水处理和回用建设项目的前期工作。
2.尽快建立科学的城市用水和污水处理收费机制。
3.拓宽城市污水建设项目投资渠道。
4.污水收集系统先行、污水集中和分散处理相结合、污水处理和回用相结合。
5.城市污水回用规划应纳入城市总体（水）规划和流域水资源规划。
6.完善和制定有关技术政策和标准，积极鼓励城市污水回用，重点解决回用水的用户问题。
7.重视污水回用的安全问题，号召公众积极参与。
《2024年CASS工艺的理论与设计计算》范文
《CASS工艺的理论与设计计算》篇一一、引言CASS（循环式活性污泥法）工艺是一种常用的污水处理技术，其核心在于通过循环和间歇操作，提高污泥的活性，从而达到高效处理污水的目的。
本文旨在探讨CASS工艺的理论基础、设计原则及计算方法，为相关工程实践提供理论支持。
二、CASS工艺理论基础1. 工艺原理CASS工艺基于活性污泥法原理，通过间歇性进水、曝气、沉淀、排水等操作过程，实现污水的高效处理。
该工艺通过循环利用活性污泥，提高了生物反应器的处理能力，同时减少了污泥的产生量。
2. 生物反应过程CASS工艺的生物反应过程主要包括：进水期、曝气期、沉淀期和排水期。
在进水期，污水进入反应器；在曝气期，通过曝气设备向反应器中供氧，促进微生物的生长和代谢；在沉淀期，活性污泥与水分离，使水得到净化；在排水期，上清液排出，为下一个周期做准备。
三、CASS工艺设计原则1. 满足处理要求：根据污水处理的要求，确定CASS工艺的设计参数，如进水水质、出水水质、处理效率等。
2. 合理布局：根据场地条件和实际需求，合理布局反应器、曝气设备、进出水管道等设施。
3. 节能降耗：在保证处理效果的前提下，尽可能降低能耗和药耗，提高经济效益。
4. 便于操作和维护：设计应考虑操作的便捷性和维护的可行性，方便日常管理和维护。
四、CASS工艺设计计算1. 设计参数计算（1）处理能力计算：根据设计要求，确定污水处理系统的处理能力。
计算过程中需考虑污水的流量、水质等因素。
（2）曝气量计算：根据设计要求和处理能力，计算所需的曝气量。
曝气量的计算需考虑生物反应器的体积、氧气传递效率等因素。
（3）沉淀时间计算：根据污泥的沉降性能和出水要求，确定沉淀时间。
沉淀时间的计算需考虑污泥的沉降速度和体积等因素。
2. 工艺流程设计（1）进水系统设计：设计进水管道、进水阀门等设施，确保污水能够顺利进入反应器。
（2）曝气系统设计：设计曝气设备、曝气管路等设施，为生物反应器提供充足的氧气。
污水处理CASS池设计计算
2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。
CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。
整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。
CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。
省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。
工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。
由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。
出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。
污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。
2.5.2 CASS反应池的设计计算图2-4 CASS工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP去除率为20%，SS去除率为35%。
此时进水水质：COD=380mg/L×（1-20%）=304mg/LBOD5=150mg/L×（1-20%）=120mg/LNH3-N=45mg/L×（1-20%）=36mg/LTP=8mg/L×（1-20%）=6.4mg/LSS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ）Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244；η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。
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２、5 生物反应池(CＡSS反应池)2．5。
1 CASS反应池得介绍CASS就是周期性循环活性污泥法得简称，就是间歇式活性污泥法得一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法得优点,就是近年来国际公认得生活污水及工业污水处理得先进工艺。
CAＳS工艺得核心为ＣAＳS池,其基本结构就是：在SBR得基础上,反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区,其主反应区后部安装了可升降得自动撇水装置。
整个工艺得曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行,省去了常规活性污泥法中得二沉池与污泥回流系统,同时可连续进水,间断排水.CASＳ工艺与传统活性污泥法得相比，具有以下优点：●建设费用低。
省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备,建设费用可节省20%～30％。
工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CＡSS曝气池、污泥池,布局紧凑,占地面积可减少35％;●运转费用省。
由于曝气就是周期性得,池内溶解氧得浓度也就是变化得,沉淀阶段与排水阶段溶解氧降低,重新开始曝气时,氧浓度梯度大，传递效率高,节能效果显著,运转费用可节省10%~２5％；●有机物去除率高。
出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好得脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠,不易发生污泥膨胀。
污水处理厂设备种类与数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定.2.5.２ ＣＡS Ｓ反应池得设计计算图2—4 ＣAS Ｓ工艺原理图(1）基本设计参数考虑格栅与沉砂池可去除部分有机物及SS,取C ＯD ，BOD 5，ＮＨ3－N,TP 去除率为２０％，SS 去除率为３5%。
此时进水水质:C ＯD=３8０ｍg/L ×(１－2０％）=３0４mg/L ＢＯD 5=150m ｇ/L ×（1-20%)=120mg/L NH 3—Ｎ=４5m ｇ／L ×（１—２０％)=３6m ｇ/L TP=８mg/L ×(1-20％)＝６、4mg/L SS ＝４４0mg/Ｌ×（1—35%）=286ｍg/L处理规模:Q ＝１44０0m 3/d,总变化系数1、53 混合液悬浮固体浓度(MLSS ）:Nw ＝3200ｍg/L反应池有效水深Ｈ一般取3－5m ，本水厂设计选用４．0m 排水比：λ= ＝=0、4（2）BOD －污泥负荷(或称ＢO Ｄ—SS 负荷率)（Ns ）N ｓ=Ns —-BOD —污泥负荷（或称BO Ｄ－SS 负荷率）,kgBOD ５／(k ｇML ＳS ·ｄ); K ２--有机基质降解速率常数，L/(mg ·d ）,生活污水K 2取值范围为0、0168-0、0２81,本水厂取值0、02４4； η——有机基质降解率,%；η=ｆ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度得比值,一般在生活污水中，f 值为0、7－０、8，本水厂设计选用０、75.代入数值，得η=91、7%，之后把本数值代入得Ｎs==0、2kgBＯD５/(kgMＬSS·d）(３）曝气时间ＴA式中T A-曝气时间，hS0—进水平均ＢOD５，㎎/Lm—排水比１/m =1／2、5Nｗ—混合液悬浮固体浓度(MLSS):X＝３20０mg／Ｌ(4）沉淀时间TＳ活性污泥界面得沉降速度与MLSS浓度、水温得关系，可以用下式进行计算。
Vｍax = ７、４×1０4×t×X O —1、７(MLＳＳ≤3０0０)Vｍａx = 4、6×10４×X O-1、２６（ＭLS S≥3０00）式中V max-活性污泥界面得初始沉降速度。
t—水温,℃X0—沉降开始时MLSS得浓度,X0=N w＝３200ｍg/L，则V max = 4、6×10４×３２00—1、26 ＝1.76 m／s沉淀时间TＳ用下式计算取T S＝1、５ｈ式中ＴＳ—沉淀时间，hH-反应池内水深，m—安全高度，取１.2m（5）排水时间TＤ及闲置时间Tf根据城市污水处理厂运行经验,本水厂设置排水时间T D取为0、5h,闲置时间取为0、１h.运行周期T= T A +T S+ＴD+Ｔf＝4h每日运行周期数n==6（６） CＡＳS池容积CASS池容积采用容积负荷计算法确定，并用排水体积进行复核. （ⅰ）采用容积负荷法计算：式中：Ｑ—城市污水设计水量,m３／d ；Q=14４00m3/d；Nw—混合液MＬSS污泥浓度(ｋg/m3)，本设计取3．2 kｇ/m３；Ne—ＢOD5污泥负荷（kg BOＤ5/kｇＭLSS·d)，本设计取0、2kｇBOD5/kgMLSＳ·d；Ｓa—进水BOD5浓度（kg／ L)，本设计Sa ＝ 1２0 mg/L；Ｓｅ-出水BOD5浓度(kg／ L）,本设计Se = 10 ｍg/L;f—混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度得比值,本设计取0、75；则:本水厂设计CAＳＳ池四座,每座容积Ｖi＝=8２5m3（ⅱ）排水体积法进行复核单池容积为（ｍ3)反应池总容积（m3)式中—单池容积，m3n—周期数;m—排水比1／m = １/2、5N—池数;—平均日流量，m３／d由于排水体积法计算所得单池容积大于容积负荷法计算所得,因此单池容积应按最大容积值计,否则将不满足水量运行要求,则单池容积V i=1500m3,反应池总容积V=6000 m3。
(７)CASＳ池得容积负荷CASS池工艺就是连续进水,间断排水，池内有效容积由变动容积(V1)与固定)容积组成，变动容积就是指池内设计最高水位至滗水器最低水位之间高度(H１决定得容积，固定容积由两部分组成，一就是活性污泥最高泥面至池底之间高度（H3)决定得容积(V3),另一部分就是撇水水位与泥面之间得容积，它就是防止撇水时污泥流失得最小安全距离(H2）决定得容积(V２)。
CASＳ池总有效容积Ｖ(ｍ3):V=n1×（V＋Ｖ2＋V３)１(m）；(ⅰ）池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间得高度，H１式中：N—一日内循环周期数，Ｎ=6;Ｈ-—池内最高液位H（m),本设计H=4．0m。
则（ⅱ)滗水结束时泥面高度，H3(m)已知撇水水位与泥面之间得安全距离，H2=＝１。
2m;H3=H-（Hｌ+H2）＝4—1、6—1、２=1。
2m（ⅲ）SＶＩ—污泥体积指数,（ml／ｇ）ＳVI=代入数值,则ＳVＩ＝(ml／g），此数值反映出活性污泥得凝聚、沉降性能良好.（8）CASS池外形尺寸(ⅰ) 式中：B-池宽,m,B：Ｈ=1—2，取Ｂ=8m，8/４=2,满足要求；Ｌ＝，取L=４７m、L/B=47／8＝5、8，L:B=４—６,满足要求。
(ⅱ)CASS池总高，Ｈ(m)=H＋0、5=4.５m取池体超高0.5m，则H０,(m）(ⅲ）微生物选择区Ｌ１ＣASS池中间设1道隔墙，将池体分隔成微生物选择区(预反应区)与主反应区两部分。
靠进水端为生物选择区,其容积为ＣＡＳS池总容积得10％左右，另一部分为主反应区.选择器得类别不同,对选择器得容积要求也不同。
L1＝10﹪L=1０％47=4。
7m(ⅳ）反应池液位控制排水结束时最低水位（m）为4．０ｍ；超高０.５m；保护水深= 1．2ｍ.基准水位ｈ２污泥层高度（m)则：撇水水位与泥面之间得安全距离，H2＝h s=1。
2ｍ图２－５ CASＳ外形尺寸图(9）连通孔口尺寸隔墙底部设连通孔，连通两区水流，因单格宽８m,根据设计规范要求，此时连通孔得数量取为3.（ⅰ）连通孔面积Ａ１A1按下式进行计算：式中：Ｕ-孔口流速，取U=70m/h将各数值代入,计算得：（ⅱ）孔口尺寸设计孔口沿墙均布，孔口宽度取0。
７m，孔高为０、８6/0、8=1。
2m。
为：０．７ｍ×１.2m(1０）复核出水溶解性BＯD5处理水中非溶解性ＢOD5得值：ＤOD5＝7、１ｂX aＣeC e-—处理水中悬浮固体浓度1０mg／ＬX a——活性微生物在处理水中得所占比例取0、4b——微生物自身氧化速率普通负荷:0、4高负荷：0、8延时曝气系统：0、1本设计取0、4DOD５=7、10、075×0、４×１0=2、1３mg/L故水中溶解性DOＤ5要求小于１０－2、13=7、87mg／L而该设计出水溶解性ＤOＤ5:S e'=ﻩ=＝４、３8 mg/L设计结果满足设计要求。
（11）计算剩余污泥量理论分析，知温度较低时，产生生物污泥量较多。
本设计最冷时就是冬季平均最冷温度就是0.2℃。
0.2℃时活性污泥自身氧化系数：＝K d（20）Ｋd(0、2）=0、０6×1、0４（0、2－20）=0、028剩余生物污泥量：△X V=YQ-Kｄ（0、2）VｉfnＮ=0、6×1４400×-０、02８×1500××0、75××6×4=81７.52kg/d剩余非生物污泥量：△X S＝Ｑ（1—ｆｂf）×=１44０0×(1—0、７×0、75）×=188７。
８4kg/d公式中，f b-—进水VSＳ中可生化部分比例，取f b =0、7;C0-—设计进水SS，m3／d；C e——设计出水ＳS,m3/d；剩余污泥总量：X=△X V+△X S=8１7、5２+18８7、８4=２7０５kg/d 剩余污泥浓度ＮＲ：N R=剩余污泥含水率按9９、3%计算,湿污泥量为(12)复核污泥龄=式中：——污泥龄Y-—污泥产率系数,一般为 0、４～０、8取0、５Ｋd-—衰减系数，一般为0、04~0、0７５取０、０7代入数值，＝==3３d硝化所需最小污泥龄:=（1/×1、10３(15-T)×f s-—硝化所需最小污泥龄d－1;——硝化细菌得增长速率d—1:T=０、2摄氏度时，取为0、35;f s——安全系数：为保证出水氨氮小与５ｍg/L 取2、3~3、０;取2、３；T——污水温度：取冬季最不利温度０、２摄氏度。
=(1／×1、103（15—T)×ｆs＝（1/０、３5)×1、１０３(１5－０、2)×2、3=28d经校核,污泥龄满足硝化要求。
(１３）需氧量设计需氧量包括氧化有机物需氧量,污泥自身需氧量、氨氮硝化需氧量及出水带走得氧量。
设计需氧量考虑最不利情况，按夏季时高水温计算设计需氧量。
（ⅰ）氧化有机物需氧量，污泥自身需氧量Ｏ1以每去除1㎏BOＤ需要０、48㎏O a得经验法计算。
= 3４4８（㎏O２／d）式中Ｏa —需氧量，㎏O2/d；—活性污泥微生物每代谢1㎏BOD需氧量,一般生活污水取为0、42㎏~0、53㎏,本设计取０、４8㎏;—1㎏活性污泥每天自身氧化所需要得氧量,一般生活污水取为0、11㎏~0、１８８㎏，本设计取０、１2㎏。