DE氧化沟设计计算

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污水处理厂氧化沟设计计算

污水处理厂氧化沟设计计算1.氧化池的尺寸计算：根据设计要求和处理能力，计算氧化池的长度、宽度和深度。

长度一般根据处理能力决定，宽度和深度一般根据处理效果和操作管理方便性进行确定。

同时需要考虑氧化池与其他处理单元的协调性。

2.污泥回流比的计算：污泥回流比是指进入氧化池的污泥量与出水量的比率。

根据氧化池的处理效果和工艺要求，计算污泥回流比，并确定合适的回流装置。

3.氧化池混合系统的设计：混合系统的设计是为了保证氧化池内水质的均匀分布，促进有机物和微生物的接触反应。

根据氧化池的尺寸和深度，选用合适的混合设备，如潜流式混合器、机械搅拌器等。

4.氧化池进水与出水流量的计算：根据设计要求和处理能力，计算氧化池进水与出水的流量，以保证处理效果的达到和出水标准的要求。

5.氧化池曝气系统的设计：氧化池的曝气系统是为了提供足够的氧气，促进有机物的分解和微生物的生长繁殖。

根据氧化池的尺寸和深度，计算曝气器的数量、曝气量和曝气方式。

6.氧化池搅拌系统的设计：搅拌系统的设计是为了保持氧化池内水质的均匀分布和溶解氧的均匀分布。

根据氧化池的尺寸和深度，选择合适的搅拌设备和搅拌方式。

7.氧化池污泥处理系统的设计：污泥是氧化池中的重要组成部分，需要进行适当处理和回流。

根据氧化池的尺寸和深度，设计回流污泥的系统，以保证污泥的稳定性和处理效果。

8.氧化池的运行和管理要求：根据设计要求和工艺要求，制定氧化池的运行管理制度，包括操作规程、保养维护、监测检测和运行控制等内容。

总之，污水处理厂氧化池设计计算是确保污水处理效果和环境保护的重要环节，需要综合考虑处理能力、效果要求、操作管理等因素，确定合适的尺寸、回流比、混合系统、曝气系统、搅拌系统和污泥处理系统。

并制定相应的运行和管理要求，以确保污水处理厂的正常运行和污水处理效果的达到。

氧化沟设计计算公式表

设计处理水量Q＝60000m 3/d=2500.00m 3/h进水COD Cr =900mg/L COD Cr =60mg/L BOD 5=S 0=450mg/L BOD 5=S z =20mg/L TN=180mg/L TN=20mg/L NH 4+-N=80mg/L NH 4+-N=8mg/L 碱度S ALK =280mg/L pH＝7.2SS=650mg/L SS=C e =20mg/Lf=MLVSS/MLSS=0.74000mgMLSS/L采用最小污泥龄25d 曝气池出水溶解氧浓度2mg/L衰减系数Kd=0.05d-1活性污泥产率系数Y＝0.45mgMLSS/mgBOD 5夏季平均温度T1＝25℃20℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.07冬季平均温度T2＝15℃反硝化温度校正系数= 1.09剩余碱度100mg/L硝化反应安全系数K= 2.5所需碱度7.14mg碱度/mgNH 4-N氧化硝化所需氧= 4.6mgO2/mgNH 4-N产出碱度3.57mg碱度/mgNO 3+-N还原反硝化可得到氧= 2.6mgO2/mgNO 3+-N 反硝化时溶解氧浓度0.2mg/L 若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成46071.42857m 30.767857143d =18.42857h639.84kg/d 即TKN中有TKN×1000/300=10.66mg/L 故需氧化的[NH 4-N]=61.34mg/L需还原的[NO 3+-N]=3680.16mg/L氧化沟工艺设计计算（一）设计参数：混合液浓度X＝进水水质：出水水质：（二）设计计算2 缺氧区容积计算好氧池水力停留时间t 1=kgNO 3--N/kgMLVSS (3)反硝化速率(2)用于细胞合成的TKN=5160kg/d0.60d=14.44h设计取V=83000m 3设计有效水深h=8m 6m则所需沟的总长度L=1729.17m 22.5m 实际有效容积=3064.78m 30.05d(1)硝化消耗碱度=437.94mg/L (2)反硝化产生碱度=13138.17mg/L (3)去除BOD 5产生碱度=43mg/L (4)剩余碱度=13723.23mg/L0.85β=0.95C S(20)=9.17θ=1.024C S(25)=8.38(2)硝化需氧量19440kg/d(3)反硝化产氧量574104.96kg/d250mg/L Xr=10000mg/L(4)硝化剩余污泥NH 4-N需氧量2022.72kg/d(5)总氧量-526073.70kg/d8460m3/d 99.20%取直线沟段长=7 污泥回流量计算按设定条件 X 0=1057.50m3/dm3/d8 剩余污泥量W=W V +X 1Q-XeQ=d 30613.98kg/dD 2=4.5×Q(N 0-Ne)=5 实际需氧计算6 标准需氧量计算实际停留时间t'=设计宽度b=36112m 3缺氧池水力停留时间t 2=3 氧化沟总池容积V=V 1+V 2=82184m 3总水力停留时间t= 1.370.036kg/(kg.d)4 碱度平衡计算D3=2.6×Q×N T =D4=0.56×W V ×f=D=D1+D2-D3-D4=按设定条件 α=由QX +Qr=(Q+Qr)X 得37500-845625.6kg/d1057.50m3/d。

DE氧化沟设计计算毕业设计

目录第1章设计概论 (1)设计依据和设计任务 (1)设计题目 (1)设计任务 (1)设计（研究）内容和基本要求 (2)设计原始资料 (3)设计水量的计算 (4)城市平均日污水量 (4)城市平均日公共建筑污水量 (5)工业废水量 (5)混合污水量 (5)设计水质 (6)进水水质 (6)排水水质 (6)第2章工艺流程的确定 (6)污水处理中生物方法的比较 (7)适用于大中型污水处理厂脱氮除磷工艺 (7)生物处理工艺的选择 (9)工艺流程的确定 (10)对各级处理的出水水质估算 (11)第3章一级处理构筑物 (12)格栅 (12)格栅的设计 (12)设计参数 (12)中格栅设计计算 (13)细格栅设计计算 (16)提升泵站 (17)3.2.1 选泵 (17)3.2.2 泵房布置 (19)3.3 曝气沉砂池 (21)3.3.1 沉砂池概述 (21)3.3.2 设计概述 (21)3.3.3 曝气沉砂池设计计算 (21)曝气沉砂池曝气计算 (24)初沉池设计计算 (24)设计参数 (24)池体设计计算 (25)进水集配水井计算 (26)出水溢流堰的设计 (28)出水挡渣板设计计算 (29)第4章二级处理构筑物 (29)厌氧池+DE型氧化沟工艺计算 (30)设计参数 (30)厌氧池计算 (30)氧化沟设计 (31)进出水系统计算 (33)剩余污泥量计算 (34)需氧量计算 (34)供气量 (35)二沉池 (36)设计要求 (36)设计计算 (38)二沉池进水部分计算 (39)出水溢流堰的设计 (41)出水挡渣板设计计算 (41)第5章深度处理 (42)深度处理工艺流程 (42)深度处理泵房 (42)机械絮凝池的设计计算 (43)设计依据 (43)设计参数 (43)絮凝池平面尺寸计算 (43)絮凝池搅拌设备计算 (44)斜管沉淀池的设计计算 (47)设计参数 (47)平面尺寸计算 (48)沉淀池进水设计计算 (48)沉淀池集水系统设计计算 (49)沉淀池排泥系统设计计算 (50)沉淀池校核 (50)5.5 过滤 (51)5.5.1 池型选择 (51)5.5.2 V型滤池特点及设计参数 (51)型滤池设计计算 (51)消毒设施计算 (59)消毒剂选择 (59)消毒剂的投加 (59)平流式接触消毒池 (60)5.7 计量槽设计 (61)第6章污泥处理系统 (62)浓缩池设计 (63)6.1.1 浓缩池选型 (63)6.1.2 设计参数 (63)设计计算 (63)污泥脱水 (66)脱水后污泥量 (66)带式压滤机的选择 (66)第7章总体布置及高程水力计算 (66)7.1 污水厂的平面布置 (67)7.1.1 污水厂平面布置原则 (67)7.1.2 污水厂的平面布置 (68)7.2 污水厂高程布置 (70)7.2.1 高程布置要求 (70)7.2.2 高程设计计算 (71)第8章供电仪表与供热系统设计 (76)8.1 变配电系统 (76)8.2 监测仪表的设计 (76)8.2.1 设计原则 (76)8.2.2 检测内容 (76)8.3 供热系统的设计 (77)第9章劳动定员 (78)9.1 定员原则 (78)9.2 污水厂定员 (78)第10章工程概预算及运行管理 (79)10.1 工程概算 (79)10.2 安全措施 (80)10.3 污水厂运行管理 (80)10.4 污水厂运行中注意事项 (81)致谢 (82)参考资料 (84)第1章设计概论设计依据和设计任务设计题目上海曲阳污水处理厂工程设计设计任务根据上海市总体规划和所给的设计资料进行上海松江污水处理厂设计。

氧化沟工艺设计计算及说明

氧化沟工艺设计计算书1.项目概况处理水量Q=5万m 3/d ；进水水质BOD 为150mg/L ；COD 为300 mg/L ；SS 为250mg/L ；L mg TN L mg N NH /30,/304==-+。

处理要求出水达到国家一级(B)排放标准即 COD≤60 mg/L ，BOD 5≤20 mg/L ，SS ≤20mg/L ，L mg TN L mg N NH /20,/84≤≤-+。

2. 方案对比三种方案优缺点比较如下表：本方案设计采用氧化沟，氧化沟分两座，每座处理水量Q=2.5万m3/d 。

下面是氧化沟工艺流程图。

氧化沟工艺流程图3. 设计计算3.1设计参数总污泥龄：20d MLSS=4000mg/L MLVSS/MLSS=0.7 MLVSS=2800mg/L污泥产率系数（VSS/BOD 5）Y=0.6kg /（kg.d ） 3.2 工艺计算 (1)好氧区容积计算出水中VSS=0.7SS=0.7×20=14mg/LVSS 所需BOD=1.42×14（排放污泥中VSS 所需得BOD 通常为VSS 的1.42倍）出水悬浮固体BOD 5=0.7×20×1.42×（1-e -0.23×5）=13.6 mg/ L 出水中溶解性Se=BOD 5＝20-13.6 mg/ L=6.4mg/L%.795%100150.461505=⨯-=去除率BOD好氧区容积：内源代谢系数Kd=0.0535.77467.04000)2005.01()4.6150(25000206.0)1()(m X c Kd c Se So YQ V V =⨯⨯⨯+-⨯⨯⨯=+-=θθ好氧停留时间 h h Q V t 7.4424250007746.5=⨯==好氧校核：)/(17.05.77467.0400025000)4.6150()(5d kgMLVSS kgBOD V X Se So Q M F V ⋅=⨯⨯⨯--=好氧满足脱氮除磷的要求。

氧化沟设计计算

氧化沟设计计算1.1功能描述氧化沟（Oxidation ditch ）为传统活性污泥法的变形工艺，其曝气池呈封闭的沟渠型，污水和活性污泥混合液在渠内呈循环流动，提高废水的水力停留时间，同时具有脱氮除磷的功能。

目前氧化沟的类型主要有Carrusal2000、orbal 、改良式环型氧化沟等。

目前我们主要运用配备射流曝气系统的改良式环型氧化沟。

1.2设计要点（1）容积确定V （m 3）fNw Ne Se Sa Q V ⨯⨯-⨯=)( 式中：Q ——设计水量， m 3/d ；Nw ——混合液MLSS 污泥浓度（kg/m 3），取2.5-4.0 kg/m 3，设计一般为3.0kg/m 3Ne ——BOD 5-泥负荷，0.1-0.2(kgBOD 5/kgMLSS·d),设计一般为0.12Sa ——进水BOD 5浓度， mg/L ； Se ——出水BOD 5浓度， mg/L ；f ——混合液中MLVSS 与总悬浮固体浓度的比值，一般为0.7-0.8，设计为0.75。

（2）氧化沟尺寸A. 氧化沟高度H （m ）改良式环型氧化沟设计有效高度H 0为7m ，超高0.6m ，则氧化沟高度H=7.6m ；B. 氧化沟宽度B 、长度L （m ）)414.3(20B L B H V ⋅+⋅= B L ⨯=2.2式中：H 0 ——氧化沟的有效高度，m ；B ——氧化沟的宽度（即为圆弧直径），m ；L ——氧化沟的总长度，m 。

一般取为氧化沟宽度的2.2倍。

C. 氧化沟导流墙设计氧化沟导流墙设置于沟的两头，与氧化沟外墙同心，起到导流作用，导流墙的直径D=B/2；设置厚度为0.3m ，高度一般超出氧化沟0.2～0.3m ；D. 氧化沟隔流墙设计隔流墙长度：L 0(m)=L-B（3）射流曝气系统（FAS-Jet-20型）射流曝气器数量N 计算，设计每0.5m 布置一套射流曝气器（沿宽度方向），则：5.02B N ⨯=（套）；表1 FAS-Jet-20型的技术参数型号参数FAS-Jet-20型循环流量（m 3/h ）20 供气量（m 3/h ）60 充氧量（kgO 2/h ）18.4 工作水深（m ）4~8（4）鼓风机选型氧化沟鼓风机设备选取一般2用1备，共3台。

氧化沟(改)计算

1. 基本数据1.1 流量日平均流量 Qav =cu m / d 日最小流量 Qmin = cu m / d日变化系数 Kz = 日最大流量 Qmax = #NAME?cu m / d设计日流量 Q = 90000cu m / d1.3 参数选取1.3.1 运行参数△ 生物池中活性污泥浓度 Xvss = △挥发活性组份比例 fvss = ( 一般 0.7 ~ 0.8 )△ 混合液回流比 R =1.3.2 碳氧化工艺参数△ 污泥理论产泥系数 Y = △20℃ 时污泥自身氧化系数 Kd20 =( 范围 0.04 ~ 0.075 , 一般 0.06 )1.3.3 硝化工艺参数△ 好氧池中溶解氧浓度 DO = △ NH4-N 的饱和常数 12 ℃ KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) = △ 硝化菌理论产率系数 Yn = △20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 = △ 氧的饱和常数 Ko =1.3.4 反硝化工艺参数△ 在 20℃ 时的反硝化速率△ 厌氧池溶解氧浓度 DOn =1.3.5 除磷工艺参数 △氧化沟生物处理池设计计算2 好氧池设计计算 ( 按低温情况计算 )2.1 参数修正污水的最低平均水温 Tmin =12 ℃△ 污泥自身氧化系数 Kd 修正Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.041 1 / d△ 硝化菌自身氧化系数 Kd N 修正KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.027 1 / d2.2 选取设计泥龄 tc =15d△ BOD5 表观产率系数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=0.37 mgVSS / mgBOD52.3 排泥量计算△ 污泥有机部分产量 X B,H = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =4698.12 kg / d△ 污泥惰性部分产量 X I = SSo * Q * (1-f V) / 1000 =13500.00 kg / d△ 污泥硝化部分产量 X B,A=Yn*(NH0-Nhe)*Q/(1000*(1+tc*KdN))=240.0 kg / d△ 内源衰减残留物量 X B = f P * Yd * tc * X B,H =572.38 kg / d△ 剩余活性污泥总量 X T = X I + X B,H + X B,A + X B =19.01△ 活性污泥中 MLVSS 比例 fvss= ( X B,H + X B,A + X B ) / X T =28.99%△ 活性污泥产率= X T / [ Q * ( So - Se ) / 1000 ] = 1.51kgSS/kgBOD2.3 好氧池容积计算△ 设计好氧池中污泥浓度(MLSS) =5000mg / l△ 设计好氧池中活性污泥浓度(MLVSS) =△ 好氧池总池容 V =(tc*X T) / (MLSS/1000) =3△ 好氧池水力停留时间 HRT = 24 * V/Q =15.21hr =0.63d2.4 参数校核△ MLSS 污泥负荷 = Q * ( So ) / ( V * MLSS ) =0.047kgBOD/kgMLSS△ MLVSS 污泥负荷 = Q * (So) /(V * MLSS * fvss) =0.163kgBOD/kgMLVSS2.5 污泥体积取活性污泥含水率 p =99.3%污泥浓度 Nw =7.0kg/m3污泥体积 Vs = W/Nw =2716m3/d =53.88l/s (14 hr)99.20%2376.3169.7447.194.00%316.822.63 6.380.00%95.1 6.79 1.9每公斤干泥加混凝剂 PAM0.004kgPAM/kg干泥加药量76.0kg/d = 5.432kg/h2.6 生物池容积计算2.6.1 Carrousel 氧化沟 2.6.2 Orbal氧化沟设计水深 H1=4m 超高 H2= 1.0m设计水深 H1=系列数 S=3系列系列数 S=单渠道宽度 B1 =9.0m单渠道宽度 B1 =单系列好氧区面积A1=4752.6m2单池好氧区面积A1=单系列好氧区长度L1=528.1m单系列好氧区长度L1=曲线段长度 L2=84.8m曲线段长度 L2=直线段长度 L3=443.25m直线段长度 L3=单池分格数 N =4格单池分格数 N =单池直线段长度 L4=110.8m 取 L4=113.5m单池直线段长度 L4=设计氧化沟超高 H2= 1.0m设计氧化沟超高 H2=氧化沟总高 H=5m氧化沟总高 H=设纵向总池壁厚 B2=2m设纵向总池壁厚 B2=设横向总池壁厚 B3= 1.5m设横向总池壁厚 B3=氧化沟尺寸 L×W×H=3-142×38×5m氧化沟尺寸 L×W×H=有效容积 W'=19397.6m3 总有效容积V'=58192.88m3有效容积 W'=单池总容积 W=24247.04m3 总池容积V=72741.11m3池总容积 W=厌氧池尺寸 L×W×H=3-38×9×5m2.7 二沉池辐流式沉淀池设计水深 H1=系列数 S=设计有效水深 H1= 3.5m单渠道宽度 B1 =设计超高 H2=0.5m单池好氧区面积A1=设计缓冲层高度 H3=0.5m单系列好氧区长度L1=设计污泥层高度 H4=0.5m曲线段长度 L2=沉淀池池边高度 H=5m直线段长度 L3=设计沉淀池直径 D=35m单池分格数 N =设计初沉池数量6座单池直线段长度 L4=平均流量时表面负荷q=0.65m3/m2.h设计规范 0.5~0.75 m3/m2.h设计氧化沟超高 H2=平均流量时停留时间t= 5.39h设计规范 1.5~2.5 h氧化沟总高 H=二沉池尺寸3－Φ35×5.0m设纵向总池壁厚 B2=峰值流量时表面负荷q=#NAME?m3/m2.h设横向总池壁厚 B3=峰值流量时停留时间t=#NAME?h氧化沟尺寸 L×W×H=固体负荷校核 q2' =155.9kg/m3.d设计规范 <150 kg/m2.d有效容积 W'=池总容积 W=3 厌氧池设计计算△ 设计厌氧池个数 N =3个△ 按水力停留时间1小时设计厌氧池 V =1250m3/座4 厌氧池设计计算 ( 按低温情况计算 )4.1 参数修正4.2 厌氧区容积 Vp = Q * tan / 24 =厌氧区名义水力停留时间 tan =4.3 厌氧区实际水力停留时间 tant = 24 * Vp / [(1+r) * Q] =0.4 hr( 满足要求 )4.4 厌氧区释放出PO4－P 浓度 CP1△ PO4-P 释放速率系数 kp = 0.0236 * So - 0.036 = 3.50mgP/gMLSS*hr △ CP1 = CPo + kp * tant * X / 1000 =#REF! mg / l4.5 好氧区出水 PO4－P 浓度 CP2△ PO4-P 吸收速率系数 ku , 取0.5 l / gMLSS*hr△ 好氧区实际水力停留时间 t2 = t / (1 + r + R) =#REF! hr△ 由公式 ln( Cp1 / Cp2) = ku * X * t2 / 1000得 : Cp2 = Cp1 * exp( - ku * X * t2 /1000) =#REF! mg/l4.6 校核好氧区出水总磷浓度 TPeTPe = ( CP2 + 0.055 ) / 0.671 =#REF! mg/l4.7 校核污泥含磷率 PxPx = ( TPo - TPe ) * Q / ( W * 1000) =#REF!基本满足要求5 需氧量计算5.1 有机物碳化需氧量 O2－cO2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*(X B,H+X B) =11037.9 kgO2 / d式中：<> BODu/BOD5 = 1.47<> 理论上微生物自身氧化的好氧量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝化需氧量 O2-nO2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12 * ( X B,H + X B ) ] =15658.6 kgO2 / d式中：<> 微生物细胞中 N 的比例为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS5.3 反硝化可利用氧 O2-dnO2-dn = 2.85 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =0.000 kgO2 / d( TNe 使用要求值30mg/l )5.4 总需氧量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =26696.5kgO2/d =26.7 tO2/d5.5 去除每公斤 BOD5 的需氧量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )] = 2.12kgO2/kgBOD6 曝气器计算6.1 基础数据6.1.1 实际传氧速率N (AOR)26696.5kgO2/d =1112.4kgO2/h6.1.2 污水剩余DO 值 (DO)2.0mg/L 6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧 (C S ,20度)9.17mg/L 6.1.4 当地海拔高度600m6.1.5 当地大气压P a (kPa) (见给排水手册一P81页)9.6mH2O =94.08Kpa6.1.6 污水温度(T)高温24度低温6.1.7 T 温度时清水饱和溶解氧 (简明排水设计手册P6页)8.53mg/L6.1.8 T 、P a 时清水饱和溶解氧 (C SW )7.926.2 计算N 0/(P×η)η)－C 0)×1.024(T －20)/C0=f×N0/(0.3E A )E A )/79+21(1－E A(O t /42+P b /2P a )8.接触池8.1池容取接触时间 t' =30min接触池容积 V' =1875m3取接触池数 n' =2座取接触池深 h = 5.0m取单接触池宽W =10m设计单接触池长L =23.4m 取 L=度接触池实际容积 V =2000m3mg/L8.2 出水加氯量取每方水加液氯5g Cl2/t水出水加氯量为450kg Cl2/d =N0×(β。

de氧化沟设计计算

de氧化沟设计计算摘要：I.氧化沟设计计算的概述- 氧化沟的定义和作用- 氧化沟设计计算的目的和重要性II.氧化沟设计计算的步骤- 确定设计流量和水质参数- 选择合适的氧化沟类型- 设计氧化沟的横截面形状和尺寸- 计算氧化沟的水力停留时间和污泥停留时间- 设计氧化沟的进出水口和曝气系统- 考虑氧化沟的防腐蚀和保温措施III.氧化沟设计计算的实例分析- 以某实际工程项目为例，介绍氧化沟设计计算的具体过程- 分析该实例中氧化沟设计的优点和不足之处IV.氧化沟设计计算的注意事项- 氧化沟设计中需要考虑的一些关键因素- 氧化沟设计中可能出现的问题和解决方法正文：I.氧化沟设计计算的概述氧化沟是一种常用的城市污水处理设施，它通过微生物降解有机污染物，使污水得到净化。

氧化沟设计计算是为了确定合适的氧化沟设计参数，以保证污水得到有效处理。

在进行氧化沟设计计算时，需要考虑设计流量、水质参数、氧化沟类型、横截面形状和尺寸、水力停留时间和污泥停留时间等因素。

II.氧化沟设计计算的步骤氧化沟设计计算主要包括以下几个步骤：1.确定设计流量和水质参数：根据污水的来源和处理要求，确定氧化沟的设计流量和水质参数。

2.选择合适的氧化沟类型：根据污水的特性和处理要求，选择合适的氧化沟类型，如合流氧化沟、分流氧化沟等。

3.设计氧化沟的横截面形状和尺寸：根据氧化沟类型和处理要求，设计合适的氧化沟横截面形状和尺寸。

4.计算氧化沟的水力停留时间和污泥停留时间：根据氧化沟的横截面形状和尺寸、设计流量等因素，计算氧化沟的水力停留时间和污泥停留时间。

5.设计氧化沟的进出水口和曝气系统：根据氧化沟的横截面形状和尺寸、设计流量等因素，设计氧化沟的进出水口和曝气系统。

6.考虑氧化沟的防腐蚀和保温措施：根据污水的特性和处理要求，考虑氧化沟的防腐蚀和保温措施。

III.氧化沟设计计算的实例分析以某实际工程项目为例，介绍氧化沟设计计算的具体过程。

该项目为某城市污水处理厂的氧化沟设计，设计流量为10000m/d，水质参数如下：CODCr 200mg/L，BOD5 100mg/L，SS 50mg/L。

氧化沟计算

3.3.3 carrousel 氧化沟假设沉砂池出水BOD =200mg/L ，氧化沟出水BOD =20mg/L 。

图6 氧化沟计算图（1）氧化沟所需容积V设污泥负荷N S =0.06kgBOD 5/(kgMLSS·d)污泥回流比R =100%，污泥回流浓度X R =6000mg/L （6kg/m 3）混合液污泥浓度()2006000100%3100/11100%R ss X R X mg l R +⨯+⨯===++氧化沟所需容积 30()60000(20020)58065()0.063100e s Q L L V m N X -⨯-===⨯ （2）氧化沟平面尺寸的确定设池数为两个，则每个池子的容积V 0为：V=V/2=0.5×58065=29032(m 3)设池宽w =13m ，池深h =4.5m ，超高h 1=0.5m （采用曝气转碟曝气），则池长为220329032313 4.53313132()4413 4.5V w h l w m wh ππ--⨯⨯=+=+⨯=⨯⨯所以氧化沟的工艺尺寸为：132m （长）×52m （宽）×5m （高）×2（池数）（3）校核氧化沟有效容积：()'23643328926()V l w wh w h m π⎡⎤=-+=⎣⎦BOD-SS 负荷：05()600001800.06kgBOD /(kgMLSS?d)580653100e s Q L L N VX -⨯===⨯=0.06kgBOD 5/(kgMLSS·d)（在0.03~0.15范围之间）容积负荷：330560000200100.21/()58065V QL N kgBOD m d V -⨯⨯===（在0.2~0.4范围之间）水力停留时间：24245806523.2()60000V T h Q ⨯===（在10~48小时之间）污泥回流比：3100200 1.060003100R X ss R X X --===--（在50%~100%之间）污泥龄：58065310015()20060000C VX t d ss Q ⨯===⨯⨯（在10~20天去除BOD 并消化）（4）曝气设备必要需氧量（SOR ）设去除1kgBOD 需氧2kg ，则每天实际需氧量AOR=L r ×Q ×2=（200-20）×10-3×60000×2=21600kg/d标准条件下必须的供氧量（SOR ） ()2076011.024()24swt S A AOR C SOR C C p αβ-=⨯⨯-2020216008.8476011210(/)1.0240.93(0.978.84 1.5)76024kg h -⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯-C SW =8.84mg/L ，C S =8.84mg/L （假设水温为20℃），C A =1.5mg/L ；α、β—修正系数，利用延时曝气法α=0.93，β=0.97；P —当地大气压强，P =760mmHg 。

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第五节 DE 氧化沟一、设计参数1.污泥浓度：X=2500-4500mg/L ；2.污泥负荷：；3.污泥龄：15-30d 。

4.每千克BOD 需氧量：。

5.设计流量Q=100000m 3/d ，设四组，单组设计流量Q 单=s 。

二、设计计算1.出水中溶解性BOD 5（设为）mg/L76.668.0107.042.1)1()()(42.1523.01=⨯⨯⨯=-⨯⨯⨯=⨯-e T T V S ss ssssmg/L 24.376.610=-=S式中： S ——出水溶解性5BOD 浓度，mg/L 。

e S ——出水5BOD 浓度，mg/L 。

1S ——出水中SS 产生的5BOD ，mg/L 。

ss T ——剩余SS 浓度，mg/L 。

2.好氧区容积v X =ssssT V ×X=×3500=2450mg/L 301m 45.33384)2005.01(45.2100000100024.31852045.0)1()(=⨯+⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⨯=+-=c d v e c k X Q S S Y V θθ 式中： Y ——污泥产率系数，取。

c θ——污泥龄，取20d 。

ssss T V 1S S S e -=S0——进水BOD 浓度。

v X ——挥发性污泥浓度。

d k ——内源代谢系数，取。

X ——污泥浓度，取3500mg/L 。

3.好氧区停留时间h 92.711==QV t 4.剩余污泥量kg/d5.7082100041405.393701.0100000)77.018.018.0(100000)2005.0145.0)(01.0185.0(100000)1(1=-+=⨯-⨯-⨯+⨯+-⨯=-++∆=∆ecd QX QX k YS Q x θ 5.湿污泥量：设污泥含水率为99.3%P =/d m 5.56210000%)3.991(5.37371000)1(3=⨯-=⋅-∆=p x Q s每降解51kgBOD 所产生的干泥量5s 0/kgBOD kgD 42.0)100010185(1000005.7082)(=-⨯=-∆e S S Q x6.脱氮（1）需要氧化的N NH -3量N 1氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为%，则用于生物合成的氮N 0=%×用于生物合成的剩余污泥量 =%××1000001000=L031N N NH TN N 生物合成的氮出水进水---==40-5-4.88 =L（2）需要脱氮量0N TN TN N r 生物合成的氮出水进水--== =L（3）碱度平衡一般认为剩余碱度>100mg/L 时即可保持pH>，生物反应能够进行,每氧化N mgNH -31消耗mg/L 14.7碱度, 每氧化1mg 5BOD 产mg/L 碱度, 每还1mg N NO -3产生mg/L 碱度, 原水碱度一般在280mg/L 。

mg/L10087.15324.31851.014.712.30280>=-⨯+⨯-=）（剩余碱度所以硝化和反硝化能正常进行。

（4）脱氮所需的容积V 2 脱氮率： )20()20(08.1-⨯=t dn dn q qc 10时 kgMLVSS /kg 024.008.107.03)2010()10(N NO q ab -=⨯=-3)10(02m 14.178573500024.0)101540(100000)(=⨯--⨯=⋅--=xq N N N Q V dn e（5）脱氮所需的停留时间h QV t 3.422==7.总有效容积321m 57.8834758.08.127459.17175=+=+=a f V V V 总停留时间h Q V T 19.212410000057.8834=⨯=>16h （符合要求）8.校核污泥负荷kgMLSSkgBOD VX n S S QN e s /08.057.883475.3)01.0185.0(100000)(50=⨯-⨯=⋅⋅-⋅=在之间符合要求。

9.氧化沟平面尺寸（取有效水深h=）设四组八池氧化沟，每组氧化沟容积为390.22086457.88347m n V V ===单单组面积27.5521hm V A ==单单设单沟宽22m ，则l A ⨯⨯+⨯⨯=2222)222(2π单解得l=取氧化沟超高，则总高H=氧化沟单池尺寸：长×宽×高=×22××8池 10.氧化沟计算示意图氧化沟计算示意图见图。

图氧化沟计算示意图三、需氧量计算设计温度4~18度，经核算18度时需氧量最大，因此按设计温度为18度计算供氧量。

1.碳化需氧量R 1碳化需氧量=BOD 需氧量-挥发性剩余污泥需氧量+污泥内源呼吸需氧量v tk e X bV k x k eS S Q R 111011)(+∆---=⋅-/dkgO 61.245615.145.3338405.042.15.393742.11)100024.3185(1000002=⨯⨯⨯+⨯---⨯=⋅-tk e 式中： 1k ——氧化每公斤ss V 所需氧量，42.11=k 。

b ——内源呼吸需氧系数，05.0=b 。

r X ——为污水中污泥的浓度，3kg/m 5.1=r X 。

2.硝化需氧量x k N N N Q k R e ∆---=3022)(/dkgO 69955.393756.01000515401000006.42=⨯---⨯⨯=式中： 3k ——N NH -3合成需氧量，ss 23/kgV kgO 56.0=k 。

2k ——每氧化236.41kgO N kgNH 耗-。

e N ——出水N NH -3，mg/L 5=e N 。

3.反硝化产生的氧量NQ R ∆=85.23/dkgO 28501000001000)1051540(85.22=⨯---⨯=式中： N ∆——反硝化中被还原的N NH -3的量，mg/L 10=∆N 4.总需氧量321R R R R -+=/dkgO 61.287062850699561.245612=-+=换算成标准状态下需氧量)(0R ：20)20(0024.1)(-⨯-=T r sT s C C RC R βρα2018024.1)238.890.0(9.04.861.28706-⨯-⨯⨯⨯⨯=/h kgO 2.2112/d kgO 77.2565822==式中： )20(sT C ——C 20时清水饱和溶解氧浓度，mg/L 4.8)20(=sT C 。

α——氧转移折算系数，一般采用～，取9.0=α。

β——氧溶解度折算系数，一般采用～，取90.0=β。

sT C ——C 18时氧的平均饱和度，mg/L 38.8)25(=s C 。

r C ——氧化沟平均氧浓度，mg/L 2=r C 。

5.曝气机数量计算（以单组反应池计算）选用转刷曝气机（1）单组氧化沟需氧量R 单=h kgO n R /52842.211220== 采用直径D=1000mm 的SZB 型转刷曝气机，充氧能力为(m·h)，单台转刷曝气机有效长度为9m 。

转刷曝气有效长度L=m R 4.714.75284.7==单，取72m 。

所需曝气转刷台数n=L/9=72/9=8(台)，其相关参数见表。

表 SZB 型双速曝气转刷性能参数6.推流器的选择为保证水能正常流动需选用推流器，本设计选择潜水推流器，单池8套，型号为QDT3/4-1800/2-52/P ，其相关参数见表。

表 QDT 低速潜水推流器性能参数四、进出水系统计算1.进水设计厌氧池的水通过四根DN800管道送入氧化沟进水调节堰，进入氧化沟。

2.出水堰及出水竖井（1）出水堰：出水堰按薄壁堰考虑则)0.4(98.32.086.1662.086.12323m m H Q b 取=⨯==式中： Q ——每组氧化沟的出水量，指污水的设计流量与回流污泥量之和。

b ——堰宽。

H ——堰上水头，取。

校核堰上水头H ：mb Q H 199.0)486.1662.0()86.1(3232=⨯==（2）出水竖井考虑可调式出水堰安装要求，在堰两边各留的操作距离。

出水竖井长L=×2+4=出水竖井宽B=米（满足安装要求）则出水竖井平面尺寸为L ×B=×出水管管径采用4跟DN800mm 的管道把水送入配水井，管内的污水流速为s 。