800x1800框架梁模板计算书(木胶合板)
600×1800梁模板计算书
600×1800梁模板计算书600×1800梁模板A（扣件式，梁板⽴柱不共⽤）计算书计算依据：1、《建筑施⼯模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003⼀、⼯程属性⼆、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平⾯图⽴⾯图四、⾯板验算⾯板类型覆⾯⽊胶合板⾯板厚度(mm) 15⾯板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15 ⾯板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(25+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+ (25+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝59.841kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(25+1.5)×1.8]×1＝58.077kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(25+1.5)×1.8]×1＝47.8kN/m1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×58.077×0.152+0.121×1.764×0.152＝0.145kN·m σ＝M max/W＝0.145×106/37500＝3.857N/mm2≤[f]＝15N/mm2满⾜要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×47.8×1504/(100×10000×281250)＝0.054mm≤[ν]＝l/250＝1 50/250＝0.6mm 满⾜要求！3、⽀座反⼒计算设计值(承载能⼒极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×58.077×0.15+0.446×1.764×0.15＝3.542kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×58.077×0.15+1.223×1.764×0.15＝10.281kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×58.077×0.15+1.142×1.764×0.15＝8.386kN标准值(正常使⽤极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×47.8×0.15＝2.818kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×47.8×0.15＝8.195kNR3'=0.928 q2l=0.928×47.8×0.15＝6.654kN五、⼩梁验算⼩梁弹性模量E(N/mm2) 9350 ⼩梁截⾯抵抗矩W(cm3) 60.75⼩梁截⾯惯性矩I(cm4) 273.38为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.542+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.8-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.12 )+1.4×2，1.35×(0.5+ (25+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.7-0.6/2，0.7-0.6/2]/2×1，10.281+0 .9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4}=10.317kN/mq2＝max[2.818+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.8-0.12)+(0.5+(25+1.1)×0.12)×max[0.7-0.6/2，0.7-0. 6/2]/2×1，8.195+(0.3-0.1)×0.6/4]＝8.225kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.317×0.452，0.5×10.317×0.252]＝0.322kN ·mσ＝M max/W＝0.322×106/60750＝5.307N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满⾜要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.317×0.45，10.317×0.25]＝2.818kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.818×1000/(2×45×90)＝1.044N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满⾜要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.225×4504/(100×9350×2733800)＝0.083mm≤[ν]＝l/250＝4 50/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.225×2504/(8×9350×2733800)＝0.157mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm 满⾜要求！4、⽀座反⼒计算梁头处(即梁底⽀撑⼩梁悬挑段根部)承载能⼒极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.317×0.45，0.393×10.317×0.45+10.3 17×0.25]＝5.307kN同理可得，梁底⽀撑⼩梁所受最⼤⽀座反⼒依次为R1＝R5＝3.028kN，R2＝R4＝5.307k N，R3＝4.332kN正常使⽤极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.225×0.45，0.393×8.225×0.45+8.225×0.25]＝4.231kN同理可得，梁底⽀撑⼩梁所受最⼤⽀座反⼒依次为R'1＝R'5＝2.656kN，R'2＝R'4＝4.231 kN，R'3＝3.441kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/m m2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截⾯惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截⾯抵抗矩W(cm3) 4.49主梁⾃重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.149×106/4490＝33.24N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、抗剪验算主梁剪⼒图(kN)V max＝2.343kNτmax＝2V max/A=2×2.343×1000/424＝11.052N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满⾜要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.024mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满⾜要求！七、⽴柱验算剪⼑撑设置普通型⽴杆顶部步距h d(mm) 1200300 顶部⽴杆计算长度系数µ1 1.257 ⽴杆伸出顶层⽔平杆中⼼线⾄⽀撑点的长度a(mm)⾮顶部⽴杆计算长度系数µ2 2.225 钢管类型Ф48×3⽴柱截⾯⾯积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9⽴柱截⾯抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(N/mm2) 205长细⽐验算顶部⽴杆段：l01=kµ1(h d+2a)=1×1.257×(1200+2×300)=2262.6mm⾮顶部⽴杆段：l02=kµ2h =1×2.225×1200=2670mmλ=l0/i=2670/15.9=167.925≤[λ]=210长细⽐满⾜要求！顶部⽴杆段：l01=kµ1(h d+2a)=1.217×1.257×(1200+2×300)=2753.584mmλ1＝l01/i＝2753.584/15.9＝173.181，查表得，φ1＝0.237⽴柱最⼤受⼒N＝max[R1，R2，R3]＝max[4.686，11.628，4.686]＝11.628kNf＝N/(φA)＝11.628×103/(0.237×424)＝115.716N/mm2≤[f]＝205N/mm2满⾜要求！⾮顶部⽴杆段：l02=kµ2h =1.217×2.225×1200=3249.39mmλ2＝l02/i＝3249.39/15.9＝204.364，查表得，φ2＝0.174⽴柱最⼤受⼒N＝max[R1，R2，R3]+0.15×(15.35-1.8)＝max[4.686，11.628，4.686]+2.03 2＝13.661kN f＝N/(φA)＝13.661×103/(0.174×424)＝185.163N/mm2≤[f]＝205N/mm2满⾜要求！⼋、可调托座验算由"主梁验算"⼀节计算可知可调托座最⼤受⼒N＝max[R1，R2，R3]×2＝11.628kN≤[N]＝30kN满⾜要求！。
梁支撑架及梁侧模板计算书
附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。
材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。
φ12对拉螺杆，U型顶托。
采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。
梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。
梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。
设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。
横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。
梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。
为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。
KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。
荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。
梁木模板与支撑计算书(表格)
3.挠度验算
v= 0.68×44.1300.04/(100×6000.00×826200.1)=0.487mm
面板的最大挠度小于300.0/250
满足要求!
穿梁螺栓计算
穿梁螺栓直径为14mm；
穿梁螺栓有效直径为12mm；
穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=17.850kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为N=13.146kN；
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
计算简图
材料特性
面板的厚度18.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15.0N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.30N/mm2；木方抗弯强度设计值13.0N/mm2；木方的弹性模量9500N/mm2
序号
计算要点
详细计算过程
结论
计算过程及结论
梁模板侧模计算
1.抗弯计算强度
f=M/W强度验算f < [f]
满足要求!
2.抗剪强度计算
T=3×11.83/(2×1700.0×18.0)=0.580N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm
梁木模板与支撑计算书
工程名称
计算部位
计算参数
梁截面B=600mm，H=1700mm，
H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离600mm。
梁模板使用的木方截面80×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
800×1200梁需3.8米支撑木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=800mm，梁截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)900mm。
梁模板使用的木方截面38×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.20=46.397N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
模板计算书
模板工程设计计算书结构模板与支撑设计本工程设计混凝土现浇板的厚度为130mm；梁高有1400mm、1350mm、1150mm、800mm、750mm 等。
2#厂房现浇板：（板厚130㎜、层高4.5m）的模板支撑设计1、现浇板的模板支撑体系：模板支撑如下图所示。
木方背椤厚胶合板钢管间距900双向布置钢管竖向间距1200，横向间距离900垫木130板模板支撑构造示意图2、模板支撑设计计算：1）本工程现浇板的模板支撑体系待其砼强度达到设计强度的80%以后拆除。
2）15mm厚木胶合板模板抗弯设计强度fm=23N/mm2,抗剪设计强度fv=1.4N/mm2,E=5000MPa;50×100mm木方背楞抗弯设计强度fm=15N/mm2,抗剪设计强度fv=1.3N/mm2,E=10000Mpa。
钢管采用φ48×3.5㎜普通钢管。
3）、模板支撑的设计与计算：（1）、荷载计算15mm厚木胶合板模板自重 1.2×300=360N/m2现浇砼重力 1.2×0.13×25000=3900N/m2钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m2振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m2上述荷载合计：8080 N/m2计算模板及模板木方施工荷载取值：1.4×2500=3500N/m2 计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值： 1.4×1000=1400N/m2因而取荷载值分别为：11580N/m2 10580N/m2 10080N/m2 （2）、胶合板模板受力验算现浇板木胶合板模板受力计算按两等跨梁进行计算： 抗弯强度验算取1m 宽板带q=11580×1=11.58KN/mmm q bh f l fbh ql WM ql M m 77158.11615100082368618/18/122222max =⨯⨯⨯⨯=⨯≤≤===σ按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V qlV v v224558.1133.115100043443232/1max =⨯⨯⨯⨯=≤≤===τ按挠度验算[]mm qEIl lEI l q 36058.1120051510001215000384200538420038453334,=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯≤=≤=ωω现浇板木胶合板模板跨度，即50×100木方背楞间距取350mm. （3）、50×100mm 木方背楞受力验算50×100㎜木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)梁模板(木支撑)计算书1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.500；立杆计算高度H (m): 3.000;立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 80.000；立杆方木截面高度h(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000:梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 60.000:帽木长度La(m): 1.000:帽木截面宽度b2 (mm): 60.000:帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000:斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 600.000:梁截面宽度B(m): 0.250:梁截面高度D(m): 0.500:2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000;3、梁侧模板参数梁侧斜撑截面宽度b3 (mm): 40.000；梁侧斜撑截面高度h3 (mm): 60.000；梁侧背楞截面宽度b4 (mm): 40.000；梁侧背楞截面高度h4 (mm): 60.000；梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000;面板厚度(mm): 20.000;面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000;5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
高支模板梁支架计算书
高支模板梁支架计算书一、高大梁模板支撑计算1、计算参数信息1.1荷载参数模板自重标准值：0.5KN/㎡钢筋自重标准值：1.5KN/m³新浇砼自重标准值：24KN/m³振捣砼时（对垂直模板）产生的荷载标准值：4KN/㎡施工人员及设备荷载标准值：4KN/㎡倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载标准值：4KN/㎡1.2材料参数1.2.1木模板（15mm厚），取1m宽板带为计算单元弹性模量（E）：5000N/mm2抗弯强度设计值（f m）：10.3 N/mm2截面抵抗矩：W=1000×15×15/6=3.75×104 mm3截面惯性矩：I=1000×15×15×15/12=2.81×105 mm41.2.2木方（40×80mm）弹性模量（E）：10000N/mm2抗弯强度设计值（f m）：13 N/mm250×100mm木方截面抵抗矩：W=40×80×80/6=4.27×104 mm350×100mm木方截面惯性矩：I=40×80×80×80/12=1.7×106 mm4100×100mm木方截面抵抗矩：W=80×80×80/6=8.53×104 mm3100×100mm木方截面惯性矩：I=80×80×80×80/12=3.41×106 mm41.2.3 Q235钢管（A48×3.0mm）弹性模量（E）：2.06×105N/mm2抗弯强度设计值（f m）：205N/mm2截面抵抗矩：W=5.08×103mm3截面惯性矩：I=12.19×104mm4回转半径（i）：16mm截面面积（A）：A=4241.2.4对拉螺栓（A14）净截面面积（A）：105mm2抗拉强度设计值（f）：170N/mm21.2.5新浇砼侧压力标准值计算参数砼重力密度（γc）：取24KN/m³砼浇筑速度（V）：取5m/h新浇砼初凝时间（t0）：取6h外加剂影响系数（β1）：取1.2砼坍落度影响系数（β2）：取1.15二、梁型1：截面尺寸500×13002.1梁侧模板强度计算1、新浇砼侧压力标准值=0.22×24×6×1.2×1.15×51/2=97.757KN/㎡错误!未找到引用源。
板模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为圆形,板底支撑形式为圆木支撑)
板模板(木支撑)计算书模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规X》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规X》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规X》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。
一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；立柱长度(m): 3.000；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：圆木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；圆木的小头直径(mm)：50.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C35；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算跨度(m)：4.000；楼板的计算宽度(m)：4.500；楼板的计算厚度(mm)：120.000；施工期平均气温(℃)：25.000；4、板底圆木参数板底圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗弯强度设计值f(N/mm2)：11.000；m圆木抗剪强度设计值f(N/mm2)：1.400；v5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000(N/mm2)：11.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：1.400；方木抗剪强度设计值fv6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：11.000；方木抗压强度设计值fv7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：10.000；圆木抗压强度设计值fv二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用圆木作为支撑，圆木按照简支梁计算；圆木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 0.0982×d3= 0.0982×5.0003 = 12.275 cm3；I = 0.0491×d4= 0.0491×5.0004 = 30.688 cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1= 25.000×0.120×0.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1= 2.000×1.000×0.300 = 0.600 kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2×(q1+q2) = 1.2×(0.900+0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载P = 1.4×p1= 1.4×0.600 = 0.840 kN；最大弯距M = P×l/4+q×l2/8 = 0.840×1.000/4+1.206×1.0002/8= 0.361 kN；最大支座力N = P/2+q×l/2 = 0.840+1.206×1.000/2 = 1.023 kN ；截面应力σ = M/W = 0.361/0.012 = 29.389 N/mm2；圆木的最大应力计算值为29.389N/mm2，大于圆木抗弯强度设计值11.000N/mm2，不满足要求！3、抗剪强度验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V = 1.206×1.000/2+0.840/2 = 1.023 kN；截面受剪应力计算值：T = 3×1.023×103/(2×40.000×60.000) = 0.639N/mm2；截面抗剪强度设计值：[f] = 1.400 N/mm2；v圆木的最大受剪应力计算值为0.639N/mm2，小于圆木抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规X规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 0.600 kN最大变形ω = 5×1.005×1.000×1012/(384×9000.000×30.688×104) +0.600×1.000×109/(48×9000.000×30.688×104)= 4.743 mm；圆木的最大挠度为4.743mm，大于最大容许挠度4.000mm，不满足要求！三、帽木验算:支撑帽木按照集中以与均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.206×1.000+0.840 = 2.046 kN；均布荷载q取帽木自重：q = 1.000×0.060×0.080×3.870 = 0.019 kN/m；截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 6.000×8.0002/6 = 64.000 cm3；截面惯性矩：I = b×h3/12= 6.000×8.0003/12 = 256.000 cm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kN.m)帽木变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1] = 2.426 kN；R[2] = 4.169 kN；R[3] = 1.608 kN；最大弯矩 Mmax= 0.222 kN.m；最大变形ωmax = 0.118 mm；最大剪力 Vmax= 2.494 kN；截面应力σ = 3.462 N/mm2。
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梁5KZL3(800x1800)模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计混凝土梁居梁两侧立柱中的位置设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.65kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝46kN/m1、强度验算M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×55.89×0.162+0.121×1.76×0.162＝0.15kN·mσ＝M max/W＝0.15×106/37500＝3.94N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×46×1604/(100×10000×281250)＝0.068mm≤[ν]＝l/400＝160/400＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×55.89×0.16+0.446×1.76×0.16＝3.64kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×55.89×0.16+1.223×1.76×0.16＝10.57kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×55.89×0.16+1.142×1.76×0.16＝8.62kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×46×0.16＝2.89kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×46×0.16＝8.41kNR3'=0.928 q2l=0.928×46×0.16＝6.83kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.64+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(1.8-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.8/2，(1.2-0.6)-0.8/2]/2×1，10.57+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/5}=10.61kN/mq2＝max[2.89+(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(1.8-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.8/2，(0.5-0.6)-0.8/2]/2×1，8.41+(0.3-0.1)×0.8/5]＝8.44kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×10.61×0.52，0.5×10.61×0.052]＝0.28kN·mσ＝M max/W＝0.28×106/37330＝7.6N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×10.61×0.5，10.61×0.05]＝3.219kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.219×1000/(2×35×80)＝1.72N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×8.44×5004/(100×9350×1493300)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝8.44×504/(8×9350×1493300)＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/400＝0.12mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×10.61×0.5，0.393×10.61×0.5+10.61×0.05]＝6.06kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝2.82kN，R2＝R5＝6.06kN，R3＝R4＝4.95kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×8.44×0.5，0.393×8.44×0.5+8.44×0.05]＝4.83kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝2.4kN，R'2＝R'5＝4.83kN，R'3＝R'4＝3.92kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max /W ＝0.464×106/5080＝91.4N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max ＝6.867kNτmax ＝2V max /A=2×6.867×1000/489＝28.08N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝466.67/400＝1.17mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝2.01kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.01kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1600/15.8=101.27≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.631、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.5×1.62/10＝0.03kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+0.9×1.4×2]×1＝51.95kN/mq1＝max{3.29+(0.3-0.1)×0.8/5+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.8/ 2，(0.5-0.6)-0.8/2]/5×1，9.53+(0.3-0.1)×0.8/5}=9.56kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.85kN，R2＝10.7kN，R3＝10.7kN，R4＝1.85kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+M w/l b＝max[1.85+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.6-0.8/2)/2×0.9，10.7，10.7，1.85+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.6-0.8/2)/2×0.9]+0.03/1.2＝10.73kNf＝N/(υA)+M w/W＝10725.44/(0.63×489)+0.03×106/5080＝41.32N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝11.82kN≤[N]＝30kN满足要求！。