落地式卸料平台计算1
卸料平台计算
Q(x)，∵M(x)为二次抛物线，则Q(x)为直线，不难算出QB=664kg,
Qc=555kg。则Qmax=555+111=666kg
三、强度计算
σmax=Mmax/Wz=49150kg•m/108cm3<[σ]=2400kg/m2
max=QS/Jb=3/2•Q/bh=1.5•728kg/0.53×10cm2=206kg/cm2＜[τ]=1200kg/cm2
卸料平台计算软件卸料平台施工方案卸料平台悬挑卸料平台落地式卸料平台卸料平台规范卸料平台方案卸料平台拆除卸料平台验收表卸料平台面图
材料堆放总重2000kg，自重660kg。ABCD中CD为外伸梁，其外荷载为：2660kg/2=1330kg。
线荷载：q=1330kg/3.6m=370kg/m.
求支反力RB、RC：
∑MB=0
RC×3.6m=q×3.6×1.8m RC=666kg
∑Y=0 RB=1330－666kg=664kg
二、内力计算
弯矩M(x)=RBx－qx•x/2=664x－185x2
对M(x)求导并令其为零，则
dM(x)/dx=664－370x=0
∴x=1.79m M(x)取得极大值
则Mmax=M(1.79)=664×1.79－185(1.79)2=595.8kg•m
四、钢丝绳拉力及强度计算
从上图分析N=666×1.41=939.06kg。4时即φ15钢丝绳可以承担4000kg拉力。
n=4000/939.06=4.26
经结构分析计算卸料台限重2T时时安全可用的。
卸料平台材料表
序号
材料价格
数量
重量/m
总重
落地式卸料平台验算(架体高度14
落地式卸料平台验算（架体高度14.2m）计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+0.9×1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.03+0.35×0.8/(1+1))+0.9×1.5×3×0.8/(1+1) =1.841kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.35×0.8/(1+1))=0.17kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.841×1.52=0.414kN·mσ=γ0M max/W=1×0.414×106/4120=100.547N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.17×15004/(100×206000×98900)=0.286mmνmax＝0.286mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.841×1.5=3.038kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.17×1.5=0.281kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=3.038kNq=1.3×0.03=0.039kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.281kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.611×106/4120=148.233N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.155mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.535kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1×3.038/2=1.519kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×1.535=1.535kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.129+1.5×1/2×0.03/1.8)×14.2=2.01kN单内立杆：N G1k=2.01kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(14.2/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/2/2=0.933kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=0.933kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(14.2/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.133kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×14.2=0.213kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.933+1.133+0.213=2.28kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.933kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN内立杆：N Q1k=1.8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(2.01+2.28)+ 0.9×1.5×1.8=8.006kN 单内立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(2.01+0.933)+ 0.9×1.5×1.8=6.256kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+0.9×1.5N Q1k=1.3×(2.01+2.28)+0.9×1.5×1.8=8.006kN M wd=γLφwγQ M wk=γLφwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.262×1.5×3.62)=0.124kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[8006.426/(0.191×384)+123766.704/4120]=139.203N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.5×ωk×2×h×3×l a=1.5×0.262×2×1.8×3×1.5=6.367kN长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(6.367+3)×103/(0.896×384)=27.225N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=6.367+3=9.367kN≤0.85×12=10.2kN 满足要求！。
扣件式钢管落地式卸料平台
扣件钢管落地式卸料平台(双管、双扣件）1。
基本计算参数(1)基本参数卸料平台宽度3。
00m，长度4.00m，搭设高度13。
50m。
采用Φ48×3。
5钢管。
内立杆离墙0。
20m，中立杆采用双扣件.立杆步距h=1。
50m，立杆纵距b=1.00m，立杆横距L=1.00m.横向水平杆上设2根纵向水平杆；施工堆载、活荷载5。
00kN/m2；平台上满铺竹串片脚手板.(2）钢管截面特征壁厚t=3。
5mm，截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4;截面模量W=5080mm3,回转半径i=15。
8mm,每米长质量0。
0376kN/m；钢材抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。
（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m脚手板采用钢筋条栅脚手板,自重标准值为0.35kN/m22）施工均布活荷载标准值施工堆载、活荷载5。
00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk平台搭设高度为13。
50m,地面粗糙度按B类；风压高度变化系数μz=1。
00（标高+5m)挡风系数=0。
868，背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1。
3=1。
3×0.868=1.128,工程位于广东广州市，基本风压ω0=0.30kN/m2水平风荷载标准值ωk=μzμsωο=1.00×1。
128×0.30=0.34kN/m22.纵向水平杆验算(1)荷载计算钢管自重G K1=0.0376kN/m；脚手板自重G K2=0。
35×0。
33=0。
12kN/m；施工活荷载Q K=5。
00×0。
33=1.65kN/m 作用于纵向水平杆线荷载标准值永久荷载q1=1.2×(0。
0376+0。
12）=0.19kN/m,施工活荷载q2=1.4×1.65=2。
31kN/m（2）纵向水平杆受力验算平台长度4。
钢管落地卸料平台搭设要求及计算书
钢管落地卸料平台搭设要求及计算书钢管落地卸料平台搭设要求及计算书根据工程进度及施工需要，需搭设落地式钢管卸料平台，用于木工钢管、层板、扣件等材料的垂直运输的转运平台，平台搭设尺寸为4000×2500mm，搭设高度为16.50m(即平4层板面)，步距为1400mm，平台基础为素土夯实后，浇筑50mm厚C15砼，钢管底脚垫0.25㎡的旧层板，材料堆放最大荷载为5.000 kN/m2(折算成6米长钢管为25根)，材料要及时转运，不得超载；平台操作面须搭设1200mm高防护栏杆；平台搭设数量及位置根据现场定，特别注意的是平台与主体的连墙杆件必须可靠连接，防止平台倾覆。
本扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》等编制。
一、参数信息参数信息::1.1.基本参数基本参数基本参数立杆横向间距或排距l a (m):0.80，立杆步距h(m)：1.40；立杆纵向间距l b (m):0.80，平台支架计算高度H(m)：16.50；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:Φ48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.2.荷载参数荷载参数荷载参数脚手板自重(kN/m 2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m 2):5.000；施工均布荷载(kN/m 2):4.000；3.3.地基参数地基参数地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m 2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
落地式卸料平台(落地式)
目录1．编制目的和依据 (2)1.1编制目的 (2)1.2编制依据 (2)2.施工准备 (2)2.1技术准备 (2)2.2材料准备 (2)2.3人员组织 (2)3.卸料平台设计 (4)4.卸料平台搭设 (4)5.搭设质量要求及验收 (6)5.1搭设质量要求 (6)5.2卸料平台的验收 (6)6.卸料平台拆除 (6)6.1拆除前必须完成以下准备工作 (6)6.3拆除材料应符合以下要求 (7)7.卸料平台计算 (7)8.安全技术措施 (7)9.卸料平台限重 (8)10.附件一 ............................................................................................ 错误！未定义书签。
1．编制目的和依据1.1编制目的为了加大周转料的使用效率，减少材料及劳动力投入，特编制本方案。
1.2编制依据序号内容备注1 钢管脚手架扣件GB15831-20062 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-913 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115 建筑施工安全检查标准JGJ59-20116 建筑结构荷载规范GB50009-20107 青岛市建设工程施工现场安全防护标准8 国家（青岛）通信产业园1、2号地块结构图9 国家（青岛）通信产业园1、2号地块建筑图2.施工准备2.1技术准备2.1.1组织方案会审，确定采用钢管搭设卸料平台的可行性，同时经济效果良好。
2.1.2依据施工图，确定卸料平台的平面位置；2.1.3编制本施工方案和技术交底；2.2材料准备2.2.1钢管的进场检验本工程使用外径48扣件式钢管脚手架，其检验标准如下：（1）应有产品质量合格证；（2）应有质量报告，钢管材质检验方法符合国家现行标准《金属拉伸试验方法》（GB/T 228）的有关规定；（3）钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管必须涂有防锈漆；（5）钢管质量标准见下表：序号项目允许偏差（mm）检查工具1 外径48.0mm，壁厚3.6mm -0.6 游标卡尺2 钢管两端端面斜切偏差（△） 1.70 塞尺3 钢管内外表面锈蚀深度△=△1＋△2）≤0.5游标卡尺4钢管弯曲偏差a．各种杆件端部弯曲（起弯曲点距离杆端l≤1.5m）≤5钢板尺b.立柱钢管弯曲：3m＜l≤4m4m＜l≤6m≤12≤20c.栏杆、支撑体系钢管弯曲l≤6.5m≤302.2.2扣件的进场检验扣件采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件三种；其外观及附件质量应符合以下指标：（1）扣件各部位不允许有裂纹存在；（2）扣件不允许在主要部位有缩松；（3）扣件表面大于10mm²的砂眼不应超过三处，且累计面积不应大于50mm²；（4）扣件表面粘砂面积累计不应大于150mm²；（5）扣件表面凸（或凹）的高值（或深）不应大于1mm；（6）扣件与钢管接触部位不应有氧化皮，其他部位氧化面积累计不应大于150mm²；（7）铆钉应符合GB876的规定，铆接处应牢固，铆接头应大于铆钉直径1mm，且美观，不应有裂纹存在；（8）T型螺栓、螺母、垫圈、铆钉采用的材料用符合GB700的有关规定。
落地式卸料平台搭设方案+安全计算书
落地平台方案1.1工程概况**＊**＊*＊****＊*位于*＊****＊＊*＊＊＊**，.由＊**＊＊＊＊***＊**＊*＊＊＊开发建设.地下*＊层，地上＊＊*＊层,层高2。
8m，结构形式为全现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，抗震设防烈度为8度，搭设高度为该建筑物*＊＊＊层楼面。
由于现浇砼结构较多施工过程中转运的材料也相对要频繁，为了加快材料转运速度,拟在主施工区域搭设落地式卸料平台。
1.2卸料平台设计概况卸料料平台布置从第一层楼面开始搭设起，最高搭设高度至十五层楼面，,搭设高度为42m(不包括栏杆扶手高度）。
转料平台使用时逐层往上搭,搭设平台设计堆放荷载按10KN/㎡考虑，搭设尺寸为：2.70×6.30米，立杆的纵距 b=0.70米,立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距h=1。
50米，平台底面的支撑钢管横距0。
30米布置。
采用的钢管类型为 48×3。
5脚手架管.详见: 转料平台详图详见附图。
2.落地卸料平台构造要求2.1基础构造立杆直接在座于硬化地面之上。
2.2立杆（1）本卸料平台全部采用单立杆。
（2）立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余均采用对接扣件连接。
(3)立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
2。
3纵向水平杆（1)纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。
（2）水平杆采用对接扣件连接，也可采用搭接.a.对接扣件应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应大于500mm，并应避免设在跨中。
b.当采用搭接接头时，搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端扣件盖板边缘至杆端的距离不宜小于100mm。
(3）承受平台荷载的纵向水平杆采（包括横向水平杆）用双扣件与立杆连接。
2。
4连墙件连墙件采用刚性连接，水平向沿架体的四角各设置一个拉结点与墙体呈“八”字形对撑连接。
落地式卸料平台
落地式卸料平台落地式卸料平台是为了方便二层材料周转而设置的，需要在每个单体各设1个，搭设高度从地库顶板至二层，搭设高度约为4.35米。
卸料平台的立杆间距为1.0m×1.0m，步距1.8m，钢管类型48×3.5mm，平台板底钢管间距500mm，最大堆放荷载为1.0kN/㎡。
搭设时需设置刚性拉结点，操作层满铺脚手板，四角用铁丝扎紧，外立杆内侧设置挡脚板，周边设置两道防护栏杆，防护高度1.2m，内侧悬挂密目网进行封闭，防护栏杆内外两侧居中悬挂限载标识牌。
靠外侧的三个立面由底至顶连续设置剪刀撑。
在搭设落地式卸料平台时，需要遵循相关规范和标准，如《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（130-2011）、《建筑施工高处作业安全技术规程》80-91和《建筑施工安全检查标准》59-2011.落地式卸料平台所使用的钢管应采用48×3.5mm的热轧钢管，并进行防腐处理。
扣件应采用可锻铸铁制作，符合国家标准《钢管脚手架扣件》的规定，脚手板应采用14厚模板制作，木楞两端应用镀锌钢丝箍紧，不得使用腐朽、劈裂的板材。
连墙件采用与架体钢管规格相同的钢管与结构进行刚性连接，每层最少设置一道刚性拉结点，可与框架柱或梁进行刚性连接。
在搭设落地式卸料平台前，需要确保地基处理好且符合施工组织设计的要求，场地应平整且清理干净，排水应畅通。
搭设时需要注意每个楼层必须设置与结构连接的刚性拉结点，操作层满铺脚手板，四角用铁丝扎紧，外立杆内侧设置挡脚板，周边设置两道防护栏杆，防护高度1.2m，内侧悬挂密目网进行封闭，防护栏杆内外两侧居中悬挂限载标识牌。
靠外侧的三个立面由底至顶连续设置剪刀撑。
卸料平台的搭设顺序如下：首先放置纵向扫地杆，然后逐根竖立杆，接着安放横向扫地杆。
接下来，安装第一步的纵向水平杆和横向水平杆，再安装第二步的纵向水平杆和横向水平杆，加设临时抛撑，最后安装第三步和第四步的纵向水平杆和横向水平杆。
卸料平台荷载限定验算
卸料平台荷载限定验算1、按施工现场安全生产文明施工标准图集有关卸料平台的规定：（1）卸料平台的设计荷载按3KN/m2。
（2）施工实际荷载应控制在2KN/m2。
（3）斜拉钢丝绳的安全系数不小于0。
2、平台上的荷载计算如下：（1）平台钢骨架总荷载：10号槽钢10Kg/m，16号槽钢19Kg/m。
9.4×10＋6.4×19=215.6Kg215.6/（3.2×2）=22.5Kg/m2=0.23KN/m2（2）脚手板重按0.5KN/m2G=0.23+0.5=0.73KN/m2Q=3KN/m2q=0.73×1.2+3×1.4=5.076KN/m2G+Q=q i=3.73KN/m2（3）由于计算钢丝绳用安全系数法，因此荷载采用标准荷载Q k=3.73KN/m2q k=3.73×1.5=5.6KN/mR a×3.4=0.5×5.6×3.4×3.4=R b=9.52KN计算得出N1=12.7KN钢丝绳计算标准拉力为1.4t18/1.4=12.8大于10 安全。
（4）计算16号槽钢时采用计算荷载：3.4R=0.5×5.1×1.5×3.4×3.4=44.2 所以R=13KNM max=11.05KN〃m N1=17.3 所以轴力N=8.5KN 挑梁采用16号槽钢A=2500mm2W=116.8×103mm3计算应力得到98N/mm2小于205N/mm2安全。
3、卸料平台施工荷载控制在：3.2×3×2=19.2KN约等于1.96t。
1.96t≈2t。
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落地式卸料平台施工方案一、工程概况金冠华庭10#商业网点工程位于银川市西夏区兴洲北路与贺兰山西路交汇处西南角，工程建筑面积为2661.93m2, 工程结构形式为框架结构，建筑物为地上三层，建筑层度一二层3。
6米，三层3.5米，最大高度12。
35米。
均呈“”形布置。
本工程需要采用钢管扣件系统搭设长3米×宽3米卸料平台二座。
二、材料要求钢管采用Φ48×3。
5mm的热扎钢管。
钢管不得有严重锈蚀、弯曲、变形，并刷油漆做防腐处理，扣件采用标准型的回转扣、直角扣、对接扣，不得采用严重锈蚀或螺纹已被咬口的扣件。
三、施工搭设立杆纵向间距为1.0m，立杆横距为1.5 m，跨距1。
5 m。
落地立杆垂直稳放在5cm的木板上，地面基础必须夯实、整平;起步设纵横相连的扫地杆.每一个楼层，设刚性拉结点,拉结件采用Φ48×3.5钢管与结构连结。
操作层脚手板满铺,四角用12#铁丝扎紧。
外立杆内侧采用密目式安全网封闭。
外周设剪刀撑从底面开始到顶；3。
经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水.4。
应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。
5.平台底座面标高宜高于自然地坪50mm.6。
平台基础经验收合格后方可搭设。
7．平台必须配合施工进度搭设。
8。
每搭完一步平台后，应按规范JGJ 130—2001表8。
2。
4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
9.底座安放应符合下列规定:1)底座、垫板均应准确地放在定位线上；2）垫板采用长度不少于２跨、厚度不小50mm的木垫板.10．立杆搭设应符合下列规定：1)严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；2)相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合JGJ 130-2001第6.3.5条的规定；3)开始搭设立杆时,应设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；4）当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；5）顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合JGJ 130-2001第6。
3.5、6.3。
6条的规定。
13．纵向水平杆搭设应符合下列规定:1)纵向水平杆的搭设应符合JGJ 130—2001第6.2。
1条的构造规定；2）在封闭型平台的同一步中,纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定.四、卸料平台计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001).计算依据2《施工技术》2002。
3。
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》.1。
计算参数:支架搭设高度为12。
0m,立杆的纵距b=1。
00m,立杆的横距l=1。
5m,立杆的步距h=1。
50m。
脚手板自重0。
30kN/m2，栏杆自重0。
15kN/m,材料最大堆放荷载5。
00kN/m2，施工活荷载1。
00kN/m2。
地基承载力标准值145kN/m2，基础底面扩展面积0。
250m2,地基承载力调整系数0.40。
图一落地平台支撑架立面简图图二落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.2.2。
纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为截面抵抗矩W = 4。
73cm3；截面惯性矩I = 11.35cm4;纵向钢管计算简图1）.荷载的计算:(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m）:q1 =0。
000+0.300×0。
350=0.105kN/m(2）堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21 = 5。
000×0.350=1.750kN/m（3）施工荷载标准值(kN/m）：q22 = 1.000×0。
350=0。
350kN/m经计算得到，活荷载标准值q2 = 0。
350+1。
750=2.100kN2)。
抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下：静荷载q1 = 1.20×0。
105=0.126kN/m活荷载q2 = 1.40×0.350+1。
40×1。
750=2.940kN/m最大弯矩Mmax=(0。
10×0.126+0。
117×2.940)×1.0002=0.357kN.m最大支座力N = (1.1×0.126+1.2×2。
94)×1.00=3。
667kN抗弯计算强度f=0。
357×106/4729.0=75。
40N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3)。
挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1 = 0。
105kN/m活荷载q2 = 0。
350+1.750=2.100kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0。
677×0.105+0.990×2.100）×1000。
04/（100×2.06×105×113510.0)=0.179mm纵向钢管的最大挠度小于1000。
0/150与10mm,满足要求！4)。
横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=3。
67kN3.67kN 3.67kN 3.67kN 3.67kN 3.67kN 3.67kN 3.67kN支撑钢管计算简图0.634支撑钢管弯矩图(kN。
m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下：2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN 2.04kN支撑钢管变形计算受力图0.034支撑钢管变形图(mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0。
634kN。
m最大变形vmax=0.568mm最大支座力Qmax=8.806kN抗弯计算强度f=0。
634×106/4729.0=133。
98N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于750。
0/150与10mm，满足要求!5）.扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤Rc其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.81kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件所以：平台底支撑横杆采用双扣件2×8.0kN〉R 8。
81 kN。
双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求6)。
立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重（kN）：NG1 = 0。
106×15。
000=1。
592kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2）栏杆的自重(kN)：NG2 = 0。
150×0。
750=0。
113kN（3）脚手板自重(kN）:NG3 = 0。
300×1。
000×0.750=0.225kN (4）堆放荷载（kN）：NG4 = 5。
000×1.000×0.750=3。
750kN 经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。
680kN。
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ = 1。
000×1。
000×0.750=0。
750kN3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1。
20NG + 1.40NQ7）。
立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N ——立杆的轴心压力设计值,N = 7。
87kN—- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i 查表得到;i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)；i = 1。
59A -—立杆净截面面积(cm2）；A = 4。
50W -—立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；［f] ——钢管立杆抗压强度设计值,［f] = 205。
00N/mm2;l0 ——计算长度(m）；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式(1）或（2）计算l0 = k1uh (1）l0 = （h+2a) (2)k1 ——计算长度附加系数，按照表1取值为1。
163；u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。
3；u = 1.700a —- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。
20m；公式（1）的计算结果：l0=1.163×1。
700×1.80=3.559m =3559/15。
9=224.105 =0.145=7866/(0。
145×450)=120。
428N/mm2,立杆的稳定性计算< ［f],满足要求！公式(2)的计算结果:l0=1.800+2×0。
200=2.200m =2200/15.9=138。
539 =0.358=7866/(0。
358×450)=48。
844N/mm2,立杆的稳定性计算< [f］,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3)计算l0 = k1k2（h+2a) (3)k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值为1.032;公式(3）的计算结果：l0=1.163×1。
032×（1.800+2×0.200）=2.640m =2640/15.9=166。
277 =0.257=7866/（0。
257×450）=68.086N/mm2，立杆的稳定性计算〈[f]，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
8)。
基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤fg其中p -- 立杆基础底面的平均压力（kN/m2)，p = N/A;p = 31。
46N ——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）;N = 7.87A ——基础底面面积(m2）；A = 0.25fg -—地基承载力设计值(kN/m2）；fg = 58.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc ×fgk其中kc -—脚手架地基承载力调整系数；kc = 0。
40fgk -—地基承载力标准值；fgk = 145.00 地基承载力的计算满足要求！。