模板验算
模板验算
3.2 模板检算：墩身翻升模板每套3节，节高2m，每节分为6块，其中，分别为2.5*2m尺寸2块，3.1*2m 尺寸4块，易分析知应以3.1*2m尺寸模板为控制进行计算。
3.1*2m尺寸模板面板为6mm钢板，横肋为50*50*5mm角钢，竖肋为[8槽钢，横肋间距40cm，竖肋间距为32cm。
每块模板设Φ22mm圆钢拉杆8根，对称布置。
⑴墩身模板侧面压力计算：p=p1+p2=45.4kpa⑵模板钢面板计算：lx/ly=32/40=0.8，可视为双面板计算。
选取面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行分析。
取1mm宽的板条作为计算单元，q =0.0454N/mm，1计算支座弯距：M= K M·q·l=-335.7N·mmM= K M·q·l=-414N·mm面板的截面系数W=1/6bh2=6mm3应力为：σ=M max/W=414/6=69Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。
2计算跨中弯距：M= K M·q·l=144.1N·mmM= K M·q·l=90.1N·mm面板的截面系数W=1/6bh2=6mm3钢板的泊松比为ν=0.3，换算弯距为：M= M+ νM=171.1N·mmM= M+ νM=133.3N·mm应力为：σ=M max/W=28.5Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。
3挠度验算：B0=Eh3/[12(1-ν2)]= 41.5*105N·mmωmax=K f·Fl4/B0=0.583mmωmax<[ω]=1.5mm，满足要求。
⑶模板竖肋计算：竖肋间距32cm，可视为支撑在大横肋上的带悬臂的简支梁，计算简图如下：q=14.53N/mm支座弯距：M B=1/2*ql12=2615400N·mmM c=1/2*ql22=290600N·mm跨中弯距：M=-1/8*ql2+（M B+M c）/2=1162400 N·mm最大弯距为M B=2615400 N·mm4强度验算：竖肋采用[8槽钢，W=25.3*103mm3，I=101*104mm4，σ=M max/W=103.4Mpa<[σ]=215Mpa可满足要求。
八、模板验算
八、模板验算8.1.墙体模板验算地下室墙体模板按取5米层高验算墙模、次龙骨、主龙骨、支拉系统，不考虑周围计算单元钢筋对该计算单元的拉力有利效应。
该墙厚350mm，墙体支模高度为5m，墙体模板竖向龙骨为50×100mm木方，间距250mm；水平龙骨为2根Φ48×3.5钢管，间距：下面第一道200，2道400，3道500，往上为600。
对拉螺栓是直径14的全螺纹螺栓，左右间距为600 mm。
验算时按上下间距500，左右间距600进行验算。
8.1.1 .侧压力计算①.新浇混凝土对模板的侧压力标准值取下列两式中的最小值β1= 1.0，β2= 1.2，T=25℃，t0 = 200/T+15，V = 2.5m/hF1= 0.22γc t0β1β2 V1/2 = 0.22×24×(200/25+15)×1.0×1.2×2.51/2=50kN/m2F2 =γc H = 24×5= 120kN/m2取用F1=50kN/m2 。
二者取小值：即F1=取用F1=50kN/m2 。
②砼侧压力设计值：F= F1×分项系数×折减系数=50×1.2×0.85=51kN/m21.2、倾倒混凝土时产生水平荷载查表取4kN/m2荷载设计值为： 4×1.4×0.85=4.67kN/m2q1 = 1×F＇= 1×55.67=55.67kN/m③.抗弯强度验算(多层板)M = 0.077q1L2 = 0.077×55.67×0.252 = 0.268kNmW = bh2/6 = 1×0.0182/6 = 54×10-6 m3σ= M/W =0.268/54×10-6 m3 =4.97×103 kN/m2＜f m=10×103 kN/m2，满足要求。
模板验算
梁柱模板验算钢材、抗拉强度设计值Q235钢为215N/mm2，普通螺栓为170N/mm2，钢楞的允许挠度：平板模为1.5mm，钢楞为3mm。
⑴荷载设计值1)砼侧压力计算：F1=0.22γc t0β1β2V1/2=0.22×24000×5.71×1.0×1.15×5.51/2=81.32kN/mm2F =γc H=24×10=240 kN/m2取两者中小值即F1=81.32 kN/mm2砼侧压力设计值F=F1×分项系数×折减系数=81.32×1.2×0.85=82.94 kN/m2倾倒砼时产生的水平荷载为2 kN/m2荷载设计值F2=2×1.4×0.85=2.38 kN/m22)对荷载进行组合F’=82.94+2.38=85.32kN/m2⑵验算1)钢模板验算查表知P3015钢模板（δ=2 .5mm）截面特征，I xj=26.97×104mm4, W xj=5.94×103mm3计算简图如下：q1= F’×0.30/1000=85.32×0.30×1000=25.6 N/mm (用于计算承载力)q2= F×0.30/1000=24.9N/mm(用于验算挠度)抗弯强度验算：M=q1×L2/2=25.6×3002/2=115.2×104Nmmσ=M/W=115.2×104/5.94×103=194 N/mm2＜f m=215 N/mm2挠度验算：W=q2M/24EI xj=[24.9×300×(9002+6×3002×900+3×3003)]/（24×2.06×105×6.97×104） =0.9mm＜[w]=1.5mm（符合要求）2)内钢楞验算查表得知2φ48×3.5mm的截面特征为：I=2×12.19×104mm4, W=2×5.08×103mm3取模板中间三跨为计算对象，内钢楞计算简图如下：q1= F’×0.90/1000=76.8 N/mm2 (用于计算承载力)q2= F×0.90/1000=74.6N/mm2 (用于验算挠度)抗弯强度验算：M= 0.105×q×L2=0.105×76.8×5002=2.0×106Nmm挠度计算：W=0.677×qL4/100EI=0.677 ×74.6×5004/100×2.06×105×2×12.19×104=0.6mm＜3.0mm 符合要求。
模板验算
三、模板设计方案混凝土自重为24KN/m3，塌落度为7mm,采用导管浇筑，浇筑速度为2m/h，混凝土温度为30℃，用插入式振捣器振捣。
荷载设计值A、新浇砼侧压力标准值，按公式8-6和8-7计算，其中t=200÷（30+15）=4.44F1=0.22rt β1β2V1/2= 0.22×24×4.44×1.0×1.0×21/2 =33.15KN/m2F2=rH=24×3=72 KN/m2取F较小值，则F=33.15 KN/m2B、砼侧压力设计值F= F1×分项系数×折减系数=33.15×1.2×0.9=35.8 KN/m2C、倾倒砼时产生的水平荷载用导管向模板内倾倒砼则水平荷载标准值为2 KN/㎡荷载设计值为 2×1.4×0.9=2.52 KN/㎡D、按表8-69进行荷载组合F =35.8+2.52= 38.32 KN/㎡1、柱模板模板设计：柱模板厚度为18mm，每块拼板宽450mm，采用Φ48×3.5钢管作柱箍,设柱箍间距600mm。
（1）强度验算：q=38.32×0.45×0.9 =15.52N/mm按以下公式验算N/An+Mx/r x w nx≤f其中: N=450÷2×15.52=3492NMx=15.52×(450+68×2)2÷8=666188.24 N·Mr x=1An=489mm2w nx=5.08×103mm3N/An+Mx/r x w nx=3492÷489＋666188.24÷(1×5.08×103)=138.28N/ mm2≤f=215 N/ mm2(满足要求) （2）挠度验算验算挠度时，荷载仅采用新浇砼侧压力设计值q ＇=35.8×450×0.9=14.5×103N/mmW=5 q ＇L4/384EI≤【W】=5×14.5×103×5864÷(384×2.05×105×12.19×104×103)=0.9mm〈【W】= L/500=586/500=1.17mm(满足要求)2、墙模板模板设计：模板采用2440×1220×2、楼板模板计算开间尺寸6.3×4.5M，层高3M，板厚120MM，模板用183×91.5×1.8 CM胶合板。
模板验算书
附件：模板验算书1、验算依据1.1、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ/T F50-2011);1.2、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；1.3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003))；1.4、《路桥施工计算手册》。
2、模板基本数据2.1、6m×3m、5m×3m模板面板采用5mm钢板；竖肋采用[10#槽钢，间距300mm；横肋采用双[18#槽钢，间距700mm。
6m×3m、5m×3m模板为通用，长度方向分为三块，其中长1m 块为调整块，最大柱高为7.6m。
2.2、2m×1.8m、2m×1.6m模板面板采用5mm钢板；竖肋采用[10#槽钢，间距350mm；横肋采用[16#槽钢，间距700（底部），最大间距717mm（顶部）。
2m×1.8m、2m×1.6m模板为通用，长度方向分为三块，其中长0.2m块为调整块，最大柱高为6.74m。
2.3、φ1.6m模板面板采用5mm钢板；竖肋采用[10#槽钢，间距314mm；横肋采用[10#槽钢，间距767mm；最大柱高为4.56m。
2.4、φ1.0m模板面板采用5mm钢板；竖肋采用[8#槽钢，间距314mm；横肋采用[8#槽钢，间距767mm；最大柱高为5.53m。
3、6m×3m、5m×3m模板验算3.1、模板工作条件参数3.1.1、按一次浇筑到顶高度按7.6m控制；3.1.2、混凝土不掺缓凝外加剂，坍落度≥11～15cm；3.1.3、浇筑速度：取V=3m/h，7.6m高约2.6个小时浇筑完成；3.1.4、新浇混凝土的密度：25KN/m3。
3.2、最大侧压力计算3.2.1、各项侧压力值取定根据GB50204-2002规范相关条文得：振捣时产生的侧压力：F1=4KN/m2；混凝土倾倒时产生的侧压力：F2=2KN/m2。
根据GB50204-2002规范，采用内部振捣器时，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，可按F3、F4两个公式计算，并取两者的较小值选用。
模板的验算
模板的验算混凝土3/26m kN c =γ；模板重量取3/5.0m KN ；模板的抗弯强度MPa 80施工活载取2/5.1m kN ；木材的弹性模量GPa 9；钢管使用5.348⨯φ的钢管：221089.4mm A ⨯=；441019.12mm I ⨯=331008.5mm W ⨯=；[]MPa mm kN 205/205.02==σ底面模板：左侧60cm 宽，取单位长度1m 计算，模板厚2cm.。
混凝土：kN G 694.69)2614.02.021()2615.26.0()26125.075.021()261395.065.2(1=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= 模板：kN G 006.05.002.016.02=⨯⨯⨯=kN G G G 7.6921=+= 活载：26.016.0m S =⨯=；kN Q 9.05.16.0=⨯= kN Q G N 9.849.04.17.692.14.12.1=⨯+⨯=+=作用在模板上的线荷载：m kN S N q /5.1416.09.841==⨯=此时：m kN ql M ⋅=⨯⨯==368.66.05.141818122m EI ql f c 0398.010667.01093846.05.141538456644=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==- 挠度过大，将其控制在2mm 以内。
在中间布一钢管，成为一梁等跨连续梁。
m kN ql M ⋅=⨯⨯==891.03.05.14107.007.022mm m EI ql f c 995.010947.910667.01091003.05.141521.0100521.046644=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-- 挠度符合要求342210667.0602.016m bh W -⨯=⨯== MPa MPa m m kN W M 8036.1310667.0891.034<=⨯⋅==-σ 符合要求底面模板：2.65m 宽，取单位长度1m ，厚2cm 。
模板施工验算
施工验算一、地下室模板设计4.4.2.1 混凝土墙模板验算剪力墙模板采用定型钢模，板沿长度方向竖向放置50mm³100mm 木方作为竖向背楞，间距300mm；设θ14 对拉螺栓加固，其间距从墙底至墙高1/3 处为450mm（竖向）³750 mm（横向），上部为600mm³750mm，钢管箍间距与对拉螺栓间距一致，第一道对拉螺栓距地越小越好，且不大于200mm，以防墙根部胀模。
墙模内侧支撑与满堂架拉牢，形成一整体，外侧支撑与基坑周围连接牢固。
1.荷载设计值(1) 混凝土侧压力1）混凝土的侧压力标准值：查设计规范得：0 t =5.711 F =0.22 2 / 12 1 0 V r ββ=0.22³24000³5.71³1³1³1.81/2=40.4kN/m22 F = H Vc =5³24=120kN/㎡取二者中小值，即1 F =40.4kN/m22）混凝土侧压力设计值：F = 1 F ³分项系数³折减系数=40.4³1.2³0.85=41.21kN/m2（2）倾倒混凝土时产生的水平荷载：查设计规范得，4kN/m2荷载设计值为4³1.4³0.85=4.76kN/m2（3）荷载组合：F′=41.21+4.76=45.972、验算（1）钢模板验算查材料手册，钢模板（δ=2.5）截面特征，xj I =26.97³104mm4，xj W =5.94³104mm32）计算简图参见墙、梁模板节点图，然后进行简化。
化为线均布荷载： 1 q = F′³0.3/1000=13.79N/m （用于计算承载力）；2 q = F ³0.3/1000=12.36N/m（用于验算挠度）2）抗弯强度验算：（墙体上部和下部的对拉螺栓的平均间距按（450+225）/2=336mm 计算）M = 1 q m2/2=13.79³3362/2=78³104N²mmδ= W M / =78³104/5.94³103=131N/mm2＜m f =215N/mm2所以抗弯强度满足设计要求3）挠度验算：ω= 2 q m（-l3+6m2l+3m3）/24 xj EI=12.36³336(-4503+6³3362³450+3³3363)/24³2.06³105³26.97³1040.99mm＜[ ] ω=1.5mm所以挠度满足设计要求。
建筑工程模板验算方法
建筑工程模板验算方法1 梁模板验算取框架梁截面尺寸350mm×650mm 长8700mm 矩形大梁，梁离地面高4800mm，模板底楞支撑间距1000mm。
1.抗弯强度验算底模验算：荷载：底模自重混凝土自重24×0.35×0.65×1.2=8.64kN/m钢筋自重1.5×0.6×0.65×1.2=0.54kN/m振捣混凝土荷载2.0×0.4×1.2=0.96kN/m合计: q=10.498kN/m乘以折减系数0.9,.则q=q1×0.9=9.448kN/m2.抗弯承载力验算底模下底楞支撑间距1000mm，是一个等跨多跨连续梁，考虑背楞及竹胶合板长度有限，故按四等跨计算：则 M=KM·QL2 = -0.121×9.448×12= -1.143×106N·mm底模下底楞支撑间距1000mm，是一个等跨多跨连续梁，考虑背楞及竹胶合板长度有限，故按四等跨计算：则 M=KM·QL2 = -0.121×9.448×12= -1.143×106N·mm3.抗剪强度计算：V=kV·qL= -0.620×9.448×1= -5.558kN剪应力∴满足承载力要求。
2 侧模验算1.荷载计算假设T=20℃，β1=1.2，β2=1，V=2m/h 则侧压力：取小值F2=14.4kN/m2乘以分项系数：F=14.4×1.2=17.28kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 4kN/m2乘以分项系数：4×1.4=5.6kN/m2以上两项荷载合计：17.28+5.6=22.88kN/m2根据力档间距为1000mm 的条件，则线荷载为：22.88×1.0=22.88 kN/m乘以折减系数则q=22.88×0.9=20.59kN/m2.抗弯强度验算：其中km·kV 和Kω与前述相同，设侧模板厚为112/3mm则：M=KM ·qL2= -0.121×20.59×10002=2491.63×103N·mm3.抗剪强度验算：V=0.620Ql=0.620×20.59×1000=12.766Kn剪应力挠度验算：取侧压力F=17.28kN/m2，化为线荷载17.28×1=17.28kN/m乘以折减系数q=0.9×17.28=15.55 kN/m∴满足要求。
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参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载
荷载组合 编号 模板类型 计算承载力 1 2 3 4 平板及薄壳的模板及支架 梁、拱模板的底板及支架 梁、柱边长≤300、墙厚≤100的侧模 柱边长＞300、墙厚＞100的侧模 ⑴、⑵、⑶、⑷ ⑴、⑵、⑶、⑸ ⑸、⑹ ⑹、⑺ 验算刚度 ⑴、⑵、⑶ ⑴、⑵、⑶ ⑹ ⑺
（四）楼板模板及支架验算
1、楼板模板相关参数 钢筋混凝土楼板厚：130mm，100mm，以100 mm厚楼板进行计算。 模板面板：16mm厚多层板，规格1220mm×2440mm 次 楞：60×80方木，l1=300mm 主 楞：60×80方木，l2=900mm 支架横杆：φ48×3.5钢管，l3=900mm 2、面板验算 取1.22米宽板带，按3等跨连续梁进行验算。由于楼板模板及其支架中不确定的因素较多， 荷载取值难以准确，计算过程中不考虑荷载设计值的折减。
6、主楞验算
（1）荷载计算 面板、混凝土、混凝土中钢筋以及小楞重量均通过小楞传给大楞。 次楞传来荷载为
P1 = (0.9×0.9×0.300×(24+1.1)+0.9×0.9×0.016×5.0 +(0.9/0.300)×0.9×0.06×0.08×5.0)×1.2/2 = 3.737KN 次楞传来荷载作用简图如下：
(2) 按施工荷载为集中荷载考虑 (Ⅰ) 按荷载组合一状况考虑时，最大弯矩出现在第一跨跨中
1 M2
= 0.08q0l12 + 0.2Pl1＝0.08×9.30×0.30×0.30+0.2×3.5×0.30 = 0.277KN.m (Ⅱ) 按荷载组合二状况考虑时，最大弯矩出现在第二跨跨中 = 0.025q0l12 + 0.175Pl1= 0.025×9.30×0.30×0.30+0.175×3.5×0.30= 0.205KN.m
2 M2
= 0.1q0l22 + 0.267P1l3+0.075P2l3 = 0.1×0.0288×0.9×0.9+0.267×3.737×0.9+0.075×3.5×0.9 = 1.137KN.m
(Ⅲ) 取M2 = 1.453KN.m，V2=6.767KN 3) 取M = M2 = 1.453KN.m，V=6.867KN进行验算 σ= M/W = 1.453×106/(100×1002/6) = 8.72MPa＜17MPa（符合要求）
2) 按施工荷载为集中荷载考虑
(Ⅰ) 按荷载组合一情况考虑时 最大弯矩出现在第一跨跨中 2 + 0.2Pl ＝0.08×2.297×0.9×0.9+0.2×3.5×0.9 = 0.08q l 0 2 2 M = 0.779KN.m (Ⅱ) 按荷载组合二情况考虑时 最大弯矩出现在第二跨跨中 M = 0.025q l 2 + 0.175Pl = 0.025×2.297×0.9×0.9+0.175×3.5×0.9= 0.598KN.m 0 2 2
济宁市市中心中学教学综合楼
模 板 工 程 验 算
小组成员：蔡松松 赵佩茹 杨海欣 乔雯雯
模板强度、刚度计算 （一）计算模板及其支架时荷载标准值 1、新浇筑混凝土自重标准值 对普通混凝土可采用24kN/m3，对其他混凝土可根据实际重力密度确定。 2、钢筋自重标准值 钢筋自重标准值应根据设计图纸确定。对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标 准值可采用下列数值： 楼板 1.1kN 梁 1.5kN 即：对钢筋混凝土梁，自重标准值采用25.5kN/m3，对钢筋混凝土板，自重标准值采用 25.1kN/m3，对其他混凝土，如轻骨料，应根据实际的重力密度确定。 3、施工人员及设备荷载标准值 （1）计算模板及其支撑模板的小楞时，对均布荷载取2.5 kN/㎡，另应以集中荷载2.5 kN 再进行计算；比较两者所得弯矩值，按其中较大者采用。 （2）计算直接支撑小楞结构构件时，均布活荷载取1.5 kN/㎡。 （3）计算支架立柱及其他支撑结构构件时，均布活荷载取1.0 kN/㎡。 对大型浇筑设备如上料平台，混凝土输送泵等按实际计算；混凝土堆积料高度超过 100mm以上者按实际高度计算；模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布在相邻的 两块板上。 （4）振捣混凝土时产生的荷载标准值 对水平模板可采用2.0kN/㎡；对垂直模板可采用4.0kN/㎡（作用范围在新浇筑混凝土侧压 力的有效压头高度之内）。
主楞 自重q0：5×0.06×0.08×1.2 = 0.0288KN/m 施工荷载：均布荷载q1 = 1.5×0.9×1.4 =1.89 KN/m 集中荷载P2 = 2.5×1.4 =3.5 KN （2）强度验算 按3等跨连续梁进行验算，计算简图参考楼板面板计算简图。 1）按施工荷载为均布荷载考虑 M1= 0.1(q0+ q1)l32 + 0.267P1l3 = 0.1×(0.0288+1.89)×0.9×0.9+0.267×3.737×0.9 = 1.053KN.m V1= 0.6(q0+ q1)l3 + 1.267P1=0.6×(0.0288+1.89)×0.9+1.267×3.737 = 5.771 KN
（三）模板材料参数
本工程采用覆黑膜清水多层板，根据GB/T 17656-1999《混凝土模板用胶合板》的规定， 胶合板的弹性模量、静曲强度的最小值见下表：
材料参数 顺纹 (Mpa) 横纹 (Mpa)
静曲强度
24
20
弹性模量
5000
4000
模板：ρ=5KN/m3 木方采用落叶松：ρ=5KN/m3，fm=17Mpa，fc =15Mpa，fv =1.6Mpa，E=10000Mpa
2 M2
(Ⅲ) 因此荷载组合一为最不利情况，故取M2 = 0.277KN.m (3) 比较M1与M2，取M = M2 = 0.277KN.m进行验算
σ= M/W=0.277×0.001/(1.22×0.0162/6) = 5.32MPa＜20MPa （符合要求）
4、挠度验算 ω= 0.677ql14/(100EI) = 0.677×9.3×0.304/(100×5000×1.22×0.0163/12) = 0.245mm＜0.3/400 = 0.750mm （符合要求) 5、次楞验算 （1）荷载计算 面 板 自 重：5×0.100×0.016×1.2 = 0.0096KN/m 次 楞 自 重：5.0×0.08×0.06×1.2 = 0.0288KN/m 现浇混凝土自重：24.0×0.30×0.25×1.2 = 2.16KN/m 钢 筋 自 重：1.1×0.30×0.25×1.2 = 0.099KN/m q0： = 2.297KN/m 施工荷载（均布荷载）q1: 2.5×0.30×1.4 = 1.05KN/m （集中荷载）P: 2.5×1.4 = 3.5KN （2）强度验算 按3等跨连续梁进行验算，计算简图参考楼板面板计算简图 1) 按施工荷载为均布荷载考虑时： q=2.297+1.05=3.347KN/m M1 = 0.100×3.347×0.9002= 0.271KN.m V1 = 0.6ql2= 0.600×3.347×0.900=1.81KN
（3）挠度验算 ω= (0.677q0l34+1.833P1l33)/（100EI） = (0.677×0.0288×0.94+1.833×3.737×0.93)/(100×1×104×0.1×0.1 3/12) = 0.601mm＜0.9/1000 =0.9mm （符合要求）
7、支架立柱验算 （1）单个支架立柱荷载设计值 面板自重：5.0×0.016×0.9×0.9×1.2 = 0.078KN 砼 自 重：24×0.9×0.9×0.250×1.2 = 6.998KN 钢筋自重：1.1×0.9×0.9×0.250×1.2 = 0.321KN 次楞自重：5.0×(0.9/0.3)×0.9×0.06×0.08×1.2 = 0.078KN 主楞自重：5.0×0.9×0.06×0.08×1.2 = 0.026KN = 7.501KN 施工荷载：均布荷载：1×0.9×0.9 = 0.81KN 集中荷载：2.5×1.2 = 3.0KN 故施工荷载按集中荷载考虑。 （2）强度验算 Q = 7.527+ 3 = 10.527KN φ 48×3.5钢管：A = 480 mm2，I = 12.19×104mm4，W = 5.08×103mm3 r = 1.58cm，[σ ] = 215MPa，E = 2×105MPa i= 48 41 /4=15.75mm 取最大水平杆步距1800mm，顶层水平杆到立杆顶为350mm，U托外伸长度 300mm 则计算长度＝1750×2+(300+350)×2＝4800mm，λ=4800/15.75=304 查表得稳定系数Ψ= 0.187 σ= N/（Ψ×A） = 10.527×1.0×103/(0.187×480) = 117.3MPa ＜ [σ] = 215MPa （符合要求）
（二）计算模板及其支架的荷载分项系数及荷载效应组合 荷载类别及分项系数
编号 ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑸ ⑹ ⑺ 荷载名称 模板结构自重 新浇混凝土自重 钢筋自重 施工人员及设备荷载 振捣荷载 混凝土侧压力 倾倒混凝土时产生的水平荷载 荷载类别 恒载 恒载 恒载 活载 活载 恒载 活载 分项系数γc 1.2 1.2 1.2 1.4 1.4 1.2 1.4
2 2
2 2
Байду номын сангаас
(Ⅲ) 取M2 = 0.779KN.m，V2=3.59KN 3) 取M = M2 = 0.779KN.m，V=3.59KN进行验算 σ= M/W= 0.779×106/(60×802/6) = 12.171MPa＜17MPa（符合要求） （3）挠度验算 ω= 0.677q0l24/(100EI) = 0.677×2.297×0.9004/(100×10000×0.06×0.083/12) = 0.399mm＜0.9/1000 = 0.9mm（符合要求）